安高广场屋顶构架模板专项方案.doc

安徽建工集团有限公司
二00九年八月一日

安高广场工程上部构造模板设计方案
一、工程概况
安高广场（安高·都市天地三期）工程位于合肥市望江西路99号，本工程为一类高层工程，构造形式为框架剪力墙构造，主楼抗震级别为二级，裙房与主楼相连部位抗震级别为二级，别的为三级；耐火级别为一级，建筑物安全级别为二级，抗震设防烈度为七度，建筑场地为二类，设计使用年限为50年。
本工程分酒店、办公楼两栋塔楼，塔楼构架顶标高分别为96.2米和106.5米。柱高分别为6.8米和7.6米（待机房顶墙柱浇筑完毕后施工净高分别为2.5m、1.9米）。框架柱截面有600×600、700×700、800×800㎜，构架梁截面有350×700、300×600㎜，剪力墙厚度为350㎜。
二、设计思路
本工程模板体系采用钢管支撑系统。梁底支撑架单独计算。
三、各柱、墙、梁板支设办法
1、柱模支设办法
柱模板面板采用18厚胶板、内楞采用45×75木方，采用双钢管抱箍加固体系，柱箍间距450 mm，柱截面不大于800㎜采用1道对拉螺栓加固，内楞依照截面大小布置3-4根。各截面柱支设如下图：

800×800
700×700
600×600
内楞4道,双钢管柱箍间距450㎜，φ12对拉螺栓1道,

2、梁板模支设办法
梁规格（㎜）
支模办法
简 图
350×700
300×600
梁侧内龙骨4道，外龙间距500㎜，立杆纵距900㎜，步距1500㎜，梁底小横杆间距300、450

3、剪力墙模板支设
剪力墙模板面板采用18厚胶合板。内龙骨采用45×75木方，间距250mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓间距500×330mm，直径14mm。350㎜厚,剪力墙模支设办法如下简图：

整体方案设计分：柱模板设计计算、梁模板设计计算、剪刀撑布设计及架体构造规定、承荷楼板加固支撑、混凝土浇筑及其她几种方面。
四、模板及支撑架设计计算
本方案计算根据为：
《建筑构造荷载规范》(GB 50009-)、
《混凝土构造设计规范》GB50010-
《钢构造设计规范》(GB 50017-)
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）
中华人民共和国建筑科学研究院研制开发PKPM应用软件
中华人民共和国建筑工业出版社出版《建筑施工手册》（第四版）

（一） 柱模板设计计算
柱模板背部支撑由两层（木楞和钢楞）构成，第一层为直接支撑模板竖楞，用以支撑混凝土对模板侧压力；第二层为支撑竖楞柱箍，用以支撑竖楞所受压力；柱箍之间用对拉螺栓互相拉接，形成一种完整柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板总计算高度:H = 3.00m；
1．1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；
对拉螺栓直径(mm):M12；
1.2.柱箍信息
柱箍材料:圆钢管；
直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；
柱箍间距(mm):450；柱箍合并根数:2；
1.3.竖楞信息
竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；
宽度(mm):45.00；高度(mm):75.00；
1.4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
1.5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
2、柱模板荷载原则值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取3.000m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 23.042 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力原则值 q1=23.042kN/m2；
倾倒混凝土时产生荷载原则值 q2= 2 kN/m2。
3、柱模板面板计算
模板构造构件中面板属于受弯构件，按简支梁或持续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 252 mm，且竖楞数为 4，因而对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下三跨持续梁进行计算。

面板计算简图
3.1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下三跨持续梁用下式计算最大跨中弯距：
M=0.1ql2
其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(竖楞间距)：l =252.0mm；
q--作用在模板上侧压力线荷载，它涉及:
新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×23.04×0.45×0.90=11.198kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用暂时构造折减系数。
q = q1 + q2 =11.198+1.134=12.332 kN/m；
面板最大弯矩：M =0.1×12.332×252×252= 7.83×104N.mm；
面板最大应力按下式计算：
σ =M/W<f
其中， σ --面板承受应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯矩(N·mm)；
W --面板截面抵抗矩 :
W=bh2/6
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；
f --面板抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板最大应力计算值： σ = M/W = 7.83×104 / 2.43×104 = 3.223N/mm2；
面板最大应力计算值 σ =3.223N/mm2 不大于 面板抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足规定！
3.2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下三跨持续梁计算，公式如下:
V=0.6ql
其中， V--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距)：l =252.0mm；
q--作用在模板上侧压力线荷载，它涉及:
新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×23.04×0.45×0.90=11.198kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用暂时构造折减系数。
q = q1 + q2 =11.198+1.134=12.332 kN/m；
面板最大剪力：V = 0.6×12.332×252.0 = 1864.661N；
截面抗剪强度必要满足下式：
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --面板承受剪应力(N/mm2)；
V--面板计算最大剪力(N)：V = 1864.661N；
b--构件截面宽度(mm)：b = 450mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；
面板截面受剪应力计算值：τ =3×1864.661/(2×450×18.0)=0.345N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值：[fv]=1.500N/mm2；
面板截面受剪应力 τ =0.345N/mm2 不大于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足规定！
3.3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下三跨持续梁计算，挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)
其中，q--作用在模板上侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.04×0.45＝10.37 kN/m；
ν--面板最大挠度(mm)；
l--计算跨度(竖楞间距)：l =252.0mm ；
E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ；
I--面板截面惯性矩(mm4)；
I=bh3/12
I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4；
面板最大容许挠度：[ν] = 252 / 250 = 1.008 mm；
面板最大挠度计算值：ν= 0.677×10.37×252.04/(100×6000.0×2.19×105) = 0.216 mm；
面板最大挠度计算值 ν =0.216mm 不大于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 1.008mm,满足规定！
4、竖楞计算
模板构造构件中竖楞（小楞）属于受弯构件，按持续梁计算。
本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因而按均布荷载作用下三跨持续梁计算。
本工程中，竖楞采用木方，宽度45mm，高度75mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 45×75×75/6×1 = 42.19cm3；
I = 45×75×75×75/12×1 = 158.2cm4；

竖楞方木计算简图
4.1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
M=0.1ql2
其中， M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(柱箍间距)：l =450.0mm；
q--作用在竖楞上线荷载，它涉及:
新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×23.042×0.252×0.900=6.271kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.252×0.900=0.635kN/m；
q = 6.271+0.635=6.906 kN/m；
竖楞最大弯距：M =0.1×6.906×450.0×450.0= 1.40×105N·mm；
σ =M/W<f
其中， σ --竖楞承受应力(N/mm2)；
M --竖楞计算最大弯矩(N·mm)；
W --竖楞截面抵抗矩(mm3)，W=4.22×104；
f --竖楞抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
竖楞最大应力计算值：σ = M/W = 1.40×105/4.22×104 = 3.315N/mm2；
竖楞最大应力计算值 σ =3.315N/mm2 不大于 竖楞抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足规定！
4.2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下三跨持续梁计算，公式如下:
V=0.6ql
其中， V--竖楞计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(柱箍间距)：l =450.0mm；
q--作用在模板上侧压力线荷载，它涉及:
新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×23.042×0.252×0.900=6.271kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.252×0.900=0.635kN/m；
q = 6.271+0.635=6.906 kN/m；
竖楞最大剪力：V = 0.6×6.906×450.0 = 1864.661N；
截面抗剪强度必要满足下式：
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；
V --竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×6.906×450=1864.661N；
b --竖楞截面宽度(mm)：b = 45.0mm ；
hn--竖楞截面高度(mm)：hn = 75.0mm ；
fv--竖楞抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值：τ =3×1864.661/(2×45.0×75.0×1)=0.829N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值：[fv]=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.829N/mm2 不大于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足规定！
4.3.挠度验算
最大挠度按三跨持续梁计算，公式如下:
νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在竖楞上线荷载(kN/m)： q =23.04×0.25 = 6.91 kN/m；
νmax--竖楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(柱箍间距)：l =450.0mm ；
E--竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ；
I--竖楞截面惯性矩(mm4)，I=1.58×106；
竖楞最大容许挠度：[ν] = 450/250 = 1.8mm；
竖楞最大挠度计算值：ν= 0.677×6.91×450.04/(100×9000.0×1.58×106) = 0.135 mm；
竖楞最大挠度计算值 ν=0.135mm 不大于 竖楞最大容许挠度 [ν]=1.8mm ，满足规定！
5、B方向柱箍计算
本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 4.493×2=8.99cm3；
I = 10.783×2=21.57cm4；
按集中荷载计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图
其中 P - -竖楞方木传递到柱箍集中荷载(kN)；
P = (1.2 ×23.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.252 × 0.45 = 3.11 kN；

B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力：N = 6.837 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩：M = 0.350 kN·m；

B方向柱箍变形图(mm)
最大变形：ν = 0.068 mm；
5.1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
σ =M/(γxW)<f
其中 ，柱箍杆件最大弯矩设计值：M = 349782.73 N·mm；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 8986 mm3；
B边柱箍最大应力计算值：σ = 37.07 N/mm2；
柱箍抗弯强度设计值：[f] = 205 N/mm2；
B边柱箍最大应力计算值 σ =3.50×108/(1.05×8.99×106)=37.07N/mm2 不大于 柱箍抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足规定!
5.2. 柱箍挠度验算
通过计算得到：ν= 0.068 mm；
柱箍最大容许挠度:[ν] = 400 / 250 = 1.6 mm；
柱箍最大挠度 ν=0.068mm 不大于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1.6mm，满足规定!
6、B方向对拉螺栓计算
计算公式如下:
N<[N]=f×A
其中 N -- 对拉螺栓所受拉力；
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
对拉螺栓型号：M12 ；
对拉螺栓有效直径： 9.85 mm；
对拉螺栓有效面积：A= 76 mm2；
对拉螺栓所受最大拉力： N = 6.837 kN。
对拉螺栓最大容许拉力值：[N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；
对拉螺栓所受最大拉力 N=6.837kN 不大于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足规定!
7、H方向柱箍计算
本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 4.493×2=8.99cm3；
I = 10.783×2=21.57cm4；
按计算（附计算简图）：

H方向柱箍计算简图
其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍集中荷载(kN)；
P = (1.2×23.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.252 ×0.45 = 3.11 kN；

H方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力：N = 6.837 kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩：M = 0.350 kN·m；

H方向柱箍变形图(mm)
最大变形：ν = 0.068 mm；
7.1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:
σ =M/(γxW)<f
其中， 柱箍杆件最大弯矩设计值：M = 349782.73 N·mm；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 8986 mm3；
H边柱箍最大应力计算值：σ = 37.072 N/mm2；
柱箍抗弯强度设计值：[f] = 205 N/mm2；
H边柱箍最大应力计算值 σ =3.50×108/(1.05×8.99×106)=37.072N/mm2 不大于 柱箍抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足规定!
7.2. 柱箍挠度验算
通过计算得到：ν = 0.068 mm；
柱箍最大容许挠度：[ν] = 400 / 250 = 1.6 mm；
柱箍最大挠度 ν =0.068mm 不大于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1.6mm，满足规定!
8、H方向对拉螺栓计算
验算公式如下:
N<[N]=f×A
其中 N -- 对拉螺栓所受拉力；
A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
对拉螺栓直径：M12 ；
对拉螺栓有效直径： 9.85 mm；
对拉螺栓有效面积：A= 76 mm2；
对拉螺栓最大容许拉力值：[N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；
对拉螺栓所受最大拉力： N = 6.837 kN。
对拉螺栓所受最大拉力： N=6.837kN 不大于 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足规定!

（二）梁板模计算
基本尺寸为：梁截面 B×D=350mm×700mm，梁支撑立杆纵距(跨度方向) l=0.90米，立杆步距 h=1.50米，
梁底增长1道承重立杆。

图1 梁模板支撑架立面简图

采用钢管类型为48×3.0。
1、模板面板计算
面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨持续梁计算。
作用荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.1.荷载计算：
(1)钢筋混凝土梁自重线荷载(kN/m)：
q1 = 25.000×0.700×0.900=15.750kN/m

(2)模板自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.900×(2×0.700+0.350)/0.350=2.250kN/m

(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载(kN)：

经计算得到，活荷载原则值 P1 = (1.000+2.000)×0.350×0.900=0.945kN

均布荷载 q = 1.20×15.750+1.20×2.250=21.600kN/m
集中荷载 P = 1.4×0.945=1.323kN

面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；
I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)

变形图(mm)
通过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.909kN
N2=3.533kN
N3=3.533kN
N4=0.909kN

最大弯矩 M = 0.040kN.m
最大变形 V = 0.0mm
1.2抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.040×1000×1000/48600=0.823N/mm2
面板抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板抗弯强度验算 f < [f],满足规定!

1.3抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×1921.0/(2×900.000×18.000)=0.178N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算 T < [T]，满足规定!

1.4挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.009mm

面板最大挠度不大于116.7/250,满足规定!

2、梁底支撑木方计算
2.1梁底木方计算

按照三跨持续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 3.533/0.900=3.925kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.93×0.90×0.90=0.318kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.900×3.925=2.120kN
最大支座力 N=1.1×0.900×3.925=3.886kN

木方截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 4.50×7.50×7.50/6 = 42.19cm3；
I = 4.50×7.50×7.50×7.50/12 = 158.20cm4；

2.1.1木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.318×106/42187.5=7.54N/mm2

木方抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定!

2.1.2木方抗剪计算
最大剪力计算公式如下:
Q = 0.6ql
截面抗剪强度必要满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2120/(2×45×75)=0.942N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

木方抗剪强度计算满足规定!

2.1.3木方挠度计算
最大变形 v =0.677×3.271×900.04/(100×9500.00×1582031.3)=0.967mm

木方最大挠度不大于900.0/250,满足规定!

3、梁底支撑钢管计算
3.1梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下持续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

通过持续梁计算得到

最大弯矩 Mmax=0.257kN.m

最大变形 vmax=0.054mm

最大支座力 Qmax=8.449kN

抗弯计算强度 f=0.257×106/4491.0=57.16N/mm2

支撑钢管抗弯计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!

支撑钢管最大挠度不大于500.0/150与10mm,满足规定!

4、扣件抗滑移计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=8.45kN
单扣件抗滑承载力设计计算不满足规定,采用双扣件!

5、立杆稳定性计算

立杆稳定性计算公式

其中 N —— 立杆轴心压力设计值，它涉及：
横杆最大支座反力 N1=8.45kN (已经涉及组合系数1.4)
脚手架钢管自重 N2 = 1.20×0.111×6.800=0.903kN
N = 8.449+0.903=9.352kN
—— 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1)
l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.10m；

公式(1)计算成果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207
=9352/(0.207×424)=106.411N/mm2，立杆稳定性计算 < [f],满足规定!
公式(2)计算成果：l0=1.500+2×0.100=1.700m =1700/16.0=106.583 =0.545
=9352/(0.545×424)=40.506N/mm2，立杆稳定性计算 < [f],满足规定!

如果考虑到高支撑架安全因素，适当由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；
公式(3)计算成果：l0=1.167×1.014×(1.500+2×0.100)=2.012m =/16.0=126.124 =0.418
=9352/(0.418×424)=52.781N/mm2，立杆稳定性计算 < [f],满足规定!
模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1 模板支架计算长度附加系数 k1
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步距 h(m) h≤0.9 0.9<h≤1.2 1.2<h≤1.5 1.5<h≤2.1
k1 1.243 1.185 1.167 1.163
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表2 模板支架计算长度附加系数 k2
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H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40
h+2a或u1h(m)
1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173
1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149
1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132
1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123
1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111
1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104
2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101
2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094
2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091
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五、架体构造规定
（一）立杆平面布置
支架施工前应按梁下立杆间距规定现场定出立杆位置同步立杆垂直度应用经纬仪检查校正。
（二）扣件拧紧力矩保证达到40-65N.m
（三）剪刀撑设立
1、剪刀撑沿纵横两个方向每隔4跨双向设立，与水平夹角为45～600，剪刀撑均与既有构造抵紧或落地，并刚性联接，保证将因荷载不均匀导致水平力传递至构造或地面。
（四）架体与柱连接
支撑架与每层构造柱用水平杆及斜杆连接牢固，保证整个架体与主体构造连接可靠。
（五）每步架纵横水平杆应互相拉通。
（六）扫地杆距地200㎜。
（七）架体其她构造规定
架体搭设除了遵守《扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关规定外，还要符合如下规定：
1、梁板模板高支撑架所用杆件和扣件必要为合格国标产品；每个扣件拧紧力矩都要进行控制，直接承受荷载较大扣件（如梁底横杆与立杆）由专人负责检查严格控制拧紧力矩在45-