活动室模板专项方案.docx

音体活动室

模
板
工
程
施
工
方
案

编制单位：XXXXXXX项目部
编 制 人：
编制日期：二〇一三年八月二十一日

音体活动室
模板工程施工方案

工程概况：
工程名称：XXX
建设单位：XXX
设计单位：XXX
监理单位：XXXX
建筑面积：XXXX
结构类型：钢筋混凝土框架结构。
工程地点：XXXXX
一、施工准备
（一）技术准备
项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图内容、要求和特点，同时针对相关施工技术和图纸存在疑点做好统计，经过会审，对图纸中存在问题，和设计、建设、监理共同协商处理，取得一致意见后，办理图纸会审统计，作为施工图变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制订模板初步设计方案。
（二）机具准备
关键机具及工具准备以下：锤子10个，圆盘锯1台，平刨1台，手电钻1台，活动板手10个，墨斗、粉线带，砂轮切割机1个，水准仪1台，经纬仪1台，水平尺，钢卷尺50米、5米等。
（三）材料准备
顶板、梁、方柱模板材料选择多层板，模板周转次数为6次，支撑采取钢管扣架，隔离剂选择水性隔离剂。
二、关键施工方法及方法
（一）模板设计
1、柱模板：柱模板采取15毫米厚多层板制作整体模板，竖楞采取50*80方木，间距为150毫米。其板块和板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后用钢管柱箍、支撑体系将其固定，每300毫米一道，最底一层距地面200毫米。支撑采取钢管搭设排架进行支撑，为确保柱和梁或板接头不变形及不漏浆，全部接头处模板应制作认真，拼缝严密，严禁乱拼乱凑。
2、梁模板：梁模板由梁底模和侧模板组成，本工地关键是矩型梁， 梁底模和侧模均采取15毫米厚多层板，主次龙骨采取50*80单面刨光方木，梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工，然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧，在梁H/2处加M14穿墙螺栓＠600。同时还应符合下列要求：一是底层梁板支架下土地面应扎实平整，并按要求设置垫土，要求排水通畅。二是横方向水平拉杆，剪刀撑必需按要求部署，扣件要拧紧，要抽查扣件扭力矩，立杆步距要按图设置。三是接口平整，铺设时要两端及接头处打牢，中间尽可能少钉或不打钉方便拆模。
3、楼板模板：楼板模板采取15毫米厚度多层板。主龙骨采取50*80单面刨光方木，次龙骨选择50*80＠200双面刨光方木。为确保板整体混凝土成型效果，将整个板多层板按同一次序、同一方向对缝平铺，必需确保接缝下方有龙骨，拼缝严密，并用海棉胶布塞缝，表面无错台现象。若和柱相交，则不刻意躲开柱头，只在该处将多层板锯开和柱尺寸对应洞口，下垫方木作为柱头龙骨。
4、板、梁支撑系统为钢管式满堂红脚手架，立杆间距为900毫米，水平竿间距为900毫米，本工程梁底、梁侧模均采取15毫米厚多层板，侧模、底模用50*100间距200毫米方木作通长背楞，50*80方木作梁底排木，间距600毫米。对于跨度大于或等于4米梁，按全跨长度千分之二进行梁底模起拱，起拱从支模开始时进行，以后将侧模和底模连成整体。梁模加固完成后，即可支设楼板模板，楼板模板用15毫米厚多层板，次楞用50*80方木，间距200毫米，主龙骨用Ф48×3钢管，间距为600毫米，支撑均采取可调整顶托。
（二）模板加工
1、模板加工要求
柱、梁、板模板加工必需满足截面尺寸，两对角误差小于1毫米，尺寸过大模板需要进行刨边，不然严禁使用。次龙骨必需双面刨光，主龙骨最少要单面刨光。翘曲、变形方木不得作为龙骨使用。
2、模板加工管理
模板加工完成后，必需经过项目经理部技术人员、质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用多层板，假如有飞边、破损模板必需切掉破损部分，然后刷封边漆加以利用。
（三）模板安装
1、模板安装通常要求
竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完成，施工缝处理完成后准备模板安装，安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下找平砂浆。
2、梁模板安装次序及技术关键点
（1）模板安装次序：搭设和调平模板支架（包含安装水平拉杆和剪力撑）→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板。
（2）技术关键点：按设计要求起拱（跨度大于4米时，起拱千分之二），本单元尽跨度在17米，要求在中心点部位预直供40MM，并注意梁侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。
3、楼板模板安装次序及技术关键点
（1）模板安装次序：“满堂红”碗扣脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板高速验收→进行下道工序。
（2）技术关键点：楼板模板当采取单块就位时，宜以每个每个铺设单元从四面先用阴角模板和墙、梁模板连接，然后后中央铺设。按设计要求起拱，起拱部位为中间起拱，四面不起拱。
4、柱模板安装次序及技术关键点
（1）模板安装次序：搭设脚手架→柱模就位安装→安装柱模→安设支撑→固定柱模→浇筑混凝土→拆除脚手架→清理模板。
（2）技术关键点：板块和板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍，支撑体系将柱固定。
（四）模板拆除
１、墙柱模板拆除
在混凝土强度在达成１.2ＭＰa能确保其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，拆除次序为先纵墙后模墙。在同条件养护试件混凝土强度达成１ＭＰa后，先松动穿墙螺栓，再松开地脚螺栓使模板和墙体脱开。脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬动，严禁在上口撬动、晃动或用大锤砸模板，拆除下模板立即清理模板及补模上残渣。
２、门洞口模板拆除
松开洞口模板四角脱模器及大模连接螺栓，撬棍从侧边撬动脱模，严禁从垂直面砸击洞口模板。预防门洞过梁混凝土拉裂，拆出模板立即修整。全部洞口宽＞１米时拆模后立即用钢管加顶托加撑。
３、顶板模板拆除
顶板模板拆除参考每层每段顶板混凝土同条件试件抗压强度试验汇报，跨度均在２米以下，强度达成５０％即可拆除，跨度大于８米顶板当混凝土强度达成设计强度１００％强度后方可拆除外，其它顶板、梁模板在混凝土强度达成设计强度７５％强度后方可拆除。拆顶板模板时从房间一端开始，预防坠落人或物造成质量事故。顶板模板拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏多层板。拆除多层板、龙骨及碗扣架要码放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉钉子要回收再利用，在作业面清理洁净，以防扎脚伤人。
（五）模板维护及维修
吊装模板时轻起轻放，不准碰撞已安装好模板和其它硬物。严格控制拆模时间，拆模时按程序进行，严禁用大锤敲击或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。多层板运输堆放预防雨淋水浸，多层板严禁和硬物碰撞、撬棍敲打、钢筋在上拖拉、任意抛掷等现象，以确保板面不起层和变形。
三、注意事项
1、装拆施工时，上下有些人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严格堆放在脚手板上或抛掷。
2、安装墙柱模板时，随时支撑固定，预防倾覆。
3、拆除承重模板，设临时支撑，预防忽然整块塌落。
4、大模板按编号分类码放。
5、平模叠放时，垫木必需上下对齐，绑扎牢靠。
6、拆除模板时由专员指挥和切实可靠安全方法，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。拆模间歇时，将活动模板、拉杆、支撑等固定牢靠，严防忽然掉落、坍毁伤人。

计算书

柱模板（设置对拉螺栓）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-
4、《钢结构设计规范》GB 50017-
一、工程属性
新浇混凝土柱名称
k27
新浇混凝土柱长边边长(mm)
750
新浇混凝土柱计算高度(mm)
3600
新浇混凝土柱短边边长(mm)
750
二、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
混凝土重力密度γc(kN/m3)
24
新浇混凝土初凝时间t0(h)
4
外加剂影响修正系数β1
1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1
混凝土浇筑速度V(m/h)
2
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)
3
新浇混凝土对模板侧压力标准值G4k(kN/m2)
min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×3}＝min{29.868，72}＝29.868kN/m2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)
2
新浇混凝土对模板侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3]＝min[29.87，72]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.64，42.28]＝0.9×42.28＝38.06kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2
三、面板验算
面板类型
复合木纤维板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
14.74
面板弹性模量E(N/mm2)
8925
柱长边小梁根数
5
柱短边小梁根数
5
柱箍间距l1(mm)
500

模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态以下图，按四等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.87＝18.15kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/m
Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.15×0.192-0.121×0.88×0.192＝-0.07kN·m
σ＝Mmax/W＝0.07×106/(1/6×500×152)＝3.84N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.94kN/m
ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×14.94×187.54/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝187.5/400＝0.47mm
满足要求！
四、小梁验算
小梁类型
矩形木楞
小梁材质规格(mm)
50×80
小梁截面惯性矩I(cm4)
213.33
小梁截面抵御矩W(cm3)
53.33
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
最低处柱箍离楼面距离(mm)
150
1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.19×38.06＝7.14 kN/m

小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.72kN·m
σ＝Mmax/W＝0.72×106/53.33×103＝13.56N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.19×29.87＝5.6 kN/m

面板变形图(mm)
ν＝2.91mm＞[ν]＝1.5mm
满足要求
五、柱箍验算

柱箍类型
钢管
柱箍合并根数
2
柱箍材质规格(mm)
Ф48×3
柱箍截面惯性矩I(cm4)
10.78
柱箍截面抵御矩W(cm3)
4.49
柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
柱箍弹性模量E(N/mm2)
206000

模板设计立面图
1、柱箍强度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.36kN·m，N1＝9.3kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.36kN·m，N2＝9.3kN
M/Wn＝0.36×106/(4.49×103)＝81.1N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝1.18mm
ν2＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝1.18mm
满足要求！
六、对拉螺栓验算
对拉螺栓型号
M14
轴向拉力设计值Ntb(kN)
17.8
扣件类型
3形26型
扣件许可荷载(kN)
26
N＝9.3×2=18.6kN＞Ntb＝17.8kN

N＝9.3×2=18.6kN≤26kN
满足要求！

梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-
5、《钢结构设计规范》GB 50017-
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
1-wkl(34)
新浇混凝土梁计算跨度(m)
8
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
350×900
新浇混凝土结构层高(m)
4.5
梁侧楼板厚度(mm)
120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其它支承结构构件时(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基础风压ω0(kN/m2)
0.3
非自定义:0.22
风压高度改变系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方法
梁两侧有板，梁板立柱不共用A
梁跨度方向立柱间距la(mm)
700
梁底两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1700
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
900、900
混凝土梁居梁底两侧立柱中位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)
500
板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)
500
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱部署方法
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)
500
梁底支撑小梁根数
4
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
200
设计简图以下：

平面图

立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图以下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.01kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×28.01×0.122+0.117×1.76×0.122＝0.04kN·m
σ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝1.09N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×23.05×116.674/(100×10000×281250)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝116.67/400＝0.29mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×28.01×0.12+0.45×1.76×0.12＝1.4kN
R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×28.01×0.12+1.2×1.76×0.12＝3.84kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×23.05×0.12＝1.08kN
R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×23.05×0.12＝2.96kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
50×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵御矩W(cm3)
64
小梁截面惯性矩I(cm4)
256
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，以下图：

q1＝max{1.4+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(0.9-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.35/2，0.5-0.35/2]/2×1，3.84+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3}=3.87kN/m
q2＝max[1.08+(0.3-0.1)×0.35/3+0.5×(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.35/2，0.5-0.35/2]/2×1，2.96+(0.3-0.1)×0.35/3]＝2.98kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.87×0.72，0.5×3.87×0.22]＝0.2kN·m
σ＝Mmax/W＝0.2×106/64000＝3.17N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.87×0.7，3.87×0.2]＝1.644kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.644×1000/(2×60×80)＝0.51N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.98×7004/(100×9350×2560000)＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝700/400＝1.75mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.98×/(8×9350×2560000)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.87×0.7，0.393×3.87×0.7+3.87×0.2]＝3.1kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.34kN，R2＝R3＝3.1kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.98×0.7，0.393×2.98×0.7+2.98×0.2]＝2.39kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.08kN，R'2＝R'3＝2.39kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵御矩W(cm3)
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图以下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.373×106/4490＝83.17N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝4.996kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.996×1000/424＝23.57N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵御矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值f(N/mm2)
205
λ=h/i=1700/15.9=106.92≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.54
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.7×1.72/10＝0.05kN·m
2、稳定性计算
依据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不一样：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝27.16kN/m
2)小梁验算
q1＝max{1.28+(0.3-0.1)×0.35/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.35/2，0.5-0.35/2]/2×1，3.51+(0.3-0.1)×0.35/3}=3.54kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.42kN，R2＝9.31kN，R3＝0.42kN
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+Mw/lb＝max[0.42，9.31，0.42]+0.05/1＝9.41kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝9413.17/(0.54×424)+0.05×106/4490＝52.05N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、梁底立柱扣件抗滑移验算
荷载传输至立杆方法
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
1
由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3]×1＝9.99kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN
满足要求！
九、立柱地基基础计算
地基土类型
碎石土
地基承载力设计值fak(kPa)
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A(m2)
0.15
立柱底垫板底面平均压力p＝N/(mfA)＝9.41/(1×0.15)＝62.75kPa≤fak＝140kPa
满足要求！
梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-
5、《钢结构设计规范》GB 50017-
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
1-WKL2
新浇混凝土梁计算跨度(m)
17
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
400×750
新浇混凝土结构层高(m)
4.5
梁侧楼板厚度(mm)
120
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其它支承结构构件时(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基础风压ω0(kN/m2)
0.3
非自定义:0.22
风压高度改变系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方法
梁两侧有板，梁板立柱不共用A
梁跨度方向立柱间距la(mm)
750
梁底两侧立柱间距lb(mm)
1000
步距h(mm)
1700
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
900、900
混凝土梁居梁底两侧立柱中位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)
500
板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)
500
板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)
500
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱部署方法
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)
500
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
200
设计简图以下：

平面图

立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图以下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×0.7×2]×1＝25.12kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝23.36kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝19.22kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×23.36×0.12+0.121×1.76×0.12＝0.03kN·m
σ＝Mmax/W＝0.03×106/37500＝0.72N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×19.22×1004/(100×10000×281250)＝0.004mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×23.36×0.1+0.446×1.76×0.1＝1kN
R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×23.36×0.1+1.223×1.76×0.1＝2.89kN
R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×23.36×0.1+1.142×1.76×0.1＝2.37kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×19.22×0.1＝0.76kN
R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×19.22×0.1＝2.2kN
R3'=0.928 q2l=0.928×19.22×0.1＝1.78kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
50×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵御矩W(cm3)
64
小梁截面惯性矩I(cm4)
256
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，以下图：

q1＝max{1+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(0.75-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.4/2，0.5-0.4/2]/2×1，2.89+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/4}=2.91kN/m
q2＝max[0.76+(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(0.75-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.4/2，0.5-0.4/2]/2×1，2.2+(0.3-0.1)×0.4/4]＝2.22kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.91×0.752，0.5×2.91×0.22]＝0.18kN·m
σ＝Mmax/W＝0.18×106/64000＝2.74N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.91×0.75，2.91×0.2]＝1.325kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.325×1000/(2×60×80)＝0.41N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.22×7504/(100×9350×2560000)＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝750/400＝1.88mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.22×/(8×9350×2560000)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.91×0.75，0.393×2.91×0.75+2.91×0.2]＝2.49kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.02kN，R2＝R4＝2.49kN，R3＝2.05kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.22×0.75，0.393×2.22×0.75+2.22×0.2]＝1.9kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.81kN，R'2＝R'4＝1.9kN，R'3＝1.55kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵御矩W(cm3)
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图以下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.373×106/4490＝83.12N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.95kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.95×1000/424＝18.63N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵御矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值f(N/mm2)
205
λ=h/i=1700/15.9=106.92≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.54
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.75×1.72/10＝0.05kN·m
2、稳定性计算
依据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不一样：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2