申洲模板安装拆除专项施工方案.doc

模板工程施工方案
一、 工程概况：
本工程为宁波申洲绿都四期高工程4#楼项目，位于北仑区新大路与黄山路交界处，总建筑面积20239l㎡，地下1层，层高3.65m；地上18层，层高2.9m。±0.000相称于黄海高程4.200米，室外标高为黄海标高3.400米。
本工程结构采用现浇钢筋混凝土框剪结构，结构安全等级二级，抗震设防烈度为七度。本工程桩基采用钻孔灌注桩，基础采用筏板式基础，地下室底板厚1550~1800mm，承台面与底板面相平，厚度1050～4400mm不等，地下室连续钢筋砼墙板厚300mm。
砼强度等级：7层及以下梁、板采用C30砼，7层以上梁、板采用C25砼；6层及以下柱、墙采用C40砼， 7层至11层柱、墙采用C35砼，12层及以上柱、墙采用C30砼。整个地下室底板、外墙及顶板混凝土均采用掺膨胀剂的补偿收缩混凝土，抗渗等级为S6级。
主体结构砼浇筑方法采用泵送。
二、施工设计计算依据及基本条件
1.现场拟采用的施工组织设计方案；
2.建筑结构荷载规范（GB50009-2023）;
3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2023）；
4.钢结构设计规范（GB50017-2023）；
5.混凝土结构设计规范（GB50010-2023）；
6.木结构设计规范（GB5005-2023）；
7.混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）；

三、各种模板的施工设计
（一）地下室外墙钢筋砼墙模板设计及验算：
取地下室最大直墙段即长，厚，理论高度，为计算模板的控制段。
每层墙柱一般分两次浇筑，第一次的施工高度为当层高度减去顶板框架梁最高值，再减去技术间隙，即

查设计图纸，墙顶处的梁最高者为850；为考虑砼对梁底钢筋、箍筋等的包裹，预留柱头高度应比梁高增长；即有

因此，其余墙高度含梁板为第二次浇筑的量，其高度900mm。
1、模板结构：
1.1模板的组成及材料
本工程拟采用的重要模板材料见表2
表2 模板重要材料表
序号
使用部位及名称
材料规格
材质及用途
1
一般内模板

胶合板模板
2
大梁底、内模板

胶合板模板
3
固定支撑、承托模板

方木，楞方托梁
4
固定支撑、承托模板

方木，楞方托梁
5
固定或支撑

方木，楞方托梁
6
支撑、支架、脚手架等
Ф48、δ3.25
焊缝钢管
7
蝴蝶扣螺帽、对拉螺杆

钢、固定模板

1.2模板的安装：
1.2.1模板的加工与施工前的准备
a.按模板设计图加工成不同的现场合需的部件，保证单件及整体的刚度及稳定；
b.弹好墙身底边线，标高线；
c.墙身钢筋绑扎完毕，相关的电线管，电线盒预埋件，钢筋办完隐蔽验收；
d.局部找平并在适本地方设立清扫口，以便灌注砼前清扫无用弃物；
e.搭设必要的脚手架。
1.2.2按划线安装压脚板：压脚板宜用厚的胶合板，预留内模板自身板厚的空间，宜在底板砼标号强度不太高以前用钢钉与底板牢固连接。
1.2.3拼装墙身模板或安装模板组件：
按胶合板尺寸，短边平行地面，长边垂直，立好第一节模板，重要工艺技术有：
(a) 同一侧邻板，可用拼块用本钉拉联；
(b) 对拉螺杆内垂直焊两根间距与砼厚度相等的定位杆，定位杆为长度100左右的φ10~φ12 钢筋。对拉螺栓的长度应依墙厚、内板厚，楞木厚以及竖向支架厚计算拟定，一般可由式下式计算：

式中：为砼墙厚度，此处
为内侧胶合板厚，
为水平支撑杆件的厚度，钢管用φ50，方木也用，即
为竖向固定杆，用钢管蝴蝶扣或其它方木，此处按钢管计，
为或的螺帽及垫圈的厚度，一般按计：
则计算段的对拉螺杆长度为：

(c)各层整板范围内设五道横向支撑肋条，一般用φ50钢管或厚50的方木，初始时用钉与铁丝固定在模板的位置上，根据单快板全高，将上下各取l1为悬臂，中间间距400~500设一道。初拟，。
(d) 用双排立杆或长方木设外排竖向支撑，用对拉螺杆螺帽、蝴蝶扣固定。竖向支撑的距离按一块板宽915，两边各悬臂，中间间隔495设支撑和对拉螺杆。对拉螺杆竖向层距及螺杆大小一般由计算拟定，此处先拟定螺杆为φ12，每列对拉螺栓的层距。单块板拉杆立面见图1。

(e) 内侧竖向支撑的高度应按下式计算拟定：
（在板下）
（在梁下）
(f) 按墨线弹出的理论位置进行调较尺寸和空间位置，并增设一些辅助斜撑来固定模位。
B．按相同的方法，以首层模板为基准安装第二层。因最顶层高度不同，所以模板高度也不规则，可留在初次砼施工以后再安装。
(a) 每层模板搭接，应在板外侧沿对接缝用其它杂木板钉一块定位防漏块。
(b) 根据高度不同，增设临斜向支撑保证安装期间稳定。
模板的受力验算：
1.基本参数
次楞间距(mm):240；穿墙螺栓水平间距(mm):480；
主楞间距(mm):480；穿墙螺栓竖向间距(mm):480；
对拉螺栓直径(mm):M12；
2.主楞信息
主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；
直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.25；
3.次楞信息
次楞材料:木方；次楞合并根数:1；
宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；
4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；

墙模板设计简图
墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取3.000m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 23.042 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图
1.抗弯强度验算
弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(次楞间距): l =240.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.042×0.480×0.900=11.945kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.48×0.90=1.210kN/m；
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
面板的最大弯矩：M =0.1×11.945×240.02+0.117×1.210×240.02= 7.70×104N·mm；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W< f
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯矩(N·mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :
W = bh2/6 = 480×18.0×18.0/6=2.59×104 mm3；
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 7.70×104 / 2.59×104 = 3.0N/mm2；
面板截面的最大应力计算值 σ =3N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足规定！
2.抗剪强度验算
计算公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中，V--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(次楞间距): l =240.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.042×0.480×0.900=11.945kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.48×0.90=1.210kN/m；
面板的最大剪力：V = 0.6×11.945×240.0 + 0.617×1.210×240.0 = 1899.2N；
截面抗剪强度必须满足:
τ= 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--面板计算最大剪力(N)：V = 1899.2N；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 480mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值: τ =3×1899.2/(2×480×18.0)=0.330N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 τ=0.33N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [τ]=1.5N/mm2，满足规定！
3.挠度验算
根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 23.04×0.48 = 11.060N/mm；
l--计算跨度(次楞间距): l = 240mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 48×1.8×1.8×1.8/12=23.33cm4；
面板的最大允许挠度值:[ν] = 0.96mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×11.06×2404/(100×6000×2.33×105) = 0.177 mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.177mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=0.96mm，满足规定！
墙模板主次楞的计算
(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×8×8/6×1= 53.333cm3；
I = 5×8×8×8/12×1= 213.333cm4；

次楞计算简图
1.次楞的抗弯强度验算
次楞最大弯矩按下式计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中， M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(主楞间距): l =480.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.042×0.240×0.900=5.972kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.24×0.90=0.605kN/m，其中，0.90为折减系数。
次楞的最大弯矩：M =0.1×5.972×480.02+0.117×0.605×480.02= 1.54×105N·mm；
次楞的抗弯强度应满足下式：
σ = M/W< f
其中， σ --次楞承受的应力(N/mm2)；
M --次楞计算最大弯矩(N·mm)；
W --次楞的截面抵抗矩，W=5.33×104mm3；
f --次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；
次楞的最大应力计算值：σ = 1.54×105/5.33×104 = 2.9 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
次楞的最大应力计算值 σ = 2.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足规定！
2.次楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中， V－次楞承受的最大剪力；
l--计算跨度(主楞间距): l =480.0mm；
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×23.042×0.240×0.900/1=5.972kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.24×0.90/1=0.605kN/m，其中，0.90为折减系数。
次楞的最大剪力：V = 0.6×5.972×480.0+ 0.617×0.605×480.0 = 1899.2N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ=3V/(2bh0)
其中， τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--次楞计算最大剪力(N)：V = 1899.2N；
b--次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ；
hn--次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ；
fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
次楞截面的受剪应力计算值:
τ =3×1899.2/(2×50.0×80.0×1)=0.712N/mm2；
次楞截面的受剪应力计算值 τ =0.712N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！

3.次楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中， ν--次楞的最大挠度(mm)；
q--作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 23.04×0.24=5.53 kN/m；
l--计算跨度(主楞间距): l =480.0mm ；
E--次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ；
I--次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.13×106mm4；
次楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×5.53/1×4804/(100×9000×2.13×106) = 0.104 mm；
次楞的最大允许挠度值: [ν] = 1.92mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.104mm 小于 次楞的最大允许挠度值 [ν]=1.92mm，满足规定！
(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.25mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W =4.791×2= 9.582cm3；
I =11.498×2= 22.996cm4；
E = 206000N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)
1.主楞的抗弯强度验算
作用在主楞的荷载:
P＝1.2×23.04×0.24×0.48＋1.4×2×0.24×0.48＝3.508kN；
主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 480mm；
强度验算公式：
σ = M/W< f
其中，σ-- 主楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 主楞的最大弯矩(N·mm)；M = 1.82×105 N·mm
W -- 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 9.58×103 mm3；
f --主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；
主楞的最大应力计算值: σ = 1.82×105/9.58×103 = 19 N/mm2；
主楞的最大应力计算值 σ =19N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足规定！
2.主楞的抗剪强度验算
主楞截面抗剪强度必须满足:
τ=2V/A≤fv
其中， τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；
V--主楞计算最大剪力(N)：V = 2062.9N；
A --钢管的截面面积(mm2)：A = 913.811mm2 ；
fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；
主楞截面的受剪应力计算值:
τ =2×2062.9/913.811=4.515N/mm2；
主楞截面的受剪应力计算值 τ =4.515N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足规定！
3.主楞的挠度验算
主楞的最大挠度计算值: ν= 0.12mm；
主楞的最大允许挠度值: [ν] = 1.92mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.12mm 小于 主楞的最大允许挠度值 [ν]=1.92mm，满足规定！
穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
N<[N]=f×A
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿墙螺栓的型号: M12 ；
穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；
穿墙螺栓最大允许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.92 kN；
主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 3.75 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=3.747kN 小于 穿墙螺栓最大允许拉力值 [N]=12.92kN，满足规定！
(二)柱模板设计及验算：
根据表的数据，地下室中间柱KZ11为最高最粗者，截面为,理论高度为，分两个施工段，第一段浇筑高度至较大梁底为3.65m-0.9m=2.75m。
1、模板结构：
（1）安装模板需用的材料同表2；
（2）模板的安装工艺，同墙模板；
（3）柱模板安装后的简图见附图。
2、模板受力计算：
柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓互相拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m。

计算简图
参数信息
1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；
柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；
2.柱箍信息
柱箍材料:圆钢管；
直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.25；
柱箍的间距(mm):400；柱箍合并根数:2；
3.竖楞信息
竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；
宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；
4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
柱模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 模板计算高度，取3.000m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。
柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 275 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。

面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
M=0.1ql2
其中， M--面板计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.40×0.90=8.656kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =8.656+1.008=9.664 kN/m；
面板的最大弯矩：M =0.1 ×9.664×275×275= 7.31×104N.mm；
面板最大应力按下式计算：
σ =M/W<f
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)；
M --面板计算最大弯矩(N·mm)；
W --面板的截面抵抗矩 :
W=bh2/6
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；
W= 400×18.0×18.0/6=2.16×104 mm3；
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板的最大应力计算值： σ = M/W = 7.31×104 / 2.16×104 = 3.383N/mm2；
面板的最大应力计算值 σ =3.383N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足规定！
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:
V=0.625ql
其中， V--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.04×0.40×0.90=8.656kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m；
式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
q = q1 + q2 =8.656+1.008=9.664 kN/m；
面板的最大剪力：V = 0.625×9.664×275.0 = 1660.923N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；
V--面板计算最大剪力(N)：V = 1660.923N；
b--构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ；
hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；
面板截面受剪应力计算值: τ =3×1660.923/(2×400×18.0)=0.346N/mm2；
面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力 τ =0.346N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足规定！
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
ν=0.521ql4/(100EI)
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.04×0.40＝8.01 kN/m；
ν--面板最大挠度(mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm ；
E--面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ；
I--面板截面的惯性矩(mm4)；
I=bh3/12
I= 400×18.0×18.0×18.0/12 = 1.94×105 mm4；
面板最大允许挠度: [ν] = 275 / 250 = 1.1 mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.521×8.01×275.04/(100×6000.0×1.94×105) = 0.205 mm；
面板的最大挠度计算值 ν =0.205mm 小于 面板最大允许挠度设计值 [ν]= 1.1mm,满足规定！
竖楞计算
模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为400mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×80×80/6×1 = 53.33cm3；
I = 50×80×80×80/12×1 = 213.33cm4；

竖楞计算简图
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
M=0.1ql2
其中， M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm；
q--作用在竖楞上的线荷载，它涉及:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.275×0.900=5.951kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.275×0.900=0.693kN/m；
q = 5.951+0.693=6.644 kN/m；
竖楞的最大弯距：M =0.1×6.644×400.0×400.0= 1.06×105N·mm；
σ =M/W<f
其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；
M --竖楞计算最大弯矩(N·mm)；
W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33×104；
f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.06×105/5.33×104 = 1.993N/mm2；
竖楞的最大应力计算值 σ =1.993N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足规定！
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V=0.6ql
其中， V--竖楞计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载，它涉及:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×20.036×0.275×0.900=5.951kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.275×0.900=0.693kN/m；
q = 5.951+0.693=6.644 kN/m；
竖楞的最大剪力：V = 0.6×6.644×400.0 = 1594.486N；
截面抗剪强度必须满足下式：
τ = 3V/(2bhn)≤fv
其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；
V --竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.6×6.644×400=1594.486N；
b --竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ；
hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ；
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×1594.486/(2×50.0×80.0×1)=0.598N/mm2；
竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.598N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足规定！
3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.04×0.28 = 6.64 kN/m；
νmax--竖楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =400.0mm ；
E--竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ；
I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.13×106；
竖楞最大允许挠度: [ν] = 400/250 = 1.6mm；
竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×6.64×400.04/(100×9000.0×2.13×106) = 0.060 mm；
竖楞的最大挠度计算值 ν=0.06mm 小于 竖楞最大允许挠度 [ν]=1.6mm ，满足规定！
B方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.25mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 4.791×2=9.58cm3；
I = 11.498×2=23cm4；
按集中荷载计算(附计算简图)：

B方向柱箍计算简图
其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2 ×20.04×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.275 × 0.4 = 2.66 kN；

B方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 2.657 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩: M = 0.724 kN·m；

B方向柱箍变形图(mm)
最大变形: ν = 0.933 mm；
1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
σ =M/(γxW)<f
其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 724162.43 N·mm；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 9582 mm3；
B边柱箍的最大应力计算值: σ = 71.98 N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值 σ =7.24×108/(1.05×9.58×106)=71.98N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足规定!
2. 柱箍挠度验算
通过计算得到: ν= 0.933 mm；
柱箍最大允许挠度:[ν] = 600 / 250 = 2.4 mm；
柱箍的最大挠度 ν=0.933mm 小于 柱箍最大允许挠度 [ν]=2.4mm，满足规定!
B方向对拉螺栓的计算
B方向没有设立对拉螺栓！
H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.25mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 4.791×2=9.58cm3；
I = 11.498×2=23cm4；
按计算(附计算简图)：

H方向柱箍计算简图
其中 P -- 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.275 ×0.4 = 2.66 kN；

H方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 2.657 kN；

H方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩: M = 0.724 kN·m；

H方向柱箍变形图(mm)
最大变形: ν = 0.933 mm；
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:
σ =M/(γxW)<f
其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 724162.43 N·mm；
弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 9582 mm3；
H边柱箍的最大应力计算值: σ = 71.976 N/mm2；
柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值 σ =7.24×108/(1.05×9.58×106)=71.976N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足规定!
2. 柱箍挠度验算
通过计算得到: ν = 0.933 mm；
柱箍最大允许挠度: [ν] = 600 / 250 = 2.4 mm；
柱箍的最大挠度 ν =0.933mm 小于 柱箍最大允许挠度 [ν]=2.4mm，满足规