满堂支架及门洞综合项目施工专项方案.docx

DK0+339.5跨S212立交大桥—满堂支架及门洞施工方案
一、 本施工组织编制依据及标准
1.1 编制依据
1、TB 10203- 《铁路桥涵施工规范》；
2、TB 10101- 《铁路工程测量规范》；
3、TB 10301- 《铁路工程基础作业施工安全技术规程》；
4、TB 10415- 《铁路桥涵工程施工质量验收标准》；
5、TB 10424- 《铁路混凝土和砌体工程施工质量验收标准》；
6、TB 10424- 《铁路混凝土工程施工质量验收标准》；
7、TB 10426-《铁路工程结构混凝土强度检测规程》；
8、地堪单位提供工程地质勘探汇报；
9、本工程总体施工组织设计；
10、工程施工设计图；
11、 本工程相关协议文件。
1.2 编制标准
1）以满足本标段工程进度、质量、安全为目标，合理配置施工队伍、机械设备、工程材料等资源。
2）统筹安排，确保关键，科学合理地安排施工进度，组织连续均衡施工生产，做好工序衔接，确保按工期完成全部工程量。
3）突出应用新技术、新设备、新工艺，提升施工机械化作业水平，主动应用优异科技结果，确保工程质量创优。
4）利用现代科学技术，采取优异可靠安全确保方法，确保生产安全，做到文明施工。
5）严格实施铁道部现行《规范》、《验标》，利用现代科学技术优化施工组织方案、施工工艺和施工方法。主动推广增产节省，努力降低成本，提升经济效益。

二、工程概况
2.1 工程概况
六盘水野玉海山地旅游度假区海坪至托马斯公园旅游观光铁路DK0+339.5跨S212立交大桥，桥梁地形控制，为跨越现有道路而设。桥梁在曲线上，采取曲梁曲做，梁体和线路纵坡和平面线型一致。
桥梁上部结构采取现浇预应力混凝土连续梁，孔跨部署为(3×30)m+(4×30)m，梁体为单箱单室、等高度、等截面箱梁，梁高2.0m，梁体顶宽6.72m，梁体底宽3m，梁体顶板厚度为30cm，于支点处渐变至50cm。底板厚度为25cm，于支点处渐变至50cm。腹板厚度32cm，于支点处渐变至50cm。
端横梁宽度为1.5m，中横隔板宽度为0.2m，墩顶横梁宽度为2.5m。
梁体在边跨底板处及跨中设中横隔板，墩顶横梁中部设有孔洞，已利检验人经过。
桥墩采取花瓶式独柱墩，墩身尺寸为1.8×3.0m，桥台采取T台。
全桥桩基均采取1.25m桩径，其中0#台、3#墩、5#墩及7#台按柱桩设计桩底标高必需满足设计要求，并确保最小嵌入<3-3W2>地层内深度大于2m，1#墩、2#墩、4#墩及6#墩按摩擦桩设计，桩底标高需满足设计要求。承台高度均为2.5m。

图1 跨S212立交大桥总体部署图

图2 箱梁等截横断面示意图
2.2 地质情况
依据现有资料表明，区内覆盖层为第四系全新统人工填筑土（Q4ml）及坡、残积（Q4dl+el）红黏土，基岩为二叠系下统栖霞组第二段（P1q2）白云质灰岩、灰岩。分述以下：
1）人工填筑土（Q4ml）：杂色；松散；稍湿；关键由植物根茎，粘性土及碎块石组成，结构松散，近期堆积。属II级一般土。
2）白云质灰岩、灰岩（P1q2）：灰白色、青灰色，块状结构，层状结构，强~中分化，次坚硬，岩溶发育，节理裂隙较发育，充填物为泥质或方解石。岩芯呈碎块状，局部含泥质较重、局部含方解石脉条带、局部呈网状，偶然见针状、豆状溶孔及溶缝、晶洞，局部呈蜂窝状。岩层产状倾向北东，倾角10~16°，节理裂隙发育，场地广泛出露，属IV级软石~V级次坚石。
桥址范围内无不良地质，特殊岩土为红黏土。
三、施工计划
3.1开完工日期
开工日期：3月1日
完工日期：3月10日
3.2 施工设备配置
依据工程特点和工期安排，计划投入施工以下关键机械设备：

投入本桥施工关键机械设备表
设备名称
设备型号
设备数量
备注
挖掘机
小松300斗容量1m³
1
辅助制作施工平台
破碎锤
小松300
1
辅助制作施工平台
汽车式起重机
30T
2
钢筋吊装
压路机
80T
1
场地压实
自卸车
15m³
3
土石方外运
电焊机
630A
8
钢筋下料、加工
钢筋弯曲机
2.8KW
2
钢筋下料、加工
钢筋调直机
5KW
2
钢筋下料、加工
钢筋切断机
3KW
2
钢筋下料、加工
插入式振捣棒
1.5KW
10
混凝土振捣
空压机
3.5m³
3
爆破、凿毛施工
发电机
300KW
2
停电时应急供电
小型手扶振动夯
3.5KW
2
填土扎实
四、施工工艺
4.1 地基处理
依据设计及地质勘察文件结合施工现场实际情况，DK0+339.5跨S212立交大桥地面关键为第四系全新统人工填筑土及坡、残积红黏土。脚手架搭设前先对地表松土进行清理，去除淤泥及松土，然后进行回填，用挖掘机对地面初步铺平碾压，然后用压路机静压，碾压后压实度大于90%。压实后表层浇筑30cm厚C20混凝土，垫层边缘距最外层脚手架大于1m，桥梁中心设置1%横坡，并在垫层外侧设置排水边沟，预防积水侵泡地基造成沉降。
4.2 支架搭设
插销式支架底托坐落于200×50mm木板上，顶托横向桥、纵桥向均铺设100mm×100mm方木，方木上铺设箱梁底、侧模。底模、侧模均采取优质竹胶板，确保箱梁外观质量。插销式支架立杆纵向间距梁端取0.6m，跨中取0.9m，横向间距均为0.9m，立杆步距均为1.2m，顶、底托采取可调撑托。
模板支架在外侧周围从底到顶连续设置竖向剪刀撑，剪刀撑斜杆采取搭接，钢管搭接长度不应小于1m，应采取不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接杆杆端距离不应小于100mm，以免引发脱扣；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不宜大于150mm；剪刀撑应随立杆、纵横向水平杆等同时搭设，各底层斜杆下端必需支撑在垫板上，斜杆和地面倾角宜在45~60度之间。
五、满堂支架计算书
5.1 箱梁结构及计算理念
插销式支架底托坐落于200×50mm木板上，顶托横向桥、纵桥向均铺设100mm×100mm方木，方木上铺设箱梁底、侧模。插销式支架立杆纵向间距梁端取0.6m，跨中取0.9m，横向间距均为0.9m，立杆步距均为1.2m，顶、底托采取可调撑托。

图3 支架搭设置面图（纵桥向）

图4 支架搭设横断面图（横桥向）
5.2 通常截面箱梁支架设计
1）荷载计算
a.箱梁自重
G=156.825m3×26.5kN/m3=4155.8625kN
偏安全考虑，取安全系数r=1.2，假设梁体全部重量仅作用于底板区域，底板面积为90m2，计算单位面积压力：
q1=G/S=4155.8625÷90=46.176kN/m2
b.模板及附件重统一取q2=1.4kN/m2
c.施工活载取q3=3kN/m2
d.钢管自重：q4=（9*36*5+10.5*36*10+28.1*8*15+8.4*8*36）*38.4/1000/90=4.775kN/m2
其中插销式构件每米重38.4N/m，查《路桥施工计算手册》可得，
Σq=K*（q1+q2+q3+q4）=1.2*（46.176+1.4+3+4.775）=66.4212kN/m2
式中：K—安全系数取1.2
2）立杆强度验算
a.立杆承受荷载强度计算
S=0.9*0.6=0.54㎡
N=66.4212*0.54=35.8674kN
σ=N/A=35867.4/489=73.3485MPa<[σ]=140MPa
其中，A=489mm2见扣件式钢管截面特征，查《路桥施工计算手册》表13-4；[σ]=140MPa见钢管性能表，查《路桥施工计算手册》表8-7。
支架承重满足要求。
b. 立杆稳定性验算
因为立杆步距为1.2m，i为回转半径，长细比为λ=μL0/i=0.5×1200÷15.78=38.02，查《路桥施工计算手册》，得轴心受压构件纵向弯曲系数φ=0.893，则
σ=N/（φ×A）
=35867.4÷（0.893×489）
=82.14MPa＜[σw]=145MPa
依据《路桥施工计算手册》表8-7，查得钢管支架弯曲许可应力[σw]=145MPa。
所以，立杆稳定性满足要求。
5.3 梁端截面箱身支架设计
1）荷载计算
a. 箱梁自重
按最不利原因考虑，取梁高2m作用在单位面积上，计算单位面积压力：
q1=2×1×1×26.5=53kN/㎡
b. 模板及附件重统一取q2=1.4kN/㎡
c. 施工活载取q3=3kN/㎡
d. 钢管自重q4=4.775kN/㎡
Σq=Q=K（q1+q2+q3+q4）
=1.2×（53+1.4+3+4.775）
=74.61kN/㎡
式中，K——安全系数取1.2.
2）立杆强度验算
a. 立杆承受荷载强度计算
S=0.6×0.6=0.36㎡
N=74.61×0.36=28.86kN
σ=N/A=26860÷489=54.928MPa＜[σ]=140MPa
支架承重满足要求。
b. 立杆稳定性验算
σ=N/（φ×A）
=28.86×1000÷（0.750×489）
=78.691MPa＜[σw]=145MPa
立杆稳定性满足要求。
3）横杆稳定验算
因为荷载全部由立杆上部顶托负担，传输给立杆，所以横向杆基础不负担外荷载，因横杆两端为铰接，水平推力为零，只在施工时负担部分施工荷载及本身重力。
q1为施工人群荷载，取1.5kN/㎡，
q2为钢管本身重力，q2=38.4*0.6*4/（0.6*0.6）/1000=0.256
q=q1+q2=1.5+0.256=1.756kN/㎡
弯矩Mmax=qL2/8=1.756×0.62÷8=0.07902kN·m
横向杆许可弯矩：
[M]=[fc]W
式中：[fc]——钢管设计抗弯强度，取205kN/㎡
W——钢管截面抵御矩
W=3.14×（D4-d4）/（32d）
=3.14×（484-414）/（32×41）=5944.7mm3
[M]=205×5944.7=1218663.5N·mm=1.2187kN·m
Mmax=0.07902kN·m＜[M]=1.2187kN·m
所以，横向杆抗弯强度满足要求。
5.4 支架刚度（挠度）验算
ωmax=5qL4/384EI
式中：ωmax——最大挠度
E——钢管弹性模量，取E =210×103N/mm；
q——均布荷载，取q=1.756kN/m =1.756N/mm
I——钢管截面惯性矩，取I=1.215×105mm4
ωmax=5qL4/384EI
=5×1.756×9004/（384×210×103×1.215×105）
=0.588mm
许可挠度[ω]=L/400=900/400=2.25mm＞ωmax=0.588mm
所以，支架刚度满足要求。
5.5 支架稳定性验算
轴心受压构件稳定性计算：
0.9NφA≤fcγm
N——轴心压力；
φ——轴心受压构件稳定系数；
A——构件毛截面面积；
fc——钢材抗压强度设计值，取205N/mm2；
γm——材料强度附加分项系数，依据相关要求当支架搭设高度小于25m时取1.35。
（1）立杆长细比计算：钢管外径D=48mm，内径d=41mm，壁厚3.5mm。
回转半径计算：i=D2+d24=15.78mm
长细比λ计算：λ=μL0/i=0.5×1200÷15.78=38.02＜[λ]=150
其中，长度因数μ因受压杆两端固定，取0.5，
（2）由长细比可查得，轴心受压构件纵向弯曲系数φ=0.893
（3）立杆稳定性验算：
0.9NφA=0.9×28.86×1000÷0.893÷489
=59.48N/mm2≤fcγm=205÷1.35=152N/mm2
由以上计算可得，支架稳定性满足要求。
综上，插销支架受力满足要求。
5.6 底模强度计算
箱梁底模采取竹胶板，板厚15mm，竹胶板方木背肋间距为20cm，所以验算模板强度采取宽200mm平面竹胶板，荷载按最不利原因计算。
1）模板力学性能
（1）弹性模量：E=1.04×104MPa
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=20×1.53/12=5.625cm4
（3）截面抵御矩：W= bh2/6=20×1.52/6=7.5cm3
（4）截面积：A=bh=20×1.5=30cm2
2）模板受力计算：方木部署以下图所表示：

图5 梁底方木部署图
（1）底模板均布荷载：
F=1.2×（F1+F2+F3+F4）=1.2×（53+1.4+3+4.775）
=74.61 kN/㎡
q=F×b=74.61×0.2=14.922kN/m
（2）跨中最大弯矩：M=ql28=14.922×0.2×0.2÷8=0.075 kN·m
（3）弯拉应力：σ=MW=0.075×106÷7.5×10-6
=0.007MPa＜[σ]=11MPa
得，竹胶板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从板下方木背肋部署可知，竹胶板可看作为多跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算。
依据《建筑施工计算手册》计算公式为：
f=Kwql4100EI
f——挠度值；
q——连续梁上均布荷载；
l——跨度；
E——弹性模量；
I——截面惯性矩；
Kw——挠度系数，三等跨均布荷载作用连续梁按活载最大，取0.677.
f=Kwql4100EI=（0.677×14.922×）÷(100×1.04×104×9.72×104)
=0.160mm＜L/400=0.5mm
所以，挠度满足要求。
5.6 横梁强度计算
横梁为10×10方木，横梁标准截面跨径为0.6m，根据跨径为0.6m进行计算，间距为0.9m。
1）方木（落叶松）力学性能
落叶松许可抗弯应力[σ]=14.5MPa，弹性模量E=11×103MPa
截面抵御矩：W= bh2/6=0.10×0.102/6=1.67×10-4m3
截面惯性矩：I= bh3/12=0.10×0.103/12=0.83×10-5m4
2）方木受力计算
（1）作用在横梁上均布荷载为：
q=0.9×q1+ q2+ q3+ q4=0.9×（33.8+1.4+3+1.085）=35.357 kN/m
（2）跨中最大弯矩：
M=ql2/8=35.357×0.92/8=3.58 kN·m
（3）横梁弯拉应力：
σ=M/W=3.58×103/5.63×10-4
=6.359MPa＜[σ]=14.5MPa
横梁弯拉应力满足要求。
（4）横梁挠度：
f=5qL4/384EI=（5×35.357×103×0.94）÷（384×11×109×4.22×10-5）
=0.65mm＜L/400=900/400=2.25mm
横梁弯曲挠度满足要求。
由此可得，横梁强度满足要求。
5.7 支架抗风荷载计算
支架上荷载除以上计算外，还应考虑风荷载作用。计算桥梁强度和稳定性时，应考虑作用在桥梁上风力。在风力较大地方应根据季节性进行风荷载计算。依据相关规范计算方法为：
横向风力为横向风压乘以迎风面积。横向风压根据下公式计算：
W= K1 K2 K3 K4 W0
K1=1，设计风速频率换算系数
K2=1.3，风载体形系数
K3=1.0，风压高度系数
K4=1.5，地形、地理条件系数
W0=0.50kN/m2，基础风压（查全国风压分布图）
则：W=0.975 kN/m2，纵向风压为横向40%。且纵向受力面积较小，所以计算时仅考虑横向风荷载。
风荷载按中心集中力加载在立杆上，立杆均按两端铰接计算。立杆受力稳定性按组合风荷载计算：
水平荷载计算风荷载标准值：Wk=0.7μZμSW
μZ——风压高度改变系数，取1.1
μS——脚手架风荷载体形系数，取1.3
W——脚手架挡风系数，取0.087
Wk=0.7×1.1×1.3×0.087=0.087 kN/㎡
La——纵杆间距0.9m
h——步距1.2m
风荷载产生弯矩：
M=0.85×1.4×Wk×Lah2/10=0.85×1.4×0.087×1000×0.9×1.22/10
=13.42N·m
插销式支架钢管抵御矩W=5.078×103mm3
立杆所受最大竖向荷载为28.86kN，截面积A=4.89×102mm2
σ=N/A+M/W=28.86×103/4.89×10-2+13.42/5.078×10-6
=59.02MPa≤许可应力[σ]=205MPa
综上，支架抗风荷载验算满足要求。
六、门洞施工方案
DK0+339.5跨S212立交大桥门洞位置为第二跨、第三跨分别上跨景区道路、S212省道，车流量均较大。为确保箱梁施工同时，来往车辆通行顺畅，箱梁满堂支架搭设至第二跨、第三跨原有道路时，搭设门洞。
门洞设计形式为单向单车道，景区道路宽7m，为不影响车辆通行，门洞净宽设为5m，高8.9m。
箱梁宽度6.72m，基础浇注8m长。为确保承载力要求，门洞两侧基础采取钢筋混凝土条形基础，宽1m，高为1 m，配筋图见《条形基础配筋图》。原有道路纵坡较大，条形基础施工时必需确保顶部水平，以利于钢管桩受力。条形基础预埋3cm厚60*60cm钢板，钢板上预留四个15mm螺栓孔，和立柱法兰连接后再焊接。钢管桩顶部焊接2cm厚40*40钢板，钢板上安装两根并焊I40b工字钢作为横梁，并焊接牢靠。横梁上自箱梁中心向两侧分别每60cm安装I45a工字钢作为分配梁。
分配梁上按正常满堂支架搭设。

图6 门洞立面图

图7 门洞横断面图
6.1 荷载计算
为偏于安全考虑，假设箱梁自重全部作用于底腹板上，不考虑翼板重量。
模板、施工人员、机具堆放、振捣荷载：q1=5.5 kN/m2
箱梁自重:q2=156.825*26.5/3/30= 46.18kN/m2
门架上部箱梁底板处分配梁自重，6.6mI45a工字钢6根：
q3=87.42×6.6×6×9.8/1000=33.93kN
立柱上横梁采取I40b工字钢自重计算：
q3=73.878×9×2×9.8/1000=13.06kN
6.2 门洞立柱稳定性计算
每个立柱承受荷载为：
N=（（5.5*1.4+46.18*1.2）*3*6+（33.93+13.06）*1.2）/6=198.75kN
立柱高度依据现场实际情况，取8.0m
回转半径i=D2+d24=129.8mm
长细比λ计算：λ=μL0/i=0.5×8000÷129.8=30.8<[λ]=150
其中，长度因数μ因受压杆两端固定，取0.5。
查《路桥施工计算手册》钢管桩稳定系数为φ=0.947
立柱稳定性验算：
σ=NφA=198.75×1000÷0.947÷11529.65
=18.2 N/mm2≤fc=190N/mm2
由以上计算可得，立柱稳定性满足要求。
6.3 门架立柱上横梁抗弯计算
横梁采取两根I40b工字钢并焊成格构式组合杆件。
荷载计算：
q=（（5.5*1.4+46.18*1.2）*3*6+33.93*1.2）/2/3=196.13kN/m
Mmax=47.28kN·m

立柱顶横梁受力简图

立柱顶横梁弯矩图
查材料手册得：I40b工字钢抗弯截面模量W=1139cm3
弯矩验算：σ=M/W=47.28 *106/（1139*103）=41.5 N/mm2≤[σ]=205 N/mm2
立柱横梁抗弯承载力满足要求。
6.4 门架分配梁抗弯计算
荷载计算: q=（5.5*1.4+46.18*1.2）*0.6+87.42/1000=38.0kN/m

分配梁受力简图

分配梁弯矩图
Mmax=169.29kN·m
查材料手册得：I40b工字钢抗弯截面模量W=1432.9cm3
弯矩验算：σ=M/W=169.29*106/（1432.9*103）=118N/mm2≤[σ]=205 N/mm2
立柱横梁抗弯承载力满足要求。
综上计算，门架施工方案满足要求。
七、插销式支架其它要求和要求
7.1 材料选择和质量要求
1、插销支架钢管规格为φ48×3.5mm，且有产品合格证。钢管端部切口应平整，严禁使用有显著变形、裂纹和严重绣蚀钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定时复涂以保持其完好。
2、扣件应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）要求选择，且和钢管管径相配套可锻铸铁扣件，严禁使用不合格扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位测试汇报和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）要求抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检验，有裂缝、变形、锈蚀严禁使用，出现滑丝螺栓必需更换。
7.2 技术要求
1、搭设支架前，必需在地面测设出桥梁各跨纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁中心线。按支架平面部署图及梁底标高测设支架高度，搭设支架，采取测设四角点标高，拉线法调整支架顶托。
2、必需确保可调底座和地基密贴，必需时可用砂浆坐底。安放可调底座时，调整好可调底座螺帽位置，使螺帽位置在同一水平面上。可调底座螺杆调整高度不得超出20cm，若在实际施工中调整高度必需超出20cm时，采取方木进行调整。
3、检验脚手架有没有弯曲、接头开焊、断裂等现象，无误后可实施拼装。
4、拼装时，脚手架立杆必需确保垂直度。尤其关键是必需在第一层全部立杆和横杆均拼装调整完成无误后方可继续向上拼装。
5、拼装到顶层立杆后，装上顶层可调顶托，并依设计标高将各顶托顶面调至设计标高位置，可调顶托螺杆调整高度不得超出20cm，必需时用方木进行调整。
6、满堂支架搭设至桥墩时，采取钢管和桥墩四面牢靠环抱形式和支架相连接，以达成满堂支架和桥墩整体受力作用。
7、铺设纵、横向方木和竹胶板时要确保其连接牢靠，另外将纵向方木和横向方木接触面刨平,确保其密贴。横向方木顶面刨平，确保竹胶板和其密贴。
8、为确保支架整体稳定，支架每隔四排设一道横向剪刀撑，纵向在支架边缘设置剪刀撑，且在剪刀撑钢管和立杆连接处用扣件连接紧固。
八、安全方法
8.1 支架使用要求：
1）严禁上架人员在架面上奔跑、退行；
2）严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；
3）严禁攀援脚手架上下，发觉异常情况时，架上人员应立即撤离；
4）脚手架上垃圾应立即清除，以减轻自重。
5）脚手架使用中应定时检验下列项目：
a扣件螺栓是否松动；
b立杆沉降和垂直度偏差是否符合要求；
c安全防护方法是否符合要求；
d是否超载。
8.2 拆除要求：
1)拆除次序：护栏→脚手板→剪刀撑→横杆→立杆；
2）拆除前应先拆除脚手架上杂物及地面障碍物；
3）拆除作业必需由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；
4）拆除过程中，凡已松开连接杆、配件应立即拆除运走，避免误扶、误靠；
5）拆下杆件应以安全方法吊走或运出，严禁向下抛掷。
8.3 支架安全方法：
1）严禁任意改变构架结构及其尺寸；
2）严禁架体倾斜或连接点松驰；
3）严禁不按要求程序和要求进行搭设和拆除作业；
4）搭拆作业中应采取安全防护方法，设置防护和使用防护用具；
5）严禁随意增加上架人员和材料，引发超载；
6）严禁在架面上任意采取加高方法，增加荷载或加高部分无可靠固定，防护设施也未对应加高；
7）不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；
8）不得在架上搬运重物；
9）不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工；
10）支架长久搁置以后未作检验情况下不得重新使用；
11）在支架上进行电气焊作业时，必需有防火方法和专员看管；
12）搭拆支架时，地面应设围栏和警示标志，并派专员看管，严禁非操作人员入内；
13）支架搭拆时应阻止和杜绝违章指挥、违章作业；
14）拆下杆件以安全方法运下，集中堆码整齐。
8.4 支架防电、避雷方法
（1）防电方法
1)钢管脚手架在架设使用期间要严防和带电体接触，不然应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠绝缘方法。
2)钢管脚手架应作接地处理，每隔25m左右设一接地极，接地极入土深度为2～2.5m。
3)夜间施工照明线经过钢管时，电线应和钢管隔离，有条件时应使用低压照明。
（2）避雷方法
1）避雷针：设在架体四角钢管脚手立杆上，高度大于1m，可采取直径为25～32mm，壁厚大于3mm镀锌钢管。
2）接地极：按脚手架连续长度不超出50m设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土扎实，接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长度为1.5～2.5m，直径为25～50mm钢管，壁厚大于2.5mm。
3）接地线：优先采取直径8mm以上圆钢或厚度大于4mm扁钢，接地线之间采取搭接焊或螺栓连接，搭接长度≥5d，应确保接触可靠。接地线和接地极连接宜采取焊接，焊接点长度应为接地线直径6倍或扁钢宽度2倍以上。
4）接地线装置宜部署在大家不易走到地方，同时应注意和其它金属物体或电缆之间保持一定距离。
5）接地装置安设完成后应立即用电阻表测定是否符合要求。
6）雷雨天气，钢管脚手架上操作人员应立即离开。
8.5 防撞方法
支架顺桥向两侧每隔3m设置一防撞混凝土块,结构尺寸为40×40×40cm。
8.6 钢管脚手架维护和管理
1）支架使用完成后要立即回收构件、零件，并分类堆放，堆放地点要求场地平坦，排水良好，下设支垫。宜堆放在室内，露天堆放应加以覆盖。
2）钢管要定时防腐，外壁宜每六个月涂刷防锈漆一度，内壁宜每2～4年涂刷防锈漆，每次涂刷两道。
3）扣件及螺栓应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。
4）长钢管搬运时应有防弯曲方法。
5）建立健全管理制度，加强管理，按谁维护，谁管理标准，降低丢失和损耗。
6）脚手架搭设人员必需是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考评管理规则》（GB5036）考评合格专业架子工。上岗人员应定时体检，合格者方可持证上岗。
7）搭设脚手架人员必需戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
九、雨季施工方法
1、立即了解近期天气预报，为施工安排提供正确信息。并做好每日天气统计。
2、清理施工现场排水沟，确保排水通畅。检验施工现场周围排水设施，确保排水设备完好，以确保雨季过后，能在较短时间排出积水。如场内排水口不能直通场外排水处，则在适宜位置挖集水坑、准备抽水设备，预防场内积水。
3、架子工程 
（1）雨季施工期间，应尤其注意架子搭设质量和安全要求，应常常进行检验，发觉问题立即整改。 
（2）搭设架子地面要求扎实，并注意排水，立杆下端应垫通长厚木板，架子应设斜撑、剪刀撑，并和建筑物拉结牢靠。 
（3）上下梯板应设置防滑设施。 
（4）雨后高空作业人员应穿胶底鞋，注意防滑。 
（5)雨季施工期间对架子工程安排专员巡查维修，尤其是雨后地面轻易下沉，预防架子悬空及下沉，确保使用安全。 
（6）雷雨天气应注意安排工作，避免作业人员直接暴露在建筑物最高处，预防雷电直接伤人。 
（7）大雨期间不得进行脚手架搭设和拆除；大雨、大风后应立即对脚手架进行检验修理，有安全隐患整改合格后方可投入使用。