1、钢管外脚手架专项施工方案第一节:工程概况 本工程本工程是永州市滨江豪园新城A1#、A2#、A3#、A4#楼建设工程,A1#楼地下3层,地上31层,地下面积10804.96,地上面积47550.12,高98.6m;A2#楼地下3层,地上31层,地下面积4700.81,地上面积27741.53,高98.6m;A3#楼地下3层,地上28层,地下面积8768.33,地上面积27208.36,高89.15m;A4#楼地下3层,地上31层,地下面积7357.59,地上面积24647.24,高98.6m。该工程重要参建单位:工程名称:永州市滨江豪园新城A1#、A2#、A3#、A4#楼建设工程。 建设单位:永
2、州市中建置业发展有限公司。建设地点:冷水滩区清桥路与梅湾路交汇处。设计单位:长宇(珠海)国际建筑设计有限公司施工单位:湖南华雁建设有限公司第二节:外脚手架搭设构造规定 本工程拟采用扣件式双排钢管外脚手架,并考虑在第八层、十三层、十九层、二十五设立悬挑脚手架,将整个脚手架系统分两段,即八层如下为落地式脚手架,八层以上采用型钢悬挑脚手架。1、 架子基本 架子立杆落地在地下室周边已有硬化混凝土面层上。2、 立杆 统一采用483.0m钢管,杆长46m,纵向间距为1.5m,横向间距0.8m,里排立杆离墙0.3m,遇外墙构架时则按外通里断构造形式进行解决。立杆垂直度偏差不得不不大于架高1/200。在纵向水
3、平杆与立杆交点处,必要设立横向水平杆卡牢,立杆接头与相近 纵向水平距离不得不不大于步距三分之一;相邻接头错开布置在 不同步距内;同步距内隔一根立杆两个接头在高度方向错开 距离不不大于500mm。立杆与纵向水平杆必要用十字扣件紧扣,不得隔步设立或漏掉。为避免架子受力不均匀,在立杆底部设扫地杆,扫地杆距地下室顶板100mm。开始搭设立杆时,每隔六跨设立一根抛撑。抛撑与地面夹角在(45-60)之间,连接点中心至主节点距离不不不大于300mm。至连墙杆安装稳定后,依照状况拆除抛撑。 3、纵向水平杆 大横杆隔步交错设立在立杆内外侧,四周交圈,步距1.7m,上下接头位置应错开布置在不同立杆纵距中,与相近立
4、杆距离不不不大于纵距三分之一,用一字扣件连接。大横杆与立杆用十字扣连接,每一步架纵向水平高低差不不不大于50mm。 4、横向水平杆 长度1.5m-1.6m,间距不不不大于1.5m,离墙面100mm,伸出外立杆不少于100mm。小横杆布置在大横杆上部并接近立杆,与大横杆之间用十字扣连接。在相邻立杆之间依照需要加设一根或两根。在任何状况下均不得拆除接近立杆小横杆,其小横杆间距在铺设脚手板时不得不不大于1m,底层第一步搭设纵横向扫地杆。 5、连墙杆 由于建筑层高大某些为3.0m,且在外侧梁面上预埋短钢管比较以便,故决定连墙杆按水平间距3跨(4.5m),竖向间距3.0m呈梅花状交错布置,连墙杆采用钢管
5、将内外立杆及预埋钢管进行水平连接。进入砌体施工阶段时,分层将连墙杆进行改造,即用双股8号铁丝绕过里排架立杆与大横杆连接点,与预埋短钢管进行拉结,并在砼墙柱部位设撑杆顶住墙柱砼面。连墙杆呈水平设立,当搭至有连墙杆 构造点时,在搭设完该处 立杆、纵向水平杆、横向水平杆后,及时搭设连墙杆。 6、剪刀撑 剪刀撑与立杆、水平杆同步搭设,在外侧立面整个长度和高度上持续设立,与地面夹角4560,每道剪刀撑跨约5根(或6根)立杆。底层斜杆下端支撑在垫板上,与立杆或横向水平杆伸出端扣紧,在视线上成一条直线。剪刀撑必要采用搭接,其搭接长度1米,且不少于3个回转扣件,脚手架立杆应等距。 7、横向斜撑 在架子拐角处及
6、中间段每6m各设一道横向斜撑,在同一节间,由底至顶层持续布置,以保护架体横向刚度。 8、护头棚及防护栏杆 在出入口处设立比入口宽2米(每边各1米)护头棚,护头棚采用双层硬质材料搭设,并用密目网封闭,两侧用双层密目网封闭。 楼层四周及洞口处设立防护栏杆,颜色为黄黑相间。 9、安全网 密目安全网挂于外立杆内侧,作业层下设水平小眼兜网,满铺脚 手板并设平网封闭,每隔三层设一道水平兜网。 10、脚手架 整个架体上应铺满、铺稳脚手板,离开墙面120-150 mm,脚手板端头 应用镀锌钢丝固定在支承杆件上:在拐角、斜道平台口处脚手板与横向水平杆用钢丝绑牢,防止滑动。构造施工脚手架考虑满铺两层脚手板,作业层
7、铺一道,挑架部位铺一道。装饰阶段考虑满铺脚手板三层,作业层为两层,作业层满铺脚手板,挑架部位铺一道。 11、护栏、挡脚板 所有操作层上设立1. 2m高护栏和不不大于180 mm高挡脚板。脚于架外侧设 置挡脚板,挡脚板设立在脚手架钢管内侧,安全网外侧,竹脚手板与钢管必要用16#铁丝捆扎。基坑外侧周边设立1. 2m高安全护栏,基坑接近塔吊 附近搭设暂时梯子,以便操作人员上下。 12、扣件 规格必要与钢管外径一致。在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用直角扣件、旋转扣件中心点互相距离不应不不大于150mm;开口应朝上或朝内;脚手架各杆件相交伸出端头均应不不大于100 mm,以防杆
8、件滑脱。 13、标志杆 外脚手架钢管刷黄色油漆,剪刀撑及脚手架底部、中间(挑架分界线)、顶层相应水平面四周交圈设立黄黑相间标志杆。 14、悬挑架 采用14#工字钢作悬挑主梁,长3-6m,挑出室外1. 3m,某些阳台挑出室外3.9米,伸入楼层长度不得少于1.4m (角部剪刀墙外除外)。悬挑梁在楼层内设立两道锚固,一道设立在离外墙面0. 1处,另一道设立在离外墙面1. 1外。锚固部位预埋20钢筋U型卡环各l根,工宇钢放置在两根 钢筋卡环之间,设立到位后,用楔子将工宁钢与卡环卡紧(里边一道钢筋 卡环设立一根20钢筋销子,销子穿过工字钢腹板,克服水平力作用) ,以免工字钢倾覆或产生滑移,工字钢悬挑端焊
9、吊环,用12钢丝绳及花蓝螺 栓将工字钢与上层梁面预埋吊环进行斜拉,某些空调板悬挑工字钢室外过长,采用12钢丝绳及花蓝螺、将外架内排工宇钢再次进行斜拉减负,并在设立立杆部位焊接32短钢管,立杆套在短钢管内,以防立杆滑出工字钢 面。由于转角特殊性(有构造砼墙)无法预留悬挑梁,故需在转角设立 一根悬挑梁作为主梁,再辅以钢管支撑,转角处每一根立柱需支撑两根钢管,以保证强度不低于悬挑梁强度。悬挑梁因其需承受脚手架荷载作用,在脚手架施工过程中是不得拆除,如遇到剪力墙与砖墙时,为留置悬挑梁,需在剪力墙或砖墙处预留出悬挑梁位置,可采用预留木盒或包裹杂物办法,包裹强度以悬挑梁能取出为原则。 15、卸料平台 该工
10、程卸料平台重要考虑模板拆除后向上周转使用,规定尽量少装,由于模板材料占用体积均较大,且平台使用周期很短,从安全和经济角度出发,决定采用槽钢悬挑平台。每个平台设三根悬挑槽钢,更保证卸料平台与外脚手架承受荷重分流。卸料平台尺寸为1800 X mm,并有1000 mm纵向延伸钢管作为防坠网承挂点,三面均为1.2m、0.6m两道安全护栏。卸料平台在建筑物垂直方向应错开设立,有效期间应加强检查,保证施工安全。 16、升降机工作平台 升降机工作平台采用落地式独立双排外脚手架,架体高度超过40m时,应搭设卸荷拉杆,沿架体高度间距不得不不大于9m,卸荷拉杆与建筑物预埋钢管相连接,预埋钢管埋深不得不大于250m
11、m。升降机工作平台基本承载力应达到60kN/,升降机设立在地下室顶板上时,升降机底部应设立16# 工字钢基座,工字钢基座支承在顶板框架梁上。工作平台相应每层楼面处必要设立连墙杆,连墙杆预埋钢管埋深不得不大于250 mm。工作平台卸料层应满铺木脚手板,脚手板应与架体绑扎牢固,且接近升降机侧应高于建筑物侧20-30 mm。工作平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按原则设立扶手、中栏杆及挡脚板。第三节:落地式脚手架设计计算书一、基本参数: 立杆纵距la = 1. 5 m 立杆横距1b= 0.9m 脚手架形式 双排架 脚手架步距h = 1.8 m 脚手架搭设高度H =21. 4 m 小横杆间距a =
12、0. 75 m 连墙件布置形式 二步三跨 脚手板类型 竹串片脚手板 栏杆,档板类型 竹串片脚手板挡板 连墙件扣件类型 单扣件 脚手板铺设层数 nj=3层 同步施工层数 ns=2层二、小横杆计算小横杆按照均布荷载作用下简支梁计算1、 小横杆荷载计算脚手板荷载原则值q1=0.350.75=0.26kN/m活荷载原则值q2=20.75=1.5(kN/m)2、 强度计算(1)、最大弯矩考虑为均布荷载作用下简支梁弯矩计算公式: 其中:1 小横杆计算长度:取 1 = 0.9 m ql 脚手板荷载原则值 ql = 0.26 kN/m q2 活荷载原则值 q2 = 1. 5 kN/m 经计算得到:M=(1.2
13、0.26+1. 4 1. 5) 0. 928=0. 24 kN. m(2) 、截面应力计算公式如下:=M/W 其中W钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3 M最大弯矩M = 0.24 kN.m 经计算得到:=0. 24 1000000(5. 08 1000) =47. 24 N/mm2 小横杆强度计算值不大于或等于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,故满足规定。3、挠度计算最大挠度考虑为均布荷载作用下简支梁,计算公式:其中:1小横杆计算长度 1 = 0.9 m 截面惯性矩 =12.19cm4 E 弹性摸量E=206000 N/mm2 q1 脚手板荷载原则值q1 = 0.26 kN/m q2 活
14、荷载原则值 q2 = 1.5 kN/m经计算得到:最大挠度V=5(0.26+1.5)(0.91000)4(38420600012.1910000)=0.6 mm最大挠度计算值不大于等于1/150=6mm,并且不大于10mm,故满足规定。 三、大横杆计算: 大横杆按照集中荷载作用下持续梁计算 1、荷载值计算 小横杆自重原则值: P1 = 0.037630.9 = 0.03 KN 脚手板荷载原则值: P2 = 0.350.90.75 = 0.24 KN 静荷载原则值:P = 0.03+0.24= 0.27 kN 活荷载原则值:Q = 20. 90. 75 = 1. 35 kN2、 强度计算(1)、
15、最大弯矩计算公式如下:M=0.175(1.2P+1.4Q)1其中:1 小横杆计算长度 1 = 1.5 m P 静荷载原则值 P = 0.27 kN Q 活荷载原则值 Q = 1. 35 kN经计算得到最大弯矩 M=0.175(1.20.27+1. 4 1. 35) 1.5=0. 58 kN. m(2) 、截面应力计算公式如下:=M/W其中 W 钢管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3 M 最大弯矩 M = 0.58 KN.m经计算得到: =0.58 1000000 (5. 08X 1000) = 114. 17 N/mm2大横杆强度计算值不大于或等于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,故满足规
16、定。3、挠度计算最大挠度计算公式:其中:1立杆纵距1=1. 5 mI 截面惯性矩 I = 12. 19 cm4 E 弹性摸量 E = 206000 N/mm2 P 静荷载原则值 P = 0.27 kNQ 活荷载原则值 Q = 1.35 kN经计算最大挠度V=1. 146 (0.27+1. 35) (1. 5 1000)3(l00 206000 12. 19 10000) =2.5 mm最大挠度计算值不大于等于1/150=10mm,并且不大于10mm,故满足规定。四、扣件抗滑承载力计算:横杆自重原则值 P1 = 0.03763 (0.9 +1. 5) = 0.09 kN 脚手板荷载原则值 P2
17、= 0.351. 50. 92 = 0. 24 kN 活荷载原则值 Q = 2 1.5 0.92 = 1. 35 kN荷载计算值 R = 1. 2 (0.09+0. 24) + 1. 4 1.35 = 2. 29 kN纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件抗滑承载力按照下式计算:RRc 其中: Rc 扣件抗滑承载力设计值 Rc = 8 kN R纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值R=2. 29kN扣件抗滑承载力不大于等于单扣件抗滑承载力设计值8kN,满足规定!五、脚手架计算:1、荷载计算:每米立杆承受构造自重原则值 NG1 =0. 12 21. 4 = 2. 568 kN脚手板自重原则值 NG
18、2 = 0. 35 3 1. 5 (0.9+0. 3) = 0. 94 kN 栏杆与挡脚板自重原则值 NG3 = 0. 14 1. 5 32 = 0. 32 kN吊挂安全设施荷载: NG4 = 0. 5 1.5 21.4 = 15. 05 kN静荷载原则值 NG =2. 568 +0.94+0.32+15. 05= 18.878 kN 活荷载原则值 NQ = 2 2 1.5 0.92 = 2.7 kN风荷载原则值 Wk = 0. 70. 740. 60. 35 = 0. 11 kN/m2不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值N = 1.2 18.878+ 1. 4 2. 7= 26.43kN考虑风
19、荷载时,立杆轴向压力设计值 N = 1. 2 18.878+0.85 1.42.7=23.84 kN风荷载原则值产生立杆段弯矩:Mwk=0. 11 1. 5 1. 8210=0. 05kN.m风荷载设计值产生立杆段弯矩:Mw=0. 85 1. 4 0. 05=0. 06 kN. rn 构配件自重原则值产生轴向力:NG2k=0.94+0. 32+23.62=24.88 kN 2、立轩稳定性计算:(1)、立杆长细比计算:其中: 10立杆计算长度 10 = 1. 155l. 51. 8=3. 12 m I立杆回转半径 I = 15.8 cm通过计算,立杆长细比 = 3. 12 10015.8=20
20、(2)、立杆稳定性计算不考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式其中:A 立杆净截面面积:取A=4.89 cm2 N 不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值;取N=38.17 kN 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 成果查表得到=0.947 不考虑风荷载时立杆稳定性 =38. 17 1000 (0. 947 (4. 89 100)=82.43 N/mm2考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式 其中:A 立杆净截面面积:取 A = 4.89 cm2 W 立杆净截面模量(抵抗矩) ;取 W = 5.08 cm3 N 考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值;取 N = 37.6 kN Mw计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩;取
21、Mw=0.06 kN.m 轴心受压立杆稳定系数,由长细比成果查表得到=0.947 考虑风荷载时立杆稳定性 = 37. 6 1000 (0. 947 (4.89 100)+ (0.06 1000000) (5. 08 1000) = 93.01 N/mm2,不考虑风荷载时,立杆稳定性不大于等于205N/mm2,满足规定。 考虑风荷载时,立杆稳定性不大于等于205N/mm2,满足规定。六、连墙件计算:(1) 、风荷载产生连墙件轴向力设计值按照下式计算:N1w=1.4wkAw其中:wk 风荷载基本风压值,wk = 0.11 KN/m2 Aw每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积:Aw=16.2m2
22、经计算得到:风荷载产生连墙件轴向力设计值 N1w = 1.40.1116.2 = 2.49 KN(2)、连墙件轴向力计算值按照下式计算:N1=N1w+N0其中 N0 连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力;取N0=5 kN Nlw 风荷载连墙件连墙件轴向力计算值 Nlw = 2.49 kN 经计算得到:连墙件轴向力计算值Nl=2.49+5=7.49 kN(3)、连墙件轴向力设计值Nf=Af其中:轴心受压立杆稳定系数,由长细比查表得到中=0.995 A立杆净截面面积 A = 4.89cm2 f钢管强度设计值f = 205 N/mm2通过计算得到Nf=0. 995 (4. 89100) 20510
23、00=99. 74 kN长细比 计算:其中: 1 计算长度 1 = 0. 3 m I 钢管回转半径 I = 15.8 cm通过计算,立杆长细比 = 0. 3 10015. 8=2连墙件轴向力计算值不大于等于连墙件轴向力设计值;满足规定。连墙件轴向力计算值小子等于扣件抗滑承载力,满足规定。第四节:悬挂式挑架设计 悬挂式挑架是在建筑物上设立型钢支撑作为挑架搭设基本,构成悬挑架支承构造,将脚手架荷载所有传递到建筑构造上,在型钢支撑土搭设扣件式双排钢管外脚手架。悬挂式挑架搭设间距及位置同落地式脚架立杆。悬挑(挂)构件与梁板构造连接,应预先预埋铁件或留好孔洞(短肢墙部位) ,保证连接可靠,不得随便打凿孔
24、洞,破坏墙体。脚手架立杆与似连接,应在挑梁上焊短钢管(长150200mm),其外径应比脚手立杆内径小(1. 0-1. 5mm),同步在立杆下部绑1-2道扫地杆,以保证脚手架底部稳定。 脚手架须控制使用荷载,设计时重要考虑两步架同步进行装修作业,不得同步进行两步架以上作业,搭设要牢固。 一、基本参数:立杆纵距 1a = 1. 5 m立杆横距 1b = 0.9 m脚手架形式 双排架脚手架步距 h = 1.8m脚手架搭设高度 H = 17.4 m 小横杆问距 a = 0. 75 m连墙件布置形式 二步三跨悬挑梁采用 14 号热轧工字钢 槽口侧向 放置 每根立杆下均有悬挑梁悬挑长度 1 = 1. 3
25、m梁上支点距集中力作用点距离 c= 0. 1 m支杆(吊绳)墙上支点距挑梁垂直距离L2=2.9 m 二、小横杆计算 1、小横杆荷载计算脚手板荷载原则值 ql = 0. 350. 75 = 0.26 kN/m 活荷载原则值 q2 = 2 0. 75 = 1. 5 (kN/m) 2、强度计算(1)、最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩计算公式如下:其中: 1小横杆计算跨度 1 = 0.9 m q1脚手板荷载原则值 q1 = 0.26 kN/m q2活荷载原则值 q2 = 1. 5 kN/m经计算得到: M=(1.20.26+1.41.5)0.928 = 0.24 kN. m(2)、截面应力计算公
26、式如下:=M/W其中 W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3 M最大弯矩 M = 0.24 kN.m经计算得到:= 0. 241000000(5. 08 1000) = 47.24 N/mm2小横杆强度计算值不大于或等于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,故满足规定。3、挠度计算最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度,计算公式如下:其中:1小横杆计算跨度 1 = 0.9 m I截面惯性矩 I = 12. 19 cm4 E弹性摸量 E = 206000 N/mm2 q1 脚手板荷载原则值 ql =0. 26 kN/m q2 活荷载原则值 q2 = 1. 5 kN/m经计算得到:最大挠度
27、V = 5(0.26+1. 5) (0. 9 1000)4 (384206000 12. 19 10000) = 0.6 mm最大挠度计算值不大于等于1/150=6mm,并且不大于10mm,故满足规定。三、 大横杆计算: 1、荷载值计算小横杆自重原则值:Pl = 0. 037630. 9 = 0. 03 kN脚手板荷载原则值:P2 = 0. 35 0.9 0.75 = 0.24 kN 脚手板荷载原则值:P = 0.03+0.24 = 0.27 kN活荷载原则值:Q=20. 90. 75 = 1. 35 kN 2、强度计算(1)、最大弯矩计算公式如下:M=0.175(1.2P+1.4Q)1其中:
28、 1 立杆纵距 1 = 1. 5m P静荷载原则值 P = 0.27 kN Q活荷载原则值 Q = 1. 35 kN 经计算得到最大弯矩M=0. 175 (1. 2 0. 27+ 1. 4 1.35) = 0.58 kN.m(2)、截面应力计算公式如下:=M/w 其中 W 钢管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3 M最大弯矩M = 0.58 KN. m 经计算得到: = 0. 581000000 (5. 081000) = 114.17 N/mm2 大横杆强度计算值不大于或等于钢管抗弯强度设计值205 N/mm2,故满足规定。 3、挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分
29、派挠度和大横杆自重均布荷载引起最大挠度: 其中: 1 立杆纵距 1 = 1.5m I 截面惯性矩 I = 12.19 cm4 E弹性摸量 E = 206000 N/mm2 P静荷载原则值 P = 0. 27 kN Q活荷载原则值 Q = 1.35 kN 经计算最大挠度V=1. 146 (0. 27+ 1. 35 (1. 5 1000)3 (l00206000 12. 19 10000) = 2. 5 mm 最大挠度计算值不大于等于1/150=10mm,并且不大于10mm,故满足规定。四、扣件抗滑承载力计算:横杆自重原则值 P1= 0.03763 (0. 9 +1. 5) = 0. 09kN 脚
30、手板荷载原则值 P2 = 0. 351. 50. 92 = 0. 24kN 活荷载原则值 Q 21.50.92 = 1.35KN 荷载计算值 R 1.2(0.09+0.24)+1.41.35 2.29KN 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件抗滑承载力按照下式计算:RRc 其中:Rc 扣件抗滑承载力设计值 Rc8KN R 纵向或 横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值 R2.29KN 扣件抗滑承载力不大于等于单扣件抗滑承载力设计值 8KN,满足设计规定。 五、脚手架计算:1、荷载计算:立杆承受构造自重原则值 NG10.1217.42.08 KN作业层面材料自重原则值 NG20.35871.5M0.5
31、4 KN整体拉结和防护材料自重原则值 NG30.075317.41.3 KN静荷载原则值 NG 2.08+0.54+1.3 3.92 KN活荷载原则值 NQ = 221.50.92 = 2.7 KN风荷载原则值 Wk 0.70.740.60.4 0.12 KN/ 不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值 N1.23.92+1.42.78.48 KN考虑风荷载时,立杆轴向压力值 N1.23.92+0.851.42.77.91 KN风荷载原则值产生立杆段弯距: Mwk0.121.51.82100.06 KN.m风荷载设计值产生立杆段弯矩:Mw=0. 85 1. 4 0.06=0.07 kN. m构配件自
32、重原则值产生轴向力:NG2k=0.94+0.32+13.95=15.21 kN 2、立杆稳定性计算:(1)、立杆长细比计算: 其中 1立杆计算长度1 = 1. 1551.51.8=3.12m I立杆回转半径I = 15.8 cm 通过计算,立杆长细比 = 3. 12 10015.8 = 20(2)、立杆稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式 其中:A立杆净截面面积;取A=4.89 cm2 N不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值;取N=24. 71 kN 轴心受压立杆稳定系数,由长细比成果查表得到 = 0.947 不考虑风荷载时立杆稳定性=24.711000(0. 947 (4. 8910
33、0)=53.36KN/mm2 考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式 其中: A立杆净截面面积;取 A = 4.89 cm2 W立杆净截面模量(抵抗矩) ;取W = 5.08 cm3 N考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值;取N=24. 14 kN Mw计算立杆段.由风荷载设计值产生弯矩;取Mw=0.07kN.m 轴心受压立杆稳定系数,由长细比成果查表得到 =0.947 考虑风荷载时立杆稳定性=24. 141000+ (0.947 (4.89 100) + (0.07 1000000) (5. 08 1000) = 65. 91 N/mm2 不考虑风荷载时,立杆稳定性不大于等于205N/mm2,满足规定
34、。 考虑风荷载时,立杆稳定性不大于等于205N/mm2,满足规定。六、连墙件计算: (1)、风荷载产生连墙件轴向力设计值按照下式计算:N1w=1.4wkAw 其中:wk风荷载基本风压值, wk=0. 12 kN/m2 Aw每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积;Aw=16.2 m2 经计算得到:风荷载产生连墙件轴向力设计值Nl w = l. 40. 12 16.2 = 2. 72 kN(2)、连墙件轴向力计算值应按照下式计算:N1=N1w+No其中No连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力;取No = 5 kN Nlw风荷载产生连墙件轴向力设计值 Nlw = 2. 72 kN 经计算得到:连墙
35、件轴向力计算值 N12.72+57.72 KN、连墙件轴向力设计值NF=Af其中:轴心受压立杆稳定系数,由长细比查表得到 0.995A 立杆静载面面积 A4.892f 钢管强度设计值 f 205N/mm2 通过计算得到 Nf0.995(4.89100)205100099.74KN 长细比 计算:1/i 其中: 1 计算长度 1 0.3 m I 钢管回转半径 I 15.8 cm 通过计算,立杆长细比 0.310015.82 计算成果:连墙件轴向力计算值不大于等于连墙件轴向设计力值:满足规定。 连墙件轴向力计算值不大于等于扣件抗滑承载力 8 KN,满足规定。 七、悬挑梁受力计算:1、悬挑梁所受集中
36、荷载计算FP 其中 P 脚手架立杆传递集中荷载 P8.78KN 记过计算: F 8.78KN2、挑梁最大弯矩 采用悬挑梁上两个集中力加上梁均布自重荷载q计算公式 MF(m+m1)-qm2/2 其中:F 悬挑梁受集中荷载 F 8.78 KN m1 脚手架内立杆离墙间距 m1 = 0.3 m m-m1 脚手架横距 m-m1 0.9 m q 悬挑梁自重原则值 q 0.142 KN/m m 悬挑梁梁上外立杆支撑点距墙固支点距离 m 1.3 m 通过计算:M-8.78(1.3+0.3)0.1421.322/214.168KN.M 悬挑梁最大弯矩M取较大值,故 M 14.168KN.M 3、锚固点最大支座
37、力 RBF(+1)+qL/2(12) 其中:F 悬挑梁受集中荷载 F 8.78 KN m/L1.3/2=0.65 1 m1/L0.3/20.15 L 悬挑梁在建筑构造板上压长 L2m m1 脚手架内立杆离墙间距 m1 = 0.3 m q 悬挑梁自重原则值 q 0.142 KN/m m 悬挑梁梁上外立杆支撑点距墙固支点距离 m 1.3 m 通过计算:RB8.78(0.65+0.15)+01422/2(10.652)=-7.1KN4、固支点最大支座力 RAF(2+1)+qL(1)2 其中:F 悬挑梁受集中荷载 F 8.78 KN L 悬挑梁在建筑构造板上压长 L2m m1 脚手架内立杆离墙间距 m
38、1 = 0.3 m q 悬挑梁自重原则值 q 0.142 KN/m m 悬挑梁梁上外立杆支撑点距墙固支点距离 m 1.3 m m/L1.3/2=0.65 1 m1/L0.3/20.15 通过计算: RA8.78(2+0.65+0.15)+0.1422/2(1+0.65)224.97KN 5、支杆轴向力计算NRP/Sina 其中:RP 支撑点最大支座力 RP 7.1 KN a 支杆(拉绳)与悬挑梁夹角a 65.85 度 通过计算: N7.1tg(65.85)3.18KN 八、悬挑梁扰度计算: 悬挑梁有支撑或拉绳时,不用计算悬挑梁扰度。 九、悬挑梁强度计算: 1、悬挑梁型钢截面应力计算: M/1.
39、05W+N/A 其中:A 截面面积 A 26.131 cm2 W 截面抵抗距 W 141 cm3 M 悬挑梁最大弯矩 M -14.168 KN.M N 悬挑梁所受轴向力 N 3.18 KN 通过计算:100000014.168(1.051000141)+10003.18(10026.131)96.8N/mm2 钢型截面应力不大于等于钢材强度设计值 205N/mm2,故满足规定 十、悬挑梁整体稳定性计算: M/bWXf 其中: W 截面抵抗矩 W 141 cm3 M 悬挑梁最大弯矩 M 14.168 KN.M b型钢整体稳定系数型 b = 0.93通过计算:=14.1681000000(1410
40、.931000)=108.05N/mm2悬挑梁整体稳定型不大于等于钢材强度设计值 205N/mm2,故满足规定。 十一、悬挑梁与建筑物连接螺栓计算: 其中:d螺栓在螺纹处有效直径d = 20 nun fvb螺栓抗剪强度设计值fvb = 130 N/mm2通过计算:Nvb = 3. 1415926 X 2021304 = 40840.7 N2、螺栓所承受剪力: n螺栓个数n = 2个 Nvl悬挑梁所受轴向力Nv1 = 10. 72 kN通过计算:Nv = 10.722 = 5.36 kN3、螺栓所承受剪力:其中:d螺栓在螺纹处有效直径d = 20 mm ftb螺栓抗拉强度设计值 ftb = 17
41、0 N/mm2通过计算:Ntb = 3. 1415926202 1704 = 53407.07 N4、螺栓所承受拉力: n螺栓个数 n = 2个 Nt1挑梁墙支点最大支座为Nv1 = 25.7 kN 通过计算: Nt = 25.72 = 12.85 KN普通螺栓同步受剪和受拉连接时,每个普通螺栓受力应符合下式规定经计算:sqrt(5.365.3640840.740840.7)+(12.8512.8553407.0753407.07)=0故满足规定。5、预埋件强度: 预埋件采用20圆钢卡环,设计时按单根受力计算A=314.16mm2,则6=N3/A=14500/314. 16=46. 16N/m
42、m2 248. 5mm2 符合规定。施工过程注意事项: 单一悬挑方式无法保证施工安全,因而采用楼层预埋卡环,通过钢丝绳拉结方式进行卸荷解决。以上计算书是按固定绞悬挑梁进行计算,可以满足施工使用规定。而事实上卡环与工字钢联结为活动绞,为了保障使用安全,必要做到如下几点: 1、钢丝绳必要可靠有效地拉结在悬挑梁上,选用钢丝绳承重力必要 达到规定,不得使用有断丝、明显扭曲等现象不合格钢丝绳。 2、钢丝绳另一端通过花蓝螺栓(调节丝杆与建筑物KL上预埋圆钢吊环进行连接;花蓝螺栓必要有效张紧吃力。 3、钢丝绳端头必要使用三个以上绳卡卡牢,绳卡使用必要依照有关规范操作,如滑鞍必要放在非受力绳一侧等。 4、为了保障施工安全,防止钢丝绳滑脱及花蓝螺栓松动,施工班组必要在每天上下班时进行巡逻,发现钢丝绳有松软现象应及时解决,杜绝安全隐患。 5、型钢支撑作为悬挂式挑架搭设基本,其悬挑架支承构造必要有足够强度、刚度和稳定性,可以保证将脚手架荷载所有传递到建筑构造上。 6、在型钢支撑上搭设扣件式双排钢管外脚手架,必要在高空中作业,存在比较大风险,因而对脚手架施工人员技术能力规定较高。 7、型钢外