扣件双排钢管外脚手架专项综合项目施工专项方案.doc

钢管外脚手架专项施工方案

第一节：工程概况
本工程本工程是永州市滨江豪园新城A1#、A2#、A3#、A4#楼建设工程，A1#楼地下3层，地上31层，地下面积10804.96㎡，地上面积47550.12㎡，高98.6m；A2#楼地下3层，地上31层，地下面积4700.81㎡，地上面积27741.53㎡,高98.6m；A3#楼地下3层，地上28层，地下面积8768.33㎡，地上面积27208.36㎡,高89.15m；A4#楼地下3层，地上31层，地下面积7357.59㎡，地上面积24647.24㎡,高98.6m。
该工程重要参建单位：
工程名称：永州市滨江豪园新城A1#、A2#、A3#、A4#楼建设工程。
建设单位：永州市中建置业发展有限公司。
建设地点：冷水滩区清桥路与梅湾路交汇处。
设计单位：长宇（珠海）国际建筑设计有限公司
施工单位：湖南华雁建设有限公司
第二节：外脚手架搭设构造规定
本工程拟采用扣件式双排钢管外脚手架，并考虑在第八层、十三层、十九层、二十五设立悬挑脚手架，将整个脚手架系统分两段，即八层如下为落地式脚手架，八层以上采用型钢悬挑脚手架。
1、 架子基本
架子立杆落地在地下室周边已有硬化混凝土面层上。
2、 立杆
统一采用Φ48×3.0m钢管，杆长4－6m，纵向间距为1.5m，横向间距0.8m，里排立杆离墙0.3m，遇外墙构架时则按外通里断构造形式进行解决。立杆垂直度偏差不得不不大于架高1/200。在纵向水平
杆与立杆交点处，必要设立横向水平杆卡牢，立杆接头与相近 纵向水平距离不得不不大于步距三分之一；相邻接头错开布置在 不同步距内；同步距内隔一根立杆两个接头在高度方向错开 距离不不大于500mm。立杆与纵向水平杆必要用十字扣件紧扣，不得隔步设立或漏掉。为避免架子受力不均匀，在立杆底部设扫地杆，扫地杆距地下室顶板100mm。开始搭设立杆时，每隔六跨设立一根抛撑。抛撑与地面夹角在（45-60°）之间，连接点中心至主节点距离不不不大于300mm。至连墙杆安装稳定后，依照状况拆除抛撑。
3、纵向水平杆
大横杆隔步交错设立在立杆内外侧，四周交圈，步距1.7m，上下接头位置应错开布置在不同立杆纵距中，与相近立杆距离不不不大于纵距三分之一，用一字扣件连接。大横杆与立杆用十字扣连接，每一步架纵向水平高低差不不不大于50mm。
4、横向水平杆
长度1.5m-1.6m，间距不不不大于1.5m，离墙面100mm，伸出外立杆不少于100mm。小横杆布置在大横杆上部并接近立杆，与大横杆之间用十字扣连接。在相邻立杆之间依照需要加设一根或两根。在任何状况下均不得拆除接近立杆小横杆，其小横杆间距在铺设脚手板时不得不不大于1m，底层第一步搭设纵横向扫地杆。
5、连墙杆
由于建筑层高大某些为3.0m，且在外侧梁面上预埋短钢管比较以便，故决定连墙杆按水平间距3跨（4.5m），竖向间距3.0m呈梅花状交错布置，连墙杆采用钢管将内外立杆及预埋钢管进行水平连接。进入砌体施工阶段时，分层将连墙杆进行改造，即用双股8号铁丝绕过里排架立杆与大横杆连接点，与预埋短钢管进行拉结，并在砼墙柱部位设撑杆顶住墙柱砼面。连墙杆呈水平设立，当搭至有连墙杆 构造点时，在搭设完该处 立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，及时搭设连墙杆。
6、剪刀撑
剪刀撑与立杆、水平杆同步搭设，在外侧立面整个长度和高度上持续设立，与地面夹角45－60°，每道剪刀撑跨约5根(或6根)立杆。底层斜杆下端支撑在垫板上，与立杆或横向水平杆伸出端扣紧，在视线上成一条直线。剪刀撑必要采用搭接，其搭接长度≥1米，且不少于3个回转扣件，脚手架立杆应等距。
7、横向斜撑
在架子拐角处及中间段每6m各设一道横向斜撑，在同一节间，由底至顶层持续布置，以保护架体横向刚度。
8、护头棚及防护栏杆
在出入口处设立比入口宽2米（每边各1米）护头棚，护头棚采用双层硬质材料搭设，并用密目网封闭，两侧用双层密目网封闭。 楼层四周及洞口处设立防护栏杆，颜色为黄黑相间。
9、安全网
密目安全网挂于外立杆内侧，作业层下设水平小眼兜网，满铺脚 手板并设平网封闭，每隔三层设一道水平兜网。

10、脚手架
整个架体上应铺满、铺稳脚手板，离开墙面120-150 mm，脚手板端头 应用镀锌钢丝固定在支承杆件上:在拐角、斜道平台口处脚手板与横向水平杆用钢丝绑牢，防止滑动。构造施工脚手架考虑满铺两层脚手板，作业层铺一道，挑架部位铺一道。装饰阶段考虑满铺脚手板三层，作业层为两层，作业层满铺脚手板，挑架部位铺一道。
11、护栏、挡脚板
所有操作层上设立1. 2m高护栏和不不大于180 mm高挡脚板。脚于架外侧设 置挡脚板，挡脚板设立在脚手架钢管内侧，安全网外侧，竹脚手板与钢管必要用16#铁丝捆扎。基坑外侧周边设立1. 2m高安全护栏，基坑接近塔吊 附近搭设暂时梯子，以便操作人员上下。
12、扣件
规格必要与钢管外径一致。在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用直角扣件、旋转扣件中心点互相距离不应不不大于150mm；开口应朝上或朝内；脚手架各杆件相交伸出端头均应不不大于100 mm，以防杆件滑脱。
13、标志杆
外脚手架钢管刷黄色油漆，剪刀撑及脚手架底部、中间(挑架分界线)、顶层相应水平面四周交圈设立黄黑相间标志杆。
14、悬挑架
采用14#工字钢作悬挑主梁，长3-6m，挑出室外1. 3m，某些阳台挑出室外3.9米，伸入楼层长度不得少于1.4m (角部剪刀墙外除外)。悬挑梁在楼层内设立两道锚固，一道设立在离外墙面0. 1处，另一道设立在离外

墙面1. 1外。锚固部位预埋φ20钢筋U型卡环各l根，工宇钢放置在两根 钢筋卡环之间，设立到位后，用楔子将工宁钢与卡环卡紧(里边一道钢筋 卡环设立一根φ20钢筋销子，销子穿过工字钢腹板，克服水平力作用) ，以免工字钢倾覆或产生滑移，工字钢悬挑端焊吊环，用φ12钢丝绳及花蓝螺 栓将工字钢与上层梁面预埋吊环进行斜拉，某些空调板悬挑工字钢室外过长，采用φ12钢丝绳及花蓝螺、将外架内排工宇钢再次进行斜拉减负，并在设立立杆部位焊接φ32短钢管，立杆套在短钢管内，以防立杆滑出工字钢 面。由于转角特殊性(有构造砼墙)无法预留悬挑梁，故需在转角设立 一根悬挑梁作为主梁，再辅以钢管支撑，转角处每一根立柱需支撑两根钢管，以保证强度不低于悬挑梁强度。悬挑梁因其需承受脚手架荷载作用，在脚手架施工过程中是不得拆除，如遇到剪力墙与砖墙时，为留置悬挑梁，需在剪力墙或砖墙处预留出悬挑梁位置，可采用预留木盒或包裹杂物办法，包裹强度以悬挑梁能取出为原则。
15、卸料平台
该工程卸料平台重要考虑模板拆除后向上周转使用，规定尽量少装，由于模板材料占用体积均较大，且平台使用周期很短，从安全和经济角度出发，决定采用槽钢悬挑平台。每个平台设三根悬挑槽钢，更保证卸料平台与外脚手架承受荷重分流。卸料平台尺寸为1800 X mm，并有1000 mm纵向延伸钢管作为防坠网承挂点，三面均为1.2m、0.6m两道安全护栏。卸料平台在建筑物垂直方向应错开设立，有效期间应加强检查，保证施工安全。
16、升降机工作平台
升降机工作平台采用落地式独立双排外脚手架，架体高度超过40m时，应搭设卸荷拉杆，沿架体高度间距不得不不大于9m，卸荷拉杆与建筑物预埋钢管相连接，预埋钢管埋深不得不大于250mm。升降机工作平台基本承载力应达到60kN/㎡，升降机设立在地下室顶板上时，升降机底部应设立16# 工字钢基座，工字钢基座支承在顶板框架梁上。工作平台相应每层楼面处必要设立连墙杆，连墙杆预埋钢管埋深不得不大于250 mm。工作平台卸料层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且接近升降机侧应高于建筑物侧20-30 mm。工作平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按原则设立扶手、中栏杆及挡脚板。
第三节:落地式脚手架设计计算书
一、基本参数：
立杆纵距la = 1. 5 m
立杆横距1b= 0.9m
脚手架形式 双排架
脚手架步距h = 1.8 m
脚手架搭设高度H =21. 4 m
小横杆间距a = 0. 75 m
连墙件布置形式 二步三跨
脚手板类型 竹串片脚手板
栏杆，档板类型 竹串片脚手板挡板
连墙件扣件类型 单扣件
脚手板铺设层数 nj=3层
同步施工层数 ns=2层

二、小横杆计算
小横杆按照均布荷载作用下简支梁计算

1、 小横杆荷载计算
脚手板荷载原则值q1=0.35×0.75=0.26kN/m
活荷载原则值q2=2×0.75=1.5(kN/m)
2、 强度计算
（1）、最大弯矩考虑为均布荷载作用下简支梁弯矩计算公式：
其中：1 小横杆计算长度：取 1 = 0.9 m
ql 脚手板荷载原则值 ql = 0.26 kN/m
q2 活荷载原则值 q2 = 1. 5 kN/m
经计算得到：M=(1.2×0.26+1. 4× 1. 5) ×0. 9＾2÷8=0. 24 kN. m
（2） 、截面应力计算公式如下：
σ=M/W
其中W钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3
M最大弯矩M = 0.24 kN.m
经计算得到：σ=0. 24 × 1000000÷(5. 08 ×1000) =47. 24 N/mm2
小横杆强度计算值不大于或等于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，故满足规定。
3、挠度计算
最大挠度考虑为均布荷载作用下简支梁，计算公式：

其中：1小横杆计算长度 1 = 0.9 m
Ⅰ 截面惯性矩 Ⅰ=12.19cm4
E 弹性摸量E=206000 N/mm2
q1 脚手板荷载原则值q1 = 0.26 kN/m
q2 活荷载原则值 q2 = 1.5 kN/m
经计算得到:最大挠度V=5×(0.26+1.5)×(0.9×1000)＾4÷(384×206000×12.19×10000)=0.6 mm
最大挠度计算值不大于等于1/150=6mm，并且不大于10mm,故满足规定。
三、大横杆计算:
大横杆按照集中荷载作用下持续梁计算

1、荷载值计算
小横杆自重原则值： P1 = 0.03763×0.9 = 0.03 KN
脚手板荷载原则值： P2 = 0.35×0.9×0.75 = 0.24 KN
静荷载原则值：P = 0.03+0.24= 0.27 kN
活荷载原则值：Q = 2×0. 9×0. 75 = 1. 35 kN
2、 强度计算
(1)、最大弯矩计算公式如下：
M=0.175×（1.2×P+1.4×Q）×1
其中：1 小横杆计算长度 1 = 1.5 m
P 静荷载原则值 P = 0.27 kN
Q 活荷载原则值 Q = 1. 35 kN
经计算得到最大弯矩 M=0.175×(1.2×0.27+1. 4× 1. 35) ×1.5=0. 58 kN. m
(2) 、截面应力计算公式如下：
σ=M/W
其中 W 钢管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3
M 最大弯矩 M = 0.58 KN.m
经计算得到：σ =0.58 ×1000000÷ (5. 08X 1000) = 114. 17 N/mm2
大横杆强度计算值不大于或等于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，故满足规定。
3、挠度计算
最大挠度计算公式:

其中：1立杆纵距1=1. 5 m
I 截面惯性矩 I = 12. 19 cm4
E 弹性摸量 E = 206000 N/mm2
P 静荷载原则值 P = 0.27 kN
Q 活荷载原则值 Q = 1.35 kN
经计算最大挠度V=1. 146 × (0.27+1. 35) ×(1. 5 ×1000)＾3÷(l00 ×
206000 × 12. 19 ×10000) =2.5 mm
最大挠度计算值不大于等于1/150=10mm，并且不大于10mm，故满足规定。
四、扣件抗滑承载力计算:
横杆自重原则值 P1 = 0.03763 × (0.9 +1. 5) = 0.09 kN
脚手板荷载原则值 P2 = 0.35×1. 5×0. 9÷2 = 0. 24 kN
活荷载原则值 Q = 2 ×1.5 × 0.9÷2 = 1. 35 kN
荷载计算值 R = 1. 2 ×(0.09+0. 24) + 1. 4 ×1.35 = 2. 29 kN
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算:
R≤Rc
其中： Rc 扣件抗滑承载力设计值 Rc = 8 kN
R纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值R=2. 29kN
扣件抗滑承载力不大于等于单扣件抗滑承载力设计值8kN，满足规定!
五、脚手架计算:
1、荷载计算:
每米立杆承受构造自重原则值 NG1 =0. 12 ×21. 4 = 2. 568 kN
脚手板自重原则值 NG2 = 0. 35 ×3 ×1. 5 × (0.9+0. 3) = 0. 94 kN
栏杆与挡脚板自重原则值 NG3 = 0. 14 ×1. 5 × 3÷2 = 0. 32 kN
吊挂安全设施荷载： NG4 = 0. 5 ×1.5 × 21.4 = 15. 05 kN
静荷载原则值 NG =2. 568 +0.94+0.32+15. 05= 18.878 kN
活荷载原则值 NQ = 2 × 2 ×1.5 × 0.9÷2 = 2.7 kN
风荷载原则值 Wk = 0. 7×0. 74×0. 6×0. 35 = 0. 11 kN/m2
不考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值N = 1.2 ×18.878+ 1. 4 × 2. 7= 26.43kN
考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值 N = 1. 2 × 18.878+0.85 ×1.4×
2.7=23.84 kN
风荷载原则值产生立杆段弯矩：Mwk=0. 11 × 1. 5 ×1. 8＾2÷10=0. 05kN.m
风荷载设计值产生立杆段弯矩：Mw=0. 85 ×1. 4 × 0. 05=0. 06 kN. rn 构配件自重原则值产生轴向力：NG2k=0.94+0. 32+23.62=24.88 kN
2、立轩稳定性计算:
(1)、立杆长细比计算:

其中： 10立杆计算长度 10 = 1. 155×l. 5×1. 8=3. 12 m
I立杆回转半径 I = 15.8 cm
通过计算，立杆长细比 λ = 3. 12 × 100÷15.8=20
(2)、立杆稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式

其中：A 立杆净截面面积：取A=4.89 cm2
N 不考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值;取N=38.17 kN
Φ 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 λ 成果查表得到Φ
=0.947
不考虑风荷载时立杆稳定性σ =38. 17× 1000÷ (0. 947× (4. 89× 100))=82.43 N/mm2
考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式

其中：A 立杆净截面面积：取 A = 4.89 cm2
W 立杆净截面模量(抵抗矩) ；取 W = 5.08 cm3
N 考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值；取 N = 37.6 kN
Mw计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩;取Mw=0.06 kN.m
Φ 轴心受压立杆稳定系数，由长细比λ成果查表得到Φ=0.947
考虑风荷载时立杆稳定性 σ = 37. 6 × 1000÷ (0. 947 ×(4.89 ×100))+ (0.06 × 1000000) ÷(5. 08 ×1000) = 93.01 N/mm2，
不考虑风荷载时，立杆稳定性不大于等于205N/mm2，满足规定。
考虑风荷载时,立杆稳定性不大于等于205N/mm2，满足规定。
六、连墙件计算:

(1) 、风荷载产生连墙件轴向力设计值按照下式计算：
N1w=1.4×wk×Aw
其中：wk 风荷载基本风压值，wk = 0.11 KN/m2
Aw每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积：Aw=16.2m2
经计算得到：风荷载产生连墙件轴向力设计值 N1w = 1.4×0.11×16.2 = 2.49 KN
(2)、连墙件轴向力计算值按照下式计算：
N1=N1w+N0
其中 N0 连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力；取N0=5 kN Nlw 风荷载连墙件连墙件轴向力计算值 Nlw = 2.49 kN
经计算得到:连墙件轴向力计算值Nl=2.49+5=7.49 kN
(3)、连墙件轴向力设计值
Nf=Φ×A×[f]
其中:Φ轴心受压立杆稳定系数，由长细比λ查表得到中=0.995

A立杆净截面面积 A = 4.89cm2
[f]钢管强度设计值[f] = 205 N/mm2
通过计算得到Nf=0. 995× (4. 89×100) × 205÷1000=99. 74 kN
长细比 λ 计算:

其中： 1 计算长度 1 = 0. 3 m
I 钢管回转半径 I = 15.8 cm
通过计算，立杆长细比 λ = 0. 3 × 100÷15. 8=2
连墙件轴向力计算值不大于等于连墙件轴向力设计值;满足规定。
连墙件轴向力计算值小子等于扣件抗滑承载力，满足规定。
第四节:悬挂式挑架设计
悬挂式挑架是在建筑物上设立型钢支撑作为挑架搭设基本，构成悬挑架支承构造，将脚手架荷载所有传递到建筑构造上，在型钢支撑土搭设扣件式双排钢管外脚手架。悬挂式挑架搭设间距及位置同落地式脚架立杆。悬挑(挂)构件与梁板构造连接，应预先预埋铁件或留好孔洞(短肢墙部位) ，保证连接可靠，不得随便打凿孔洞，破坏墙体。脚手架立杆与似连接，应在挑梁上焊短钢管(长150~200mm)，其外径应比脚手立杆内径小（1. 0-1. 5mm），同步在立杆下部绑1-2道扫地杆，以保证脚手架底部稳定。 脚手架须控制使用荷载，设计时重要考虑两步架同步进行装修作业，不得同步进行两步架以上作业，搭设要牢固。
一、基本参数：

立杆纵距 1a = 1. 5 m
立杆横距 1b = 0.9 m
脚手架形式 双排架
脚手架步距 h = 1.8m
脚手架搭设高度 H = 17.4 m
小横杆问距 a = 0. 75 m
连墙件布置形式 二步三跨
悬挑梁采用 14 号热轧工字钢 槽口侧向 放置
每根立杆下均有悬挑梁
悬挑长度 1 = 1. 3 m
梁上支点距集中力作用点距离 c= 0. 1 m
支杆(吊绳)墙上支点距挑梁垂直距离L2=2.9 m
二、小横杆计算

1、小横杆荷载计算
脚手板荷载原则值 ql = 0. 35×0. 75 = 0.26 kN/m
活荷载原则值 q2 = 2 ×0. 75 = 1. 5 (kN/m)
2、强度计算
(1)、最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩计算公式如下:

其中： 1小横杆计算跨度 1 = 0.9 m
q1脚手板荷载原则值 q1 = 0.26 kN/m
q2活荷载原则值 q2 = 1. 5 kN/m
经计算得到： M=(1.2×0.26+1.4×1.5)×0.9＾2÷8 = 0.24 kN. m
(2)、截面应力计算公式如下:
σ=M/W
其中 W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3
M最大弯矩 M = 0.24 kN.m
经计算得到：σ= 0. 24×1000000÷(5. 08× 1000) = 47.24 N/mm2
小横杆强度计算值不大于或等于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，故满足规定。
3、挠度计算
最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度，计算公式如下:

其中：1小横杆计算跨度 1 = 0.9 m
I截面惯性矩 I = 12. 19 cm4
E弹性摸量 E = 206000 N/mm2
q1 脚手板荷载原则值 ql =0. 26 kN/m
q2 活荷载原则值 q2 = 1. 5 kN/m

经计算得到：最大挠度 V = 5×(0.26+1. 5) ×(0. 9× 1000)＾4÷ (384×
206000 × 12. 19 × 10000) = 0.6 mm
最大挠度计算值不大于等于1/150=6mm，并且不大于10mm，故满足规定。
三、 大横杆计算:

1、荷载值计算
小横杆自重原则值：Pl = 0. 03763×0. 9 = 0. 03 kN
脚手板荷载原则值：P2 = 0. 35 ×0.9 × 0.75 = 0.24 kN
脚手板荷载原则值：P = 0.03+0.24 = 0.27 kN
活荷载原则值:Q=2×0. 9×0. 75 = 1. 35 kN
2、强度计算
(1)、最大弯矩计算公式如下:
M=0.175×(1.2×P+1.4×Q)×1
其中： 1 立杆纵距 1 = 1. 5m
P静荷载原则值 P = 0.27 kN
Q活荷载原则值 Q = 1. 35 kN
经计算得到最大弯矩M=0. 175 × (1. 2 ×0. 27+ 1. 4 × 1.35) = 0.58 kN.m
(2)、截面应力计算公式如下:
σ=M/w
其中 W 钢管截面抵抗矩 W = 5.08 cm3
M最大弯矩M = 0.58 KN. m
经计算得到：σ = 0. 58×1000000÷ (5. 08×1000) = 114.17 N/mm2
大横杆强度计算值不大于或等于钢管抗弯强度设计值205 N/mm2，故满足规定。
3、挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和大横杆自重均布荷载引起最大挠度:

其中： 1 立杆纵距 1 = 1.5m
I 截面惯性矩 I = 12.19 cm4
E弹性摸量 E = 206000 N/mm2
P静荷载原则值 P = 0. 27 kN
Q活荷载原则值 Q = 1.35 kN
经计算最大挠度V=1. 146 ×(0. 27+ 1. 35 × (1. 5 × 1000)＾3÷ (l00×
206000 × 12. 19 × 10000) = 2. 5 mm
最大挠度计算值不大于等于1/150=10mm,并且不大于10mm,故满足规定。
四、扣件抗滑承载力计算:
横杆自重原则值 P1= 0.03763 ×(0. 9 +1. 5) = 0. 09kN
脚手板荷载原则值 P2 = 0. 35×1. 5×0. 9÷2 = 0. 24kN

活荷载原则值 Q ＝ 2×1.5×0.9÷2 = 1.35KN
荷载计算值 R ＝ 1.2×(0.09+0.24)+1.4×1.35 ＝ 2.29KN
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算：
R≤Rc
其中：Rc 扣件抗滑承载力设计值 Rc＝8KN
R 纵向或 横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值 R＝2.29KN
扣件抗滑承载力不大于等于单扣件抗滑承载力设计值 8KN，满足设计规定。
五、脚手架计算：
1、荷载计算：
立杆承受构造自重原则值 NG1＝0.12×17.4＝2.08 KN
作业层面材料自重原则值 NG2＝0.3587×1.5M＝0.54 KN
整体拉结和防护材料自重原则值 NG3＝0.0753×17.4＝1.3 KN
静荷载原则值 NG＝ 2.08+0.54+1.3 ＝ 3.92 KN
活荷载原则值 NQ = 2×2×1.5×0.9÷2 = 2.7 KN
风荷载原则值 Wk ＝ 0.7×0.74×0.6×0.4 ＝ 0.12 KN/㎡
不考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值 N＝1.2×3.92+1.4×2.7＝8.48 KN
考虑风荷载时，立杆轴向压力值 N＝1.2×3.92+0.85×1.4×2.7＝7.91 KN
风荷载原则值产生立杆段弯距： Mwk＝0.12×1.5×1.8＾2÷10＝0.06 KN.m

风荷载设计值产生立杆段弯矩：Mw=0. 85 ×1. 4 × 0.06=0.07 kN. m
构配件自重原则值产生轴向力：NG2k=0.94+0.32+13.95=15.21 kN
2、立杆稳定性计算:
(1)、立杆长细比计算:

其中 1立杆计算长度1 = 1. 155×1.5×1.8=3.12m
I立杆回转半径I = 15.8 cm
通过计算，立杆长细比 λ = 3. 12 ×100÷15.8 = 20
(2)、立杆稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式

其中：A立杆净截面面积;取A=4.89 cm2
N不考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值;取N=24. 71 ·kN
Φ 轴心受压立杆稳定系数,由长细比λ成果查表得到 Φ = 0.947
不考虑风荷载时立杆稳定性σ=24.71×1000÷(0. 947× (4. 89×100))=53.36KN/mm2
考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式

其中： A立杆净截面面积；取 A = 4.89 cm2
W立杆净截面模量(抵抗矩) ;取W = 5.08 cm3
N考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值;取N=24. 14 kN
Mw计算立杆段.由风荷载设计值产生弯矩；取Mw=0.07kN.m
Φ 轴心受压立杆稳定系数，由长细比λ成果查表得到Φ =0.947
考虑风荷载时立杆稳定性σ=24. 14×1000+ (0.947 × (4.89 × 100)) + (0.07 ×1000000) ÷(5. 08 × 1000) = 65. 91 N/mm2
不考虑风荷载时，立杆稳定性不大于等于205N/mm2，满足规定。 考虑风荷载时，立杆稳定性不大于等于205N/mm2，满足规定。
六、连墙件计算:
(1)、风荷载产生连墙件轴向力设计值按照下式计算:
N1w=1.4×wk×Aw
其中：wk风荷载基本风压值， wk=0. 12 kN/m2
Aw每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积；Aw=16.2 m2
经计算得到:风荷载产生连墙件轴向力设计值Nl w = l. 4×0. 12 ×16.2 = 2. 72 kN
(2)、连墙件轴向力计算值应按照下式计算:
N1=N1w+No
其中No连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力；取No = 5 kN
Nlw风荷载产生连墙件轴向力设计值 Nlw = 2. 72 kN
经计算得到：连墙件轴向力计算值 N1＝2.72+5＝7.72 KN
⑶、连墙件轴向力设计值
NF=Φ×A×[f]
其中：Φ轴心受压立杆稳定系数，由长细比λ查表得到Φ ＝0.995
A 立杆静载面面积 A＝4.89㎝2
[f] 钢管强度设计值 [f] ＝ 205N/mm2
通过计算得到 Nf＝0.995×（4.89×100）×205÷1000＝99.74KN
长细比 λ 计算：
λ＝1/i
其中： 1 计算长度 1 ＝ 0.3 m
I 钢管回转半径 I ＝ 15.8 cm
通过计算，立杆长细比 λ＝0.3×100÷15.8＝2
计算成果：连墙件轴向力计算值不大于等于连墙件轴向设计力值：满足规定。
连墙件轴向力计算值不大于等于扣件抗滑承载力 8 KN，满足规定。
七、悬挑梁受力计算：
1、悬挑梁所受集中荷载计算
F＝P
其中 P 脚手架立杆传递集中荷载 P＝8.78KN
记过计算： F ＝8.78KN
2、挑梁最大弯矩
采用悬挑梁上两个集中力加上梁均布自重荷载q计算公式
M＝－F(m+m1)-qm2/2
其中：F 悬挑梁受集中荷载 F ＝ 8.78 KN
m1 脚手架内立杆离墙间距 m1 = 0.3 m
m-m1 脚手架横距 m-m1 ＝ 0.9 m
q 悬挑梁自重原则值 q ＝ 0.142 KN/m
m 悬挑梁梁上外立杆支撑点距墙固支点距离 m ＝ 1.3 m
通过计算：M＝-8.78×(1.3+0.3)－0.142×1.322/2＝14.168KN.M
悬挑梁最大弯矩M取较大值，故 M ＝ 14.168KN.M
3、锚固点最大支座力
RB＝－F(λ+λ1)+qL/2(1－λ2)
其中：F 悬挑梁受集中荷载 F ＝ 8.78 KN
λ＝ m/L＝1.3/2=0.65 λ1＝ m1/L＝0.3/2＝0.15
L 悬挑梁在建筑构造板上压长 L＝2m
m1 脚手架内立杆离墙间距 m1 = 0.3 m
q 悬挑梁自重原则值 q ＝ 0.142 KN/m
m 悬挑梁梁上外立杆支撑点距墙固支点距离 m ＝ 1.3 m
通过计算：RB＝－8.78（0.65+0.15）+0142×2/2（1－0.652）=-7.1KN
4、固支点最大支座力
RA＝F（2+λ+λ1）+qL（1＋λ）2
其中：F 悬挑梁受集中荷载 F ＝ 8.78 KN
L 悬挑梁在建筑构造板上压长 L＝2m
m1 脚手架内立杆离墙间距 m1 = 0.3 m
q 悬挑梁自重原则值 q ＝ 0.142 KN/m
m 悬挑梁梁上外立杆支撑点距墙固支点距离 m ＝ 1.3 m
λ＝ m/L＝1.3/2=0.65 λ1＝ m1/L＝0.3/2＝0.15
通过计算： RA＝8.78(2+0.65+0.15)+0.142×2/2(1+0.65)2＝24.97KN
5、支杆轴向力计算
N＝RP/Sina
其中：RP 支撑点最大支座力 RP ＝ 7.1 KN
a 支杆（拉绳）与悬挑梁夹角a ＝ 65.85 度
通过计算： N＝7.1÷tg（65.85）＝3.18KN
八、悬挑梁扰度计算：
悬挑梁有支撑或拉绳时，不用计算悬挑梁扰度。
九、悬挑梁强度计算：
1、悬挑梁型钢截面应力计算：
σ＝ M/1.05W+N/A
其中：A 截面面积 A ＝ 26.131 cm2
W 截面抵抗距 W ＝ 141 cm3
M 悬挑梁最大弯矩 M ＝ -14.168 KN.M
N 悬挑梁所受轴向力 N ＝ 3.18 KN
通过计算：σ＝1000000×14.168÷（1.05×1000×141）+1000×3.18÷（100×26.131）＝96.8N/mm2
钢型截面应力不大于等于钢材强度设计值 205N/mm2，故满足规定
十、悬挑梁整体稳定性计算：
σ＝ M/φbWX≤[f]
其中： W 截面抵抗矩 W ＝ 141 cm3
M 悬挑梁最大弯矩 M ＝ －14.168 KN.M
φb型钢整体稳定系数型 φb = 0.93
通过计算:σ=14.168×1000000÷(141×0.93×1000)=108.05N/mm2
悬挑梁整体稳定型不大于等于钢材强度设计值 205N/mm2,故满足规定。
十一、悬挑梁与建筑物连接螺栓计算：

其中：d螺栓在螺纹处有效直径d = 20 nun
fvb螺栓抗剪强度设计值fvb = 130 N/mm2
通过计算：Nvb = 3. 1415926 X 20＾2×130÷4 = 40840.7 N
2、螺栓所承受剪力:
n螺栓个数n = 2个
Nvl悬挑梁所受轴向力Nv1 = 10. 72 kN
通过计算：Nv = 10.72÷2 = 5.36 kN
3、螺栓所承受剪力:

其中：d螺栓在螺纹处有效直径d = 20 mm
ftb螺栓抗拉强度设计值 ftb = 170 N/mm2
通过计算：Ntb = 3. 1415926×20＾2 × 170÷4 = 53407.07 N
4、螺栓所承受拉力:
n螺栓个数 n = 2个
Nt1挑梁墙支点最大支座为Nv1 = 25.7 kN
通过计算： Nt = 25.7÷2 = 12.85 KN
普通螺栓同步受剪和受拉连接时，每个普通螺栓受力应符合下式规定

经计算:
sqrt((5.36×5.36÷40840.7÷40840.7)+(12.85×12.85÷53407.07÷53407.07))=0故满足规定。
5、预埋件强度:
预埋件采用Φ20圆钢卡环，设计时按单根受力计算A=314.16mm2，
则6=N3/A=14500/314. 16=46. 16N/mm2 < f = 205 N/mm2 符合规定。
6、预埋吊环设计强度
吊环钢筋面积As=N/ (2 X 50) =24850/2 X 50=248. 5mm2
采用Φ20圆钢吊环， As=314. 16mm2>248. 5mm2
符合规定。
施工过程注意事项:
单一悬挑方式无法保证施工安全，因而采用楼层预埋卡环，通过钢丝绳拉结方式进行卸荷解决。以上计算书是按固定绞悬挑梁进行计算，可以满足施工使用规定。而事实上卡环与工字钢联结为活动绞，为了保障使用安全，必要做到如下几点:
1、钢丝绳必要可靠有效地拉结在悬挑梁上，选用钢丝绳承重力必要 达到规定，不得使用有断丝、明显扭曲等现象不合格钢丝绳。
2、钢丝绳另一端通过花蓝螺栓(调节丝杆〉与建筑物KL上预埋圆钢吊环进行连接;花蓝螺栓必要有效张紧吃力。
3、钢丝绳端头必要使用三个以上绳卡卡牢，绳卡使用必要依照有关规范操作，如滑鞍必要放在非受力绳一侧等。
4、为了保障施工安全，防止钢丝绳滑脱及花蓝螺栓松动，施工班组必要在每天上下班时进行巡逻，发现钢丝绳有松软现象应及时解决，杜绝安全隐患。
5、型钢支撑作为悬挂式挑架搭设基本，其悬挑架支承构造必要有足够强度、刚度和稳定性，可以保证将脚手架荷载所有传递到建筑构造上。
6、在型钢支撑上搭设扣件式双排钢管外脚手架，必要在高空中作业，存在比较大风险，因而对脚手架施工人员技术能力规定较高。
7、型钢外