混凝土梁板专业课程设计.docx

钢筋混凝土单向板肋梁
楼盖课程设计

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1月
目录
1. 设计任务书 2
1.1 设计资料 2
1.2 设计要求 2
1.3 参考资料 2
1.4 附图 2
2. 计算书 3
2.1 结构平面布置 3
2.2 板的设计 4
2.2.1 荷载计算 4
2.2.2 计算简图 4
2.2.3 内力计算 5
2.2.4 正截面承载力计算 5
2.3 次梁的设计 6
2.3.1 荷载计算 6
2.3.2 计算简图 7
2.2.3 内力计算 7
2.3.4 正截面承载力计算 8
2.3.5 斜截面承载力计算 9
2.4 主梁的计算 10
2.4.1 荷载计算 10
2.4.2 计算简图 10
2.4.3 内力计算 11
2.4.4 正截面承载力计算 12
2.4.5 斜截面受剪承载力计算 14
2.4.6 主梁吊筋计算 14
2.5 正常使用极限状态的裂缝和挠度验算 14
2.5.1 板的裂缝和挠度验算 14

1. 设计任务书
1.1 设计资料
某民用建筑二层楼盖平面示意图图1-1所表示，楼面标高为H=5m，采取现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。四面墙体为承重砖墙，厚度为370mm，钢筋混凝土柱截面尺寸为400mm×400mm，楼板周围支承在砖墙上。楼面活荷载标准值qk=5kN/m2。
楼面采取20mm厚水泥砂浆抹面（γ=20 kN/m3），梁板天花抹灰为15mm厚石灰砂浆粉刷（γ=17 kN/m3），混凝土容重为25kN/m3 。
混凝土强度等级采取C30；钢筋中受力筋采取HRB400；箍筋采取HPB300。
图1-1    二层楼盖平面示意图（重新作图，标上A=36m，B=21.6m）

1.2 设计要求
① 按单向板肋梁楼盖要求对楼面梁板进行结构部署；
② 对板、次梁、主梁分别进行受力分析、计算及配筋，并完成设计计算书一份，包含 封面、设计任务书、目录、计算书、参考文件、附录；
③ 绘制楼盖施工图（2号图纸两张），内容包含：
楼盖平面部署图；板配筋施工图；梁配筋施工图（各1张，配对应施工说明。其中梁施工图用平法绘制）
主梁设计弯矩包络图、抵御弯矩图（1张）
注：① 图纸采取交通工程学院课程设计标准图签；
② 计算书应包含标准封面、目录、设计任务书、设计计算完整过程，并装订成册。

1.3 参考资料
[1] GB50010-混凝土结构设计规范[S].
[2] GB50009- 建筑结构荷载规范[S].
[3] 叶列平.混凝土结构[M].北京:中国建筑工业出版社,(8)

1.4 附图

2. 计算书
钢筋混凝土柱截面尺寸为400mm×400mm，楼面活荷载标准值qk=5kN/m2。楼面采取20mm厚水泥砂浆抹面（γ=20 kN/m3），梁板天花抹灰为15mm厚石灰砂浆粉刷（γ=17 kN/m3），混凝土容重为25kN/m3 。混凝土强度等级采取C30，钢筋中受力筋采取HRB400，箍筋采取HPB300。环境类别取类别一，使用年限设为50年。

2.1 结构平面部署
单向板肋梁楼盖由板、次梁和主梁组成。其中，次梁间距决定板跨度，主梁间距决定次梁跨度，柱网尺寸决定主梁跨度。单向板、次梁和主梁常见跨度为：
单向板：1.8~2.7m，荷载较大时取较小值，通常不宜超出3m；
次梁：4~6m；
主梁：5~8m。
依据1-1所表示柱网部署，选择主梁横向部署，次梁纵向部署结构平面部署方案图2-1所表示。主梁跨度为7200mm，间距为6000mm；次梁跨度为6000mm，间距2400mm。
板厚确实定：按高跨比要求，板厚h≥l/40=60mm，按结构要求，民用建筑楼板最小厚度为60mm。故取板厚h=60mm。
次梁：依据经验，多跨连续次梁截面高度
h=l18~l12=600018~600012mm=333.3~500mm
而且
h≥l25=600025mm=240mm
故取
h=450mm
截面宽度
b=h3~h2=4503~4502mm=150~225mm
取
b=200mm
主梁：依据经验，多跨连续主梁截面高度
h=l14~l8=74~7mm=514.29~900mm
而且
h≥l15=75mm=480mm
故取
h=700mm
截面宽度
b=h3~h2=7003~7002mm=233.33~350mm
取
b=350mm
图2-1 单向板肋梁楼盖结构平面部署图

2.2 板设计（按考虑塑性内力重分布方法计算）
2.2.1 荷载计算
20mm厚水泥砂浆面层：20×0.02=0.400 kN/m2；
60mm厚现浇钢筋混凝土板：25×0.06=1.500 kN/m2；
15mm厚石灰砂浆抹底：17×0.015=0.255 kN/m2；
恒荷载标准值：gk=0.4+1.5+0.255=2.155 kN/m2；
活荷载标准值：qk=5.000 kN/m2；
依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-）要求，荷载设计值为
由可变荷载控制效应设计值：
q1=γGgk+γQqk=1.2×2.155+1.4×5.000=9.586kN/m2
由永久荷载控制效应设计值：
q2=γGgk+φcγQqk=1.35×2.155+0.7×1.4×5.000=7.809kN/m2
取q=9.586kN/m2。

2.2.2 计算简图
取1m宽板带作为计算单元，各跨计算跨度为：
中间跨：l0=ln=2400-200=2200mm；
边跨：l0=ln+a2=2400-100-120+1202=2240mm
>ln+h2=2400-100-120+602=2210mm
取小值l0=2210mm
平均跨度：l=2200+22102=2205mm
边跨和中间跨计算跨度相差
2210-2200=0.45%<10%
图2-2 板计算简图
故可按等跨连续板计算内力。板计算简图图2-2所表示。

2.2.3 内力计算
表2-1 板弯矩计算
各截面弯矩计算见表2-1。
截面
边跨中
第一内支座
中间跨度
中间支座
弯矩系数α
+1/11
-1/11
+1/16
-1/14
跨度 (m)
2.21
2.21
2.2
2.2
荷载 (kN)
9.586
9.586
9.586
9.586
M=αql02
(kN∙m)
1/11×9.586×2.212
=4.26
-1/11×9.586×2.212
=-4.26
1/16×9.586×2.22
=2.90
-1/14×9.586×2.22
=-3.31

2.2.4 正截面承载力计算
板钢筋采取HRB400，混凝土为C30，查规范得：
fy=360N/mm2，fc=14.3N/mm2，α1=1.0，h0=60-20=40mm
正截面承载力计算见表2-2。A

截面
边跨中
第一内支座
中间跨中
中间支座
在平面图上位置
①~⑦
轴向
①~⑦
轴向
①~②
⑥~⑦
轴向
②~⑥
轴向
①~②
⑤~⑦
轴向
②~⑥
轴向
M (kN∙m)
4.26
-4.26
2.90
0.8*×2.90
-3.31
-0.8×3.31
αs=Mα1fcbh02
0.186
0.186
0.127
0.101
0.145
0.116
γs=0.5(1+1-2αs)
0.896
0.896
0.932
0.946
0.921
0.938
As=Mfyγsh0 (mm2)
329.80
329.80
216.06
170.22
249.77
196.23
选择钢筋
C 8@140
C 8@140
C 8@180
C 8@200
C 8@180
C 8@200
实际配筋面积 (mm2)
359
359
279
251
279
251
ρmin=0.45ftfy=0.179%<0.2%
0.598%
0.598%
0.465%
0.418%
0.465%
0.418%
表2-2 板正截面承载力计算
* 0.8是为了考虑四边和梁整体连接中间区格单向板拱有利作用而取折减系数。

2.3 次梁设计（按考虑塑性内力重分布方法计算）
2.3.1 荷载计算
板传来恒载：2.155×2.4=5.172 kN/m；
次梁自重：25×0.2×(0.45-0.06)=1.950 kN/m；
次梁粉刷抹灰：17 ×0.015×(0.45-0.06) ×2=0.199 kN/m；
恒荷载标准值：gk=5.172+1.950+0.199=7.321 kN/m；
活荷载标准值：qk=5.000×2.4=12.000 kN/m；
依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-）要求，荷载设计值为
由可变荷载控制效应设计值：
q1=γGgk+γQqk=1.2×7.321+1.4×12.000=25.59kN/m
由永久荷载控制效应设计值：
q2=γGgk+φcγQqk=1.35×7.321+0.7×1.4×12.000=21.64kN/m
取q=25.59kN/m。

2.3.2 计算简图
各跨计算跨度为：
中间跨：因梁亮度和主梁整体连接，故计算跨度取为净跨
即：l0=ln=6000-350=5650mm；
边跨：l0=ln+a2=6000-175-120+2502=5830mm
<1.025ln=5848mm
取小值l0=5830mm
平均跨度：l=5650+58302=5740mm
边跨和中间跨计算跨度相差
=3.19%<10%
故可按等跨连续板计算内力。剪力计算是，跨度取净跨。次梁计算简图图2-3所表示。
图2-3 次梁计算简图

2.2.3 内力计算
次梁内力计算见表2-3和表2-4。
表2-3 次梁弯矩计算

截面
边跨中
第一内支座
中间跨度
中间支座
弯矩系数α
+1/11
-1/11
+1/16
-1/14
跨度l0 (m)
5.830
5.740
5.650
5.650
荷载q (kN)
25.59
25.59
25.59
25.59
M=αql02
(kN∙m)
79.06
-76.63
51.05
-58.34

表2-4 次梁剪力计算

截面
边跨中
第一内支座
中间跨度
中间支座
剪力系数β
0.45
0.6
0.55
0.55
跨度ln (m)
5.705
5.705
5.650
5.650
荷载q (kN)
25.59
25.59
25.59
25.59
V=βqln
(kN)
65.68
87.58
79.51
79.51

2.3.4 正截面承载力计算
次梁跨中截面按T形截面计算，翼缘宽度按《混凝土结构设计规范》（GB50010-）第5.2.4条要求取用。
边跨：
按计算跨度l0考虑：
bf'=l0/3=5830/3=1943mm
按梁（纵肋）净距Sn考虑：
bf'=b+Sn=200+2180=2380mm
取较小值 bf'=1943mm
中间跨：
按计算跨度l0考虑：
bf'=l0/3=5650/3=1883mm
按梁（纵肋）净距Sn考虑：
bf'=b+Sn=200+2200=2400mm
取较小值 bf'=1883mm
支座截面按矩形截面计算。
判定各跨中截面属于哪一类截面，因为混凝土强度等级为C30，查得《混凝土结构设计规范》（GB50010-）第8.2.1条要求，混凝土保护层厚度c=20mm，取h0=450-30=420mm，则
α1fcbf'hf'h0-hf'2=1.0×14.3×1.883×60×420-602=
630.09kN∙m>79.07kN∙m(51.06kN∙m)
故属于第一类T形截面。
表2-5 次梁正截面承载力计算
次梁正截面承载力计算见表2-5
截面
边跨中
B支座
中间跨中
中间支座
M/(kN∙m)
79.06
-76.63
51.05
-58.34
bf'或b(mm)
1943
200
1883
200
h0 (mm)
420
420
420
420
αs=Mα1fcbbf'h02
0.0161
0.1519
0.0107
0.1156
ξ=1-1-2αs
0.0163
0.1656
0.0108
0.1232
γs=0.5(1+1-2αs)
0.992
0.917
0.995
0.938
As=Mfyγsh0 (mm2)
527.1
552.6
339.4
411.2
选择钢筋
3Ф16
4Ф14
3Ф14
3Ф14
实际配筋面积(mm2)
603
616
462
462
配筋率ρ=Asbh
0.718%
0.733%
0.550%
0.550%
依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-）第8.5.1条要求，纵向受力钢筋最小配筋率为0.2%和0.45ftfy中较大值，即0.2%.表2-5中配筋率满足要求。配筋形式采取弯起式。
依据计算所得钢筋面积，查《规范》来选择钢筋。次梁钢筋有弯起式和连续式两种，因次梁高度通常较小，所以选择连续式较为方便。
2.3.5 斜截面承载力计算
表2-6 次梁斜截面强度计算
斜截面受剪承载力计算包含验算截面最小尺寸、腹筋计算和箍筋最小配筋率盐酸。次梁截面强度计算见表2-6。依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-）第9.2.9条要求，该次梁中箍筋最大间距为300mm，箍筋最小配筋率以下式计算：
ρsv≥0.24ftfyv=0.24×1.43270=0.13%
截面
A支座
B支座左
B支座右
C支座
V (kN)
65.7
87.59
79.52
79.52
0.25βcfcbh0 (kN)
0.25×1.0×14.3×200×420=300.30kN>V 截面满足要求
0.7ftbh0 (kN)
0.7×1.43×200×420=83.50kN>V 除B支座外按结构配筋
箍筋直径和肢数
A 6 双肢
Asv (mm2)
56.6
56.6
56.6
56.6
s=1.25fyvAsvh0V-0.7fybh0 (mm)
-
2191.1
-
-
实际间距 (mm)
200
200
200
200
ρsvmin=0.24ftfyv=0.13%
ρsv=Asvbs=56.6200×200=0.1415%>ρsvmin=0.13%

2.4 主梁计算（按弹性理论计算）
考虑塑性内力重分布构件在使用荷载作用下变形较大，应力较高，裂缝较宽。因主梁是楼盖关键构件，要求有较大强度贮备，且不宜有较大挠度，所以采取弹性方法设计。
2.4.1 荷载计算
主梁自重实际为均布荷载，但此荷载值和次梁传来集中荷载值比很小，为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载，其作用点和次梁位置相同。即采取就近集中方法，把集中荷载作用点两边主梁自重集中到集中荷载作用点，主梁视为仅承受集中荷载梁。
次梁传来恒荷载：7.321×6.0= 43.93 kN；
主梁自重：25×0.35×(0.7-0.06) ×2.4=13.44 kN；
梁侧抹灰：17 ×0.015×(0.7-0.06) ×2×2.4=0.783 kN；
恒荷载标准值：Gk=43.93+13.44+0.783=58.149 kN；
活荷载标准值：Qk=12.0×6.0=72.000 kN；
恒荷载设计值：G=1.2 Gk =1.2×58.149=69.779 kN；
活荷载标准值：Q=1.4 Qk =1.4×72.000=100.800 kN。
2.4.2 计算简图
主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm，中间支承在400mm×400mm混凝土柱上，其各跨计算跨度为：
边跨：
l0=ln+a2+b2=7200-120-200+3702+4002=7265mm
l0=1.025ln+b2=1.025×(7200-120-200)+4002=7252mm
取较小值 l0=7252mm
中间跨：
l0=ln+b=7200-400+400=7200mm
平均跨度：
l=(7252+7200)/2=7226mm
图2-4 主梁计算简图
跨度差：7252-7200=0.72%<10%，按等跨连续梁计算。主梁计算简图图2-4所表示。

2.4.3 内力计算
2.4.3.1 弯矩计算
M=k1Gl+k2Ql
边跨：Gl=69.779×7.252=506.03 kN∙m
Ql=100.800×7.252=731.00 kN∙m
中跨：Gl=69.779×7.200=502.41 kN∙m
Ql=100.800×7.200=725.76 kN∙m
平均跨度：Gl=69.779×7.226=504.22 kN∙m
Ql=100.800×7.226=728.38 kN∙m
表2-7 主梁弯矩计算
主梁弯矩计算如表2-7所表示。
项次
荷载简图
kM1
kMa
kMB
kM2
kMb
kMC
①
恒荷载

0.244123.5
78.3
-0.267-134.6
0.06733.7
0.06733.7
-0.267-134.6
②
活荷载

0.289211.3
178.3
-0.133-96.9
-96.5
-96.5
-0.133-96.9
③
活荷载

-32.7
-65.0
-0.133-96.9
0.45.2
0.45.2
-0.133-96.9
④
活荷载

0.229167.4
91.5
-0.311-226.5
69.3
0.170123.4
-0.089-64.8
⑤
活荷载

-22.0
-43.5
-0.089-64.8
0.170123.4
69.3
-0.311-226.5
内力
组合
①+②
334.7
256.6
-231.5
-62.9
-62.9
-231.5
①+③
90.7
13.3
-231.5
178.8
178.8
-231.5
①+④
290.9
169.8
-361.2
103.0
157.0
-199.5
①+⑤
101.5
34.8
-199.5
157.0
103.0
-361.2
最不利
内力
Mmin组合项次
①+③
①+③
①+④
①+②
①+②
①+⑤
Mmin组合值/(kN•m)
90.7
13.3
-361.2
-62.9
-62.9
-361.2
Mmax组合项次
①+②
①+②
①+⑤
①+③
①+③
①+④
Mmax组合项次/(kN•m)
334.7
256.6
-199.5
178.8
178.8
-199.5
注：无k值系数弯矩是依据结构力学方法由百分比关系求出。

2.4.3.2 剪力计算
V=k3G+k4Q
主梁剪力计算如表2-8所表示。

表2-8 主梁剪力计算

项次
荷载简图
kM1
kMBL
kMBR
①
恒荷载

0.73351.1
-1.267-88.4
1.00068.8
②
活荷载

0.86687.3
-1.134-114.3
00
③
活荷载

-0.133-13.4
-0.133-13.4
1100.8
④
活荷载

0.68969.5
-0.1311-132.1
1.222123.2
⑤
活荷载

-0.089-9.0
-0.089-9.0
0.77878.4
内力
组合
①+②
138.4
-202.7
69.8
①+③
37.7
-101.8
170.6
①+④
120.6
-220.6
193.0
①+⑤
42.2
-97.4
148.2
最不利
内力
Vmin组合项次
①+③
①+④
①+②
Vmin组合值/(kN)
37.7
-220.6
69.8
Vmax组合项次
①+②
①+⑤
①+④
Vmax组合项次/(kN)
138.4
-97.4
193.0

主梁弯矩及剪力包络图图2-5所表示。
2.4.4 正截面承载力计算
2.4.4.1 确定翼缘宽度
主梁跨中截面按T形截面计算。依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-）第5.2.4条要求，翼缘宽度取较小值。
边跨：
按计算跨度l0考虑：
bf'=l0/3=7252/3=2417mm
按梁（纵肋）净距Sn考虑：
bf'=b+Sn=350+5705=6055mm
取较小值 bf'=2417mm
中间跨：
图2-5 主梁弯矩和剪力包络图
按计算跨度l0考虑：
bf'=l0/3=7200/3=2400mm
按梁（纵肋）净距Sn考虑：

bf'=b+Sn=350+5650=6000mm
取较小值 bf'=2400mm
支座截面仍按矩形截面计算。
2.4.4.2 判定截面类型
在主梁支座处，因为板、次梁及主梁负弯矩钢筋相互交叉重合，主梁钢筋通常均在次梁钢筋下面，梁有效高度减小。所以，进行主梁支座截面承载力计算时，应依据主梁负弯矩钢筋实际位置来确定截面有效高度h0。通常取值为：单排钢筋时，h0=h-(50~60)；双排钢筋时，h0=h-(80~90)。取h0=640mm（跨中），h0=610mm（支座）。
α1fcbf'hf'h0-hf'2=1.0×14.3×2417×60×640-602=
1265.01kN∙m>334.7kN∙m(178.8kN∙m)
属于第一类T形截面。
2.4.4.3 正截面承载力计算
表2-9 主梁正截面受弯承载力计算
按弹性理论计算连续梁内力时，中间跨计算跨度取为支座中心线间距离，故所求支座弯矩和支座剪力全部是指支座中心线，而实际上正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力控制截面在支座边缘，计算配筋时，应将其换算到截面边缘。主梁正截面承载力计算见表2-9。
截面
边跨中
B支座
中间跨中
M/(kN∙m)
334.7
-361.2
178.8
-62.9
VbZ2 (kN)
-
220.1×0.4/2=44.0
-
-
Mb=M-VbZ2 (kN∙m)
334.7
-322.6
178.8
-62.9
bf'或b (mm)
2417
350
2400
2400
h0
640
610
640
640
αs=Mbα1fcbbf'h02
0.0236
0.1732
0.0127
0.0045
ξ=1-1-2αs
0.0239
0.1915
0.0128
0.0045
γs=0.5(1+1-2αs)
0.988
0.904
0.994
0.998
As=Mfyγsh0 (mm2)
1470.4
1624.4
781.1
273.5
选择钢筋
3C18+2C22
2C18+4C20
2C18+2C16
2C18
实际配筋面积(mm2)
1524
1766
911
509
配筋率ρ=Asbh
0.62%
0.72%
0.37%
0.21%
依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-）第8.5.1条要求，纵向受力钢筋最小配筋率为0.2%和0.45ftfy中较大值，即0.2%.表2-9中配筋率满足要求。配筋形式采取连续式。
2.4.5 斜截面受剪承载力计算
表2-10 主梁斜截面受剪承载力计算
主梁斜截面受剪承载力计算见表2-10.依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-）第9.2.9条要求，该次梁中箍筋最大间距为mm。
截面
A支座
B支座左
B支座右
V (kN)
138.4
220.6
193.0
0.25βcfcbh0 (kN)
0.25×1.0×14.3×350×610=763.26 kN>V 截面满足要求
0.7ftbh0 (kN)
0.7×1.43×350×610=213.71 kN 除B支座外按结构配筋
箍筋直径和肢数
A8 双肢
Asv (mm2)
100.5
100.5
100.5
s=1.25fyvAsvh0V-0.7fybh0 mm
-
3001.2
-
实际间距 (mm)
220
220
220
ρsvmin=0.24ftfyv=0.13%
ρsv=Asvbs=100.5350×220=0.1305%>ρsvmin=0.13%
2.4.6 主梁吊筋计算
由次梁传给主梁集中荷载为
F=1.2×43.93+1.4×72.0=153.5kN
次梁传给主梁全部集中荷载Gk中，应扣除主梁自重部分，因为这部分是假定为集中荷载，实际为均布荷载。
若集中荷载全部由吊筋负担，则
As≥F2fysin45°=153.5×10002×360×0.707=301.57mm2
选择2C16(402mm2)。
也能够用附加箍筋来承受集中荷载，则附加箍筋部署长度
s=2h1+3b=2×700-450+3×200=1100mm
选择箍筋为双肢，间距为180mm，则在长度s内可部署附加箍筋排数为m=1100/180+1=8排，次梁两侧各部署4排，则需要单肢箍筋截面面积为
Asv1≥Fmnfyv=153.5×10008×2×270=35.49mm2
选择A8(50.3mm2)。

2.5 正常使用极限状态裂缝和挠度验算
2.5.1 板裂缝和挠度验算
恒荷载标准值：gk=2.155kN/m2；
活荷载标准值：qk=5.000kN/m2；
2.5.1.1 由荷载标准值计算板内力
表2-11 板弯矩计算
计算过程如表2-11所表示。
截面
边跨中
第一内支座
中间跨度
中间支座
弯矩系数α
+1/11
-1/11
+1/16
-1/14
跨度 (m)
2.21
2.21
2.2
2.2
荷载 (kN)
7.155
7.155
7.155
7.155
Mk=α(gk+qk)l02
(kN∙m)
1/11×7.16×2.212
=3.18
-1/11×7.16×2.212
=-3.18
1/16×7.16×2.22
=2.16
-1/14×7.16×2.22
=-2.47

2.5.1.2 板裂缝宽度验算
对于受弯构件，按荷载标准组合并考虑长久作用影响最大裂缝宽度（单位：mm）可按下列公式计算：
Wmax=2.1φσskEs(1.9c+0.08deqρte)
其中，c为保护层厚度，该板保护层厚度为15mm，c<20时，取c=20mm。Es为钢筋弹性模量，查《规范》，得Es=2.1×105N/mm2。φ=1.1-0.65ftkρteσsk，查规范，得ftk=2.01。要求ρte≥0.01。deq=nidi2nividi，钢筋相对黏结特征系数vi依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-）第7.1.2条，查得vi=1.0。要求0.2≤φ≤1.0。
表2-12 板裂缝宽度验算表
其它参数计算如表2-12所表示。
截面
边跨中
第一内支座
中间跨中
中间支座
在平面图上位置
①~⑦
轴向
①~⑦
轴向
①~②
⑥~⑦
轴向
②~⑥
轴向
①~②
⑤~⑦
轴向
②~⑥
轴向
M (kN∙m)
3.18
-3.18
2.16
1.73
-2.47
-1.98
As (mm2)
359
359
279
251
279
251
deq (mm2)
8.00
8.00
8.00
8.00
8.00
8.00
Ate=0.5bh (mm2)
30000
30000
30000
30000
30000
30000
ρte=AsAte
0.0120
0.0120
0.0093
0.0084
0.0093
0.0084
σsk=Mk0.87h0As (mm2)
254.29
254.29
222.92
198.23
254.77
226.55
φ
0.671
0.671
0.470
0.312
0.549
0.411
1.9c+0.08deqρte
91.48
91.48
106.82
114.49
106.82
114.49
Wmax (mm)
0.164
0.164
0.117
0.074
0.157
0.112
* 0.8是为了考虑四边和梁整体连接中间区格单向板拱有利作用而取折减系数。
从表中结果能够看出，最大裂缝宽度Wmax均小于最大裂缝宽度极限值Wlim=0.3mm(0.4mm)( Wlim查《混凝土结构设计规范》（GB50010-）第3.4.5条)。
由此看出，板裂缝宽度满足正常使用要求。
2.5.1.3 板裂缝宽度验算
当板厚大于l/40时，且满足《混凝土结构设计规范》（GB50010-）第9.1.2条要求板最小厚度要求时，可不作挠度要求。该板厚度为60mm，满足此要求，所以可不作挠度验算。