侧边传动式旋耕机的设计本科毕业设计.doc

侧边传动式旋耕机的设计 摘 要：旋耕机是一种实用性强、应用范围广的耕整地机械，具有切土效果好、碎土能力强、耕后地表平坦等特点，在各种土壤条件下一次性可达到待播状态，可基本满足农业精细耕作的要求。近年来，我国进行了种植业结构调整，特别是北方地区，耕整用宽幅高速型旋耕机成为发展方向，大中型拖拉机具有强劲的动力输出、较大的牵引力和悬挂提升能力，为配套旱地耕作型联合作业提供了先决条件。而旋耕作为驱动型耕作机械，易于更换和附加工作部件，形成灭茬、深松、碎土、做畦、起垄、开沟、精量半精量播种、深施化肥、铺膜、镇压和喷药等多项作业的结构紧凑的联合作业机组，大幅度提高了生产效率，降低了作业成本。本次设计的侧边传动式旋耕机结构简单、生产率高、功率消耗少、经济效率高。 关键词：旋耕机；旋耕刀片；变速箱；传动系统 Design of Side Transmission TypeRototillerAbstract: Rotary cultivator is a kind of soil preparation machine with strong practicability and wide application. It cuts soil with good effect, breaks soil with powerful capacity and makes the soil surface flat after tillage, and so on. It can make soil in all kinds of conditions once achieved the state to be broadcast, which can basically meet the requirements of agricultural farming. In recent years, the planting structure of our country has been adjusted, especially in northern areas, thus tillage with a wide high-speed-type rotary tiller has developed. Medium-sized tractor provides a prerequisite for supporting dry land farming-based combination process with its strong power output, greater traction and enhanced ability of suspension. However, the rotary cultivator machine, as a driven model rotary machine, is easy to change, subjoins working parts and forms multiple-assignment and compact-structure joint operating units that clean stubble, loose the soil deeply, break soil, do beds, ridge, ditch, sow precise and quantity seeds, fertilize deeply, pave membrane, press soil and spray, which greatly improves the production efficiency and reduces the assignments cost. This designed side transmission type rotary cultivator in the paper has simple structure, high productivity, low power consumption and high economic efficiency.朗读显示对应的拉丁字符的拼音字典Key words：Rotary Cultivator；Rotary Blade；Gear-Box；Transmission System1 前言旋耕机是一种实用性强、应用范围广的耕整地机械，具有切土效果好、碎土能力强、耕后地表平坦等特点，在各种土壤条件下一次性可达到待播状态，可基本满足农业精细耕作的要求。目前，我国与大中型拖拉机配套的旋耕机保有量约15万台，与手扶拖拉机和小四轮拖拉机配套的旋耕机约200万台。旋耕机在南方水稻生产机械化应用中已占80的比例，北方的水稻生产、蔬菜种植和旱地灭茬整地也广泛采用了旋耕机械。近年来，我国北方进行种植业结构调整，大力推行旱改水，水稻种植面积迅速增加，扩大了对旋耕机械的市场需求。旋耕机得使用可极大的提高土地耕作效率。此外，旋耕机具有防疏松土壤、秸秆还田、增加土质肥力和消灭土层中害虫的功能，广泛用于平原、山区及丘陵地带的各种土质田块的作业任务，水旱田兼用，具有广泛使用性。目前，在我国成型的旋耕机械产品中，以卧式旋耕机为主流，该种旋耕机对土壤适用性强、混土效果好，一次作业可达到翻土、碎土和平整地表的要求。但一般耕深很浅，漏耕严重，工作部件易缠草堵泥且作业时消耗功率较大。在卧式旋耕机中，按旋耕机切刀轴与拖拉机轮子的转向可分为正传和反转。本次设计为正传式旋耕机。旋耕机入土深度一般小于旋耕机部件半径的10%20%,考虑到旋耕部件大小所需的相适应的单位能耗，应使旋耕机刀轴距地面较低，有的设计则依据旋耕部件与耕深的相对关系，把中央调速器直接安装在旋耕部件的轴上。这样可保证农具的最小能耗，最小的材料消耗和较好的工作质量。根据目前旋耕机的使用现状，预计旋耕机的研究重点将是以下几个方面：（1）在传动方面，现有的旋耕联合作业机具机架刚性不足，影响传动系统零件寿命，可靠性低。（2）旋耕刀具设计参数不合理，作业性能差。（3）侧边传动式旋耕机部件的结构设计。（4）与发动机功率匹配。（5）整机应满足基本农艺要求，耕深1013cm，配套动力为1530KW的拖拉机。（6）作业后，地膜与垄台要贴实、无皱折、无卷曲、无漏覆。本次设计主要是要一次同步完成翻土、碎土、平整地表等作业，并且须通过合理选择参数和优化机构设计，使之整体尺寸、结构设计合理，功率消耗低，满足作业要求，同时克服其他可能存在的问题。2 总体方案的选择及确定随着农业科学技术的发展，旋耕机的研究和使用有很大的进展，出现了多种型式的产品。通过分析比较本次设计选用卧轴、悬挂式侧边传动的方案，这种结构对土壤适应强、混土效果好，能一次同步完成翻土、碎土、平整地表的要求，而且结构简单、效率高。2.1 工作方式的选择 旋耕切削方式的选择 由于切削方式的不同，旋耕机的功耗及所达到的效果亦有不同。目前有旋耕机刀辊的旋向与其前进方向的不同，一般可分为以下两种基本形式：正转式和反转式。两者在工作时的切削速度、刀轴切土扭矩等都表现不同，但反转旋耕机存在的最大问题是作业时刀片切下的土块容易随刀滚抛向前方，易造成堵塞，不利于旋耕平土。故此处选正转更合适。2.2 动力的选择根据现有拖拉机型号使用性能等情况及任务书的要求，现初选东方红-250的轮式拖拉机。其参数如下表1：表1 东方红-250的轮式拖拉机技术规格Tab. 1 Dong fang hong-250-wheeled tractor technical specifications参数数值型 式4*2外型尺寸（mm）285013601190标定功率（kw）18.4最大提升力 （KN）4.15速度范围（Km/h）1.2527.86额定牵引力 （N）5800参数数值轴距（mm）1493最小离地间隙（mm）430后轮轮距（mm）10201320结构质量（kg）1040动力输出轴转速（r/min）540/730动力输出轴标定功率（kw）17.53 工作参数的计算及选择 3.1 刀片运动轨迹及其分析 旋耕机工作时，旋耕刀运动轨迹是摆线1。以刀轴旋转中心为原点建立坐标系，x轴正向和旋耕机前进方向一致，y轴正向垂直向下。设前进速度为，刀轴旋转角度为，开始时刀片端点位于前方水平位置与x轴重合，则旋耕刀端点运动方程为：x=Rcost+t y=Rsint (1) 式中 R旋耕刀端点转动半径（刀滚回转半径） 图1 刀片运动轨迹 Fig .l Inserts trajectory 由公式（1）可见旋耕刀端点的绝对运动，其运动轨迹随着R、和的不同而有不同的形状和特性。将式对时间求导，可得刀片断点在x轴和y轴方向的分速度： =/=- Rsint （2） = /= Rcost （3）刀片端点绝对速度V的大小为：V= （4）由公式（4）可见R=是旋耕刀端点的圆周线速度，令=/=R/，称为旋耕速度比，它表示旋耕刀端点旋耕速度比与旋耕机前进速度的比值，的大小对旋耕刀运动轨迹及工作状况有重要影响。 因 = R/ 故 = -Rsint= （1-sint） （5）如果1，即，则不论旋耕刀运动到什么位置，均有0，即刀片端点的水平分速度始终与旋耕机前进方向相同，其运动轨迹是短摆线，这时旋耕刀不能向后切土，而出现刀片端点向前推土的现象，使之不能正常工作。若1，则当旋耕刀旋转到一定位置时，就会出现0的情况，既刀端绝对运动的水平分速度与旋耕机前进的方向相反，从而使旋耕刀能够向后切削土壤。只要刀片开始切土时0，整个切土过程都可满足这个条件。1时刀端运动轨迹为余摆线。为保证旋耕刀正常切土，刀刃上切土部分各点的运动轨迹都应是余摆线，即其圆周速度大于旋耕机的前进速度1。3.2 机组前进速度与刀片回转速度的配合由以上可知，为保证刀刃切土，刀片从开始切土直到铣切完毕都不应使刀片顶土。即： = - Rsint0 （6） 由公式（6）可见在切土过程中刀刃向后的分速度是逐渐增大的。一般旋耕机的前进速度=0.51.5米/秒，刀片的端点切线速度V=38米/秒。为使机组减少功耗提高效率需合理选择配合两者的速度2。3.3 耕作深度 通常耕深与旋耕机的结构参数R和运动参数、R有关。设耕深为H，由刀片运动轨迹图可知,当旋耕刀端点开始切土时其纵坐标 y=R-H，变换得y= Rsint 则sint=（R-H）/R代入公式（6）中，得： = -（R-H） （7）要使 0，必须，（R-H）即 HR-/ 或 HR（1-1/）的选择即要保证旋耕机正常工作及满足设计耕深要求，还要综合考虑旋耕机结构、功率消耗及生产率等其他因素。如增大R、不仅使结构变大，而且回增大切土扭矩及功率消耗，减小又会降低生产率。目前常用的速度比为=410左右2。根据旱耕耕深的设计要求取为H=12cm。3.4 切土节距沿旋耕机前进方向纵垂面内相邻两把旋耕刀切下的土块厚度，即在同一纵垂面内相邻两把刀相继切土的时间间隔内旋耕机前进的距离。=t=60/zn 或 = 2/z （8）式中 t刀轴每转一个刀片所需时间，s Z同一旋转平面内的刀片数 n刀轴转数，r/min由公式（8）可见，增加z或n，变小，切土细碎，但随着转数的提高，功率消耗亦显著增加。若增加z或n，刀片间距变小，易产生堵塞现象2。故一般为1012mm。综上所述，旋耕部分设计时以上各参数相互影响。根据设计任务要求及拖拉机规格，p=18.4Kw =1.253.07Km/h。取=7，V=R=2.43 5.97 m/s，由 =12 cm，H=12cm，n=203r/min，则=2n/60=20.9rad/s，R=V/=117286mm。若同一旋转平面内的刀片数Z=2，=6cm。3.5 耕幅的确定工作幅宽应根据配套的拖拉机功率的大小，旋耕比能耗（旋耕比阻），耕深要求等确定。拖拉机输出动力轴功率=17.5Kw取功率利用=0.8，则1000=BH，为旋耕机工作时的比阻，当h=12cm时，砂壤土Kr：1.21.4 kgcm2 。得耕幅为： B= （9）将数据代入公式（9），得：B=162cm 取 B=90cm。3.6 机具的配置由于耕幅B=900拖拉机后轮轮距外缘1020，故要采用偏右侧悬挂。为消除采用偏右侧悬挂出现耕后左侧留下轮辙，可使机组从地块的右侧进入3。图2 耕幅的配置关系Fig 2 Cultivation sites configuration 3.7 功率耗用旋耕机工作时所需的功率计算。在耕作过程中，旋耕机工作所需的功率与多种因素有关，如地块地形、耕深、耕宽、耕速和土壤性质等。功率消耗主要包括旋耕刀切削土壤消耗的功率、抛掷土块消耗的功率、推动前进消耗的功率、传动部分消耗的功率及土壤沿水平方向作用与刀辊上的反作用力所消耗的功率。设计时，假定旋耕机组在比较平坦的田地里进行匀速直线作业，旋耕机工作时所需的功率可用下式估算4。N= （10）将数据代入公式（10），得：N=1.330.90.120.61210000=10.3Kw式中：B 旋耕机工作时的耕幅 B=0.9mH 旋耕机工作时的耕深 H=0.12m旋耕机组前进速度 =0.6m/s Kr 旋耕机工作时的比阻，当h=12cm时，砂壤土Kr：1.21.4 kgc即： 12100001410000N/ 由N=10.3Kw，旋耕机工作装置工作效率取0.85，所需的功率 =N=12.1 (kW)。动力传动装置效率，可取=0.85，旋耕机工作时所需要的功率=/=14.3kW，故所选动力满足旋耕机的功率耗损。4 结构设计4.1 传动方案拟订目前有的旋耕机采用变速箱式的传动装置，有的旋耕机动力从中央传给刀轴，整机受力均匀，根据任务书采用侧边传动。由于侧边齿轮结构复杂，加工精度要求高，而侧边链传动零件少、质量轻、结构简单、加工精度要求低，所以本设计采用侧边链传动。 柴油机的输出速度，经V带传到拖拉机的离合器，通过变速箱变速后，一部分动力传到拖拉机的行走轮上，另一部分传到旋耕机的输入轴上。考虑到旋耕机的设计尺寸，旋耕机齿轮箱的输入轴和拖拉机变速箱的输出轴可能不在同一直线上，两者之间采用万向节传动。为了增加旋耕机的输出力矩，在其输入轴和刀轴间采用单级齿轮减速器和链轮传动4。结构如图2：图3 传动方案Fig 3 Ransmission program 根据与所选轮式拖拉机的连接方式选取图2的传动方式，由万向节连接到拖拉机的动力输出轴。万向节的主要作用是补偿拖拉机动力输出轴与旋耕机第一轴的偏移量，并以最大传动效率和扭矩带动旋耕机工作，同时当负荷更大时保护旋耕机。4.2 传动装置设计4.2.1 总传动比的计算及分配由所选拖拉机的动力输出轴转速和刀滚的工作转速n可确定传动装置的总传动比i，由=730r/min, n=203r/min。 i=/n （11）由公式（11）可知总传动i=3.6，传动比不大，两级减速一对圆锥齿轮和链轮即可满足要求。考虑到单级圆锥齿轮减速器的传动比不易过大，以减小齿轮的尺寸，便于加工。取链传动比为=2，则锥齿轮传动比5： =i/=3.6/2=1.8。4.2.2 计算传动装置的运动和动力参数各轴转速，拖拉机动力输出轴为0轴，减速器输入轴为轴，输出轴为轴，刀滚轴为 ，各轴转速为： 730r/min =730r/min =/=730/1.8=406 r/min =/=406/2=203 r/min各轴输入功率按旋耕机所耗功率计算各轴输入功率，得：=14.3 kw=1=14.30.98=14 kw=24=140.950.99=13.18 kw=34=13.180.950.99=12.3 kw式中1、2、3、4分别为万向节、圆锥齿轮、链轮、滚动轴承的效率。各轴转矩： T=9550P/n （12） =9550/=955014.3/730=187.07 Nm =9550/=955014/730=183.15 Nm =9550/=955013.18/406=310.02 Nm =9550/=955012.3/203=578.65 Nm将以上计算结果整理后列于下表2：表2 传动装置动力参数Table 2 Analysis on main quality of end products of different concentration technology项目动力输出轴输入轴轴输出轴轴刀滚轴转速（r/min）功率（KW）转矩（Nm）73014.3187.0773014183.1540613.18310.0220312.3578.65传动比效率 1 0.961.80.9420.944.2.3 圆锥齿轮计算及校核齿轮采用45号钢，调质处理后齿面硬度180190HBS，齿轮精度等级为7极。取=20,则=1.820=36。参考机械零件的齿轮计算方法。设计准则：按齿面接触疲劳强度设计，再按齿根弯曲疲劳强度校核。（1） 按齿面接触疲劳强度设计。齿面接触疲劳强度的设计表达式 （13）其中， ，u=1.8， 选择材料的接触疲劳极根应力为： 选择材料的接触疲劳极根应力为： 应力循环次数N由下式计算可得 （14） 则 接触疲劳寿命系数,弯曲疲劳寿命系数接触疲劳安全系数，弯曲疲劳安全系数,又，试选。求许用接触应力和许用弯曲应力：将有关值代入公式（13）可见得： 则： 动载荷系数；使用系数；齿向载荷分布不均匀系数；齿间载荷分配系数取，则，修正： （15） 取标准模数。 （2）计算基本尺寸。 （3）校核齿根弯曲疲劳强度。复合齿形系数，取校核两齿轮的弯曲强度 （16） 所以齿轮完全达到要求。表3 齿轮的几何尺寸Tab.3 Gear geometry名称符号公式分度圆直径齿顶高齿根高齿顶圆直径齿根圆直径齿顶角齿根角分度圆锥角顶锥角根锥角锥距齿宽 由于小齿轮的分度圆直径较小，所以作成齿轮轴8。4.2.4 滚子链传动的设计计算（1）选择链轮齿数，假定链速v=0.63m/s，选取小链轮齿数=15；从动链轮齿数215=30。（2）计算功率。由表查得工作情况系数Ka=1，故： =P=113.18=13.18kw （3）确定链条链节数。初定中心距=20p，则链节数为： =+ （17）=62.8 取=64节 （4）确定链条的节距p。由小链轮系数 =0.77，=0.90，=1.7， = （18）=8.3kw根据小链轮转速=406r/min及功率=8.3kw，选链号为12A单排链，查表得链节距P=19.05。（5）确定链长L及中心距a。L=1.22m （19）a= （20）=393mm 中心距减小量a=（0.0020.004）a=（0.0020.004）393=0.781.56mm实际中心距 a=a-a=393（0.781.56）mm=392.2391.4mm取a=392mm（6）验算链速V。 V= =2.032 m/s （21）与原假设相符。（7）验算小链轮毂孔直径由表查得小链轮毂孔许用最大直径=46mm（8）作用在轴上的压轴力 = （22）有效圆周力 =100017.1/3.6=4750N按水平布置取压轴力系数=1.15，则：=1.154750=5463N。表4 滚子链链轮主要尺寸Table 4 Analysis on main quality of end products of different concentration technology名称代号公式分度圆直径齿顶圆直径分度圆弦齿高齿跟圆直径齿侧凸缘直径链轮毂孔d d=p/sin（180/z）=91.63=103.53=d+(1-)p- =96.74 取=100=(0.625+)p-0.5=6.97=0.5（p-）=3.57 取=5.60=d-=79.72pcot-1.0424.13-0.76=7046注：、值取整数，其它尺寸精确到0.01。 4.3 主要工作部件的设计及校核 4.3.1 旋耕机刀片的设计旋耕机刀片是旋耕机的主要工作部件，刀片的形状及参数对旋耕机的工作质量、功率消耗有很大影响，为了适应不同的技术要求及土壤状况的要求，目前常用的刀片有弯形刀片、直角刀片和凿形刀片三种形式。凿形刀片人土性能好，消耗功率较小，但耕作时易缠草，适用于较疏松的土壤；直角刀片这种刀片刚性好、碎土能力强，易产生缠草现象1。弯形刀片：弯形刀的刃口呈弧形，由正面刃口和侧面刃口两部分组成，正面刃口较宽，正面和侧面刃口均有切削作用。工作时，靠近回转轴的侧切刃先与土壤接触进行切削，最后由正切刃切削。这种切削过程可把未被侧刃切断的土块、草茎压向未耕地，以坚硬的未耕地为支撑由正面刃进行切割，这样草茎易被切断。对不能切断的草茎其曲线刃口可将其推向切削刃的端部而脱落。这种刀片不易缠草，对土壤的适应性好6。通过比较，选用弯形刀片较适合旋耕机的作业环境。如图4： 图4 弯刀 Fig4 Scimitar刀片应在满足农业要求的前提下，尽量作到外形简单、容易制造，并尽可能减小工作阻力。弯形刀片由正面刃口和侧面刃口两部分组成，为使刀面刃口满足不缠草和耕耘阻力小的要求，须对刃口曲线设计，使其具有良好的滑切性能。滑切角是侧面刃口曲线上某点的运动速度（绝对速度v与该点法线之间的夹角），要使草茎能够沿着刀刃滑脱的条件是刃口曲线滑切角大于草茎与刀刃对草茎的滑切的摩擦角2。如图5：图5 弯刀摩擦角Fig 5 Machetes friction angle图为弯刀片曲线刃口的工作情况，设在刀片刃口曲线上某点p的作用力F（沿着轨迹切线），草径及土壤的反作用力F，则F= F。过p点做刃口曲线的切线MM，F与切线MM的夹角为，则使草径沿着刃口曲线向其端点运动的力为Fcos。当此力大于草径及土壤对刀片的粘着力时，草径就会滑动脱离刀片。由图，角既为滑切角，此角随着刃口曲线曲率的变化而变化。若要是Fcos值逐渐增大，角就要逐步减小，也就是逐步增大1。分析表明，满足草径沿着刃口曲线滑动的条件是刃口曲线为螺线。故可面刃口可采用阿基米德螺线，其参数方程为： R=（1+K） 式中： 螺旋线的起始半径 R转过角的半径 K系数即螺线的极角每增加1弧度时极径的增量，为一常数，图6示： 图6 旋耕刀刃口曲线Fig6 Rotary blade curve根据对上式各参数不同处理，能得到不同形状的刃口曲线，此处根据日本的实验耕作，要使刀片切刃在潮湿黏土中不缠草，则刃口曲线端点的滑切角=5560，刀柄基部滑切角=6070。即比大10为好，故选择K=较为合适4。刀片的最大切削半径：的确定与设计耕深和传动箱结构有关，耕深增大，要求增大，切削扭矩也随之增大，因此在满足耕深的要求及传动箱结构尺寸允许的情况下， 尽量取小值。根据设计需要，取=210。侧面刃口曲线的起始半径：为了保证耕深及适宜的刃口长度，刀片切削半径R。的大小可由下式确定= （23）式中：s刀片最大进给量；最大设计耕深。 代入数值公式（23）得，=158 最大中心包角：角的变化直接影响滑切角，角增大，值也增加，但又受刀片的长度的限制4。为保证滑切角大于刃口与草径或土壤间的摩擦角，根据实际工作情况选取=40。 由以上参数的选取，则螺线的参数方程： R=（1+K）=158（1+） （24）正切刀刃刃口曲线除从正面切开土块、切出沟底并切断侧切刃没有切断的草径，还应保证切深一致。为减小冲击和功率消耗，且具有滑切作用，要求正切刃曲线的侧面投影落在刀片最大直径所形成的圆柱面上为圆弧的一部分，其俯视图投影为一根与侧切刃相交的斜线，为达到较好切削性能取=110。正切刀刃幅度b：b的大小影响旋耕机的工作质量及功率消耗，若b增大，旋耕刀滚的刀片数减少，则相邻刀片间距增大，有利于减少堵塞现象，功率消耗不变，但碎土质量差，为了保证碎土质量就要减小机器的行进速度，故b不宜过大2。为了保证耕深及适宜的刃口长度，考虑目前刀刃幅度设计，取b=50。正切刃为一斜置平面与圆柱面相贯线一部分，此曲线在展开的圆柱面上是一正弦曲线。为简化计算，正弦曲线上的斜率即为滑切角的正切。在正切刃上1、2 处的滑切角可表达为下式： tan= tan= （25） 式中： 正切刃口面与圆柱面母线的夹角和决定正切刃口沿圆周方向的最大、最小位置角 由公式（25）可知，正切刃的滑切角与刀滚最大半径极限位置、及正切刃的幅度有关4，考虑到工作要求及尺寸结构，在保证正切刃易脱草的条件下，=16，=10，=30。4.3.2 刀片的配置与排列为使旋耕机作业时不产生漏耕和堵塞现象，并使刀轴受力均匀。刀片在刀轴上的排列安装应考虑：刀轴上的刀片应按一定顺序入土，每转过360/z有一把刀片入土，使扭矩较为均衡，工作平稳；在同一同转平面内，若装两把以上刀片，应保证进给量相等，以保证碎土质量良好，耕后沟底平整；尽可能增大相继入土刀片在刀轴上的轴向距离，以免发生堵塞；相邻刀片的角度差应尽量大些，以防夹土及堵塞；采用非对称刀片时，右弯刀片应尽量交错入土，以减少刀滚上的轴向力。刀片排列应尽量规则，一般采用螺旋线排列6。弯刀类刀片有左弯刀、右弯刀之分。按不同的耕作要求选择相应的安装方法。其安装采用混合安装，左、右弯刀在刀轴上交错对称安装，但刀轴两端的刀片向里弯。耕后地表平整。 经对比为满足要求此设计选用目前旋耕刀常用的螺旋排列方案。已知，耕幅B=900，刀片切土幅度b=50，同一旋转面即上刀片数z=2。则总刀数为34。采用两条螺旋线进行排列如图7： 图7 刀片配置 Fig 7 Blade configuration4.3.3 旋耕机刀轴设计刀轴总成是旋耕机的主要工作部件，由旋耕刀片、旋耕刀座和旋耕刀轴组成。其结构如图8。刀座由16Mn钢板冲压成“U”型，套合后焊接而成，中间是空心的矩形。刀片通过螺丝固定在刀座上。刀轴由无缝钢管制成，轴的两端焊有轴头，用来与左右支臂销连，刀轴上焊有刀座和刀盘，刀座按多头螺线等距离焊合在刀轴上，用以安装刀片4。刀座安装刀片，每个刀座上只能固定一把刀，且刀座在刀轴上的位置应根据刀片排列的要求焊接在刀轴上。图8 刀轴总成 Fig 8 Inserts shaft assembly 刀轴由无缝钢管制成，轴的两端焊有轴头，用来与左右支臂销连，刀轴上焊有刀座，轴的结构决定于受力情况、轴上零件的布置和固定方式、轴承的类型和尺寸、轴的毛坯，制造和装配工艺、以及运输、安装等条件。轴的结构，应使轴受力合理，避免或减轻应力集中，有良好的工艺性，并使轴上零件定位可靠、装配方便。对于要求刚度大的轴，还应该从结构上考虑减少轴的变形。轴头的材料为45号钢，调制处理。参考机械零件的州的设计：初估轴径， c=106117,取c=112则 （26） 各段轴径的确定：初估轴径后，就可按照轴上零件的安装顺序从处开始逐段确定轴径，上面计算的是轴段的直径，由于轴段上安装链轮，因此轴段直径的确定需考虑，故轴段直径52mm。左端用轴肩固定，考虑到在轴段上装轴承，故取轴径55mm。即轴段的直径应与轴承型号的选择同时进行。现取角深沟球轴承型号为6011，通常一根轴上的两个轴承取相同型号，故取轴段的直径55mm。轴段上用轴肩固定轴承，故取64mm。轴段 、根据结构确定=90， =74。图9 刀轴Fig9 Inserts shaft assembly4.3.4 旋耕机刀轴的强度校核轴在初步完成结构设计后，进行校核计算。计算准则是满足轴的强度或刚度要求。进行轴的强度校核计算时，应根据轴的具体受载及应力情况，采取相应的方法，并恰当地选取其许用应力，对于用于传递转矩的轴应按扭转强度条件计算，对于只受弯矩的轴（心轴）应按弯曲强度条件计算，两者都具备的按疲劳强度条件进行精确校核等。根据参考教材机械零件的轴的校核。图10 轴的受力分析和弯扭矩图 Fig10 Analysis of the axial bending and torque 轴上的转矩T，轴上的传递的功率： 求作用在旋耕刀上的力：=3405N =1953N画轴的受力简图，见图10。计算轴的支撑反力，在水平面上：在垂直面上画弯矩图 见图10在水平面上，剖面右侧剖面左侧在垂直面上 合成弯矩，剖面左侧剖面右侧 画转矩图 见图42 判断危险截面 截面左右的合成弯矩左侧略大于右侧，扭矩为T，则判断左侧为危险截面，只要左侧满足强度校核就行了。轴的弯扭合成强度校核许用弯曲应力，, 截面左侧 轴的疲劳强度安全系数校核查得抗拉强度 ，弯曲疲劳强度，剪切疲劳极限，等效系数 ， 截面左侧查得，；查得绝对尺寸系数，；轴经磨削加工，表面质量系数。则弯曲应力 ，应力幅 平均应力 切应力 安全系数 查许用安全系数，显然 ，则剖面安全。其它轴用相同方法计算，结果都满足要求。4.3.5 罩壳和平土拖板的设计旋耕起来的土块与罩壳碰撞会进一步破碎。且可防止大块、石块飞出伤人；拖板可以压碎大土块并平整地表。作业中一定要安装罩壳，调节拉住拖板链条的长短可以调节拖板的高低1。为使土块顺利抛掷出去达到较