人防综合重点工程专项综合标准施工专业方案.doc

目 录第一部分 编制综合说明21 工程概况22 编制依据33 工期安排3第二部分 模板施工方案41 井点降水方案42 钢筋施工63 模板工程84 混凝土工程395 人防门安装工程40第三部分 安全文明确保方法431 安全确保组织网络432 消防确保体系443 安全及消防方法454 文明施工确保体系及实施方法46第四部分 附图47第一部分 编制综合说明1 工程概况1) 彩虹湾项目是在虹口区一个保障性住房小区，小区由四个相对独立小区组成。整个小区地块北至安汾路，东至水电路，西至江杨南路，南至三门路。其中B 区总建筑面积93368 平方米（含地下室24628 平方米）。彩虹湾项目地下车库为地下一层，局部为六级人防单元，地下防水等级为一级。2) 本工程设计标高0.00相当于绝对标高4.300m4.500m不等，现自然地坪标高4.000m4.200m不等，相对标高为0.300m。室外地坪依据道路走向不一，具体见建施。3) 彩虹湾项目基础结构概况彩虹湾项目工程整个统1层箱形基础地下室，分为地下车库1和地下车库2二部分，主体结构由七栋多层住宅楼和四栋高层住宅楼和一栋多层办公楼组成，多层为砖混结构，高层为钢筋混凝土框剪和框筒结构。整个地下室采取桩-筏基础；地下车库均为PHC400B95管桩。本工程地下室外墙及底板、顶板采取防水密实混凝土，抗渗等级S6，结构柱、统过梁、压顶梁、过梁、栏板等，除尤其注明外均采取C20。基础垫层采取150厚C15素混凝土垫层。人防地下车库为框架结构，混凝土外墙厚350，柱截面尺寸为600600。底板厚度为800mm，板面标高为-5.250；顶板厚度为250mm，板顶标高为-1.500。主梁截面尺寸为700900mm，次梁截面尺寸为400800mm，混凝土强度等级为C30P6。4) 参建单位：建设单位： 彩虹湾置业（上海）设计单位： 上海现代建筑设计（集团）人防设计单位：上海沪防建筑设计监理单位： 上海协同工程咨询施工单位： 上海市第二建筑监测单位： 上海房屋质量监测站桩基单位： 中煤地质工程总企业2 编制依据 上海沪防建筑设计图纸 建设工程安全生产管理条例(国务院令第393号) 中国安全生产法 人民防空地下室设计规范（GB 50038-） 防空地下室结构设计(合订本) FG0105 建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-） 钢筋焊接及验收规程（JGJ18-） 钢筋机械通用技术规程（JGJ107-） 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-） 砌体工程施工质量验收规范（GB50203-） 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-） 国家及上海市安全生产、文明施工要求和规程 施工现场安全生产确保体系（DBJ08-903-） 和本工程相关对应技术规程、文件等。3 工期安排依据设计后浇带要求，将地下车库分为八个区域，进行依次分段开挖施工，具体施工工期见后附计划。地下车库施工次序由西向东进行，从D - 1区段D - 2区段 D - 3区段D - 4区段D - 5区段D - 6区段D - 7区段D - 8区段，其中人防区域为：从D - 1区段D - 4区段D - 5区段D - 8区段。详见附图地下车库1底板结构后浇带分块示意图。第二部分 模板施工方案1 井点降水方案1.1施工准备1清除场地障碍，确保施工场地和道路通畅无阻。2井点施工前必需依据设计好位置放好灰线、标高。3. 本工程施工前，对施工人员进行安全技术交底。4. 关键机械设备配置见下表序 号设 备 名 称规 格 型 号数 量1电焊机BX1-3001台2井点水喷射泵JSJ60按需3井点管L=67M按需4井点支管L=67M按需5高压水冲枪2支6高压水箱2台1.2 井点选择根据设计图纸和基坑开挖实际情况，本工程井点降水采取轻型井点降水，并结合基坑内盲沟、集水井等明排水作为降水手段。本工程地下水埋深按自然地面0.5m计，依据基础挖深，为确保土方开挖到底时降水深度为基坑底以下1m，所以地库区域预降水井点管长度7m,滤管长1.2m，主楼和地库间井点降水井点管长6m，滤管长1.2m，井点管每根之间间距为1.2m，每套井点管长度小于50m。井点降水设备供给商及施工方选择，应报送业主及监理单位审核同意后，再安排进场施工。1.3 井点部署本工程平面形状呈长方型，地下车库1东西方向为201.18米，为使地下工程顺利施工，降低地下水位是关键问题。依据土方开挖分区分块施工次序，井点部署根据挖土步骤分区分块进行，在地下车库范围内部署27套预降水井点，在地库和号房之间共部署13套井点降水管。详见轻型井点降水平面部署图。每一块井点降水设置观察井，开始降水后，现场做好降水统计，为基坑挖土提供依据。1.4 井点施工井点施工步骤放线挖沟槽排放总管冲孔沉管填砂连接总管安装抽水机组试抽2.3.2井点施工要求依据施工地下车库1总步骤安排，井点及盲沟施工步骤根据基坑土方开挖分区分块次序打设。井点设备及井管进场，应按各块施工进度计划，分批分期送至现场。泵房搭设先期施工和安排，泵房设置应按设备供给方要求部署，并按井点降水阶段设备、材料堆放场布进行。井点降水施工时，冲井孔次序从排水沟上游向下进行，预防冲孔时泥浆流入已埋好井管孔内。井管埋设后应进行试验，将水注入管内，水如能很快下渗， 或向井管和孔壁之间填入粗砂时，管内水面上升，则可认为此管埋设合格。井管和总管连接之前，管口应塞住，以防杂物掉入，井管系统各部件均应安装严密，预防漏点。井点施工和连接后，利用井点管设置观察井，开始降水后，天天进行二次降水水位观察，并做好降水观察统计。土方开挖依据实际降水情况，决定挖土日期。1.5 井点降水和排水依据基坑开挖地库深度为-4.85m，结合开挖区场地土质、遗留土，为确保基底施工达成设计图纸和规范要求，挖土至设计标高时，井点降水必需将地下水位降至基坑底1.0m以下，以确保基坑干燥，便于施工和地基验槽，降水施工应于开挖前15天左右进行。基坑开挖后，采取有组织排水，坑底设置纵横相交盲沟和集水井，采取潜水泵立即抽出积水。1.6 井点管拔除井点管拔除时，根据地库预降水管和坑边井点降水管分别拔除标准进行。预降水管在各块（区）土方开挖前拔除，井点降水管在基坑回填土之前拔除。井点管拔除时，因为摩阻力较大，采取振动沉桩机或拔桩机夹持管拔出。井点管拔除后，按场布要求分类堆放，并立即清理出场。2 钢筋施工2.1 进场钢筋均应有质保书，并经现场抽检复试合格后方能使用。严格按设计施工图和国家规范标准，由钢筋翻样按图分批列断料单后加工。对进入现场钢筋必需依据清单进行整理、分类，根据施工次序分类堆放整齐。2.2 钢筋规格、形状、数量、间距、锚固长度、搭接长度和接头位置必需符合设计和施工规范要求。2.3 根据施工进度，向施工班组进行施工交底，内容：严格按图施工、绑扎次序、钢筋规格、间距、位置、保护层垫块、搭接长度、锚固长度和弯钩形式等。2.4 钢筋绑扎次序：柱墙主梁次梁板，在竖向主筋及环箍施工时，应先搭设临时施工脚手，确保安全施工。2.5 平台板预留孔钢筋统长铺设，洞口加筋设置严格按设计要求加，不得随意乱放。2.6 应严格实施隐蔽工程验收制度，对钢筋部位应认真查对规格、数量、间距，尤其重视保护层厚度，施工质量未达成要求及未经质量部门验收合格，不得浇捣混凝土。2.7 在钢筋绑扎过程中如发觉钢筋和其它设施相碰时，应会同相关技术人员研究处理，不得私自弯、割、拆、移。2.8 柱墙插筋位置依据关切在平台上弹出辅助轴线引至钢筋面层上确定。预埋件、预留洞口位置经复核位置正确后，方可进行混凝土浇捣。2.9 底板钢筋 底板钢筋优异行深坑位置绑扎，后进行大面积底板钢筋绑扎。 底板下皮钢筋下垫100mm厚素混凝土垫块，确保保护层厚度满足设计要求。 钢筋支撑采取25钢筋作为立柱，两边设18斜撑，局部深坑部位，采取直径18mm钢筋作为立柱支撑，底板和深坑支撑间距均为1.2m1.2m。2.10板墙钢筋 在板墙钢筋绑扎前，应熟悉施工图纸，查对钢筋配料。依据施工图弹出轴线及板墙内外边线、控制线，对底板施工后钢筋插筋进行复核、校正。 在钢筋绑扎好后，应立即扎好铅丝垫块，保护层厚度按设计图纸要求设置，为后道封板工序发明条件，确保墙板截面尺寸正确。 在封板墙模板前，配合安装电焊好接地用避雷钢筋及暗管埋设。2.11 梁、平台板钢筋绑扎时，分别在梁主筋和平台板模板上划点，严格控制梁箍筋及平台板钢筋位置。平台钢筋上下两层网片之间，每隔一定距离设置一道钢筋撑脚，确保上下钢筋有效高度。2.12 钢筋连接. 直螺纹连接A、 钢筋直螺纹加工加工钢筋端头螺纹牙形，螺距等必需和连接套牙形、螺距一致，并经配套量规检测合格后方能使用，螺纹量规精度应符合5f（GB197）要求。钢筋端部螺纹断牙数不应大于3牙，丝扣部分牙齿缺点每圆周内不应大于1/4周，可调螺纹长度应能使整个套筒丝牙旋入。端头螺纹应加以保护，戴上保护帽或拧上连接套，并按规格分类堆放整齐待用。B、 钢筋连接连接钢筋时，钢筋规格和连接套规格应该一致，并确保钢筋和连接套丝扣洁净完好无损。连接钢筋时可用一般扳手旋合接头到位。C、 接头应用钢筋连接件混凝土保护层厚度宜符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中受力钢筋混凝土保护层最小厚度要求。结构构件中纵向受力钢筋接头宜相互错开，钢筋机械连接连接区段长度应按35d计算（d为被连接钢筋中较大直径）。在同一连接区段内有接头受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面百分率（以下简称接头百分率），应符合下列要求：接头宜设置在结构构件受拉钢筋应力较小部位，当需要在高应力部位设置接头时，在同一连接区段内级接头接头百分率不应大于25%；级接头接头百分率不应大于50%；级接头接头百分率可不受限制。接头宜避开有抗震设防要求框架梁端、柱端箍筋加密区；当无法避开时，应采取级接头或级接头，且接头百分率不应大于50%。受拉钢筋应力较小部位或纵向受压钢筋，接头百分率可不受限制。对直接承受动力荷载结构构件，接头百分率不应大于50%。. 焊接连接设置在同一构件内焊接接头应相互错开。在任一焊接接头中心至长度为钢筋直径35倍且大于500区段内，同一根钢筋不得有2个接头在该区段内有接头；在该区域内接头受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积百分率，受拉区不宜超出50%。3 模板工程3.1模板材料质量标准（1）技术性能必需符合相关质量标准（经过收存、检验进场木胶合板出厂合格证和检测汇报来检验）。（2）外观质量检验标准（经过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶小于0.001m2 。每平方米污染面积小于0.005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点和平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺和板面间最大弦高，后者和前者比值为翘曲度。3.2模板安装3.2.1安装要求（1） 本工程模板均采取18厚九夹板，采取50100木方及483.2钢管做为搁栅及支撑材料。（2） 多种连接件、支承件、加固配件必需安装牢靠，无松动现象。模板拼缝要严密。多种预埋件、预留孔洞位置要正确，固定要牢靠。（3） 剪力墙模板施工时，先在砼面上弹出纵、横轴线及柱模尺寸线，然后依据弹线校正柱插筋，烧焊柱模限位，在安装剪力墙模板，再拉统长麻线校正中间剪力墙模板。剪力墙模板600800加设一柱箍，支撑时用钢管撑于排架进行固定。（4） 安装许可偏差：1） 模板安装许可偏差序号项目许可偏差mm）1轴线位置52底模上表面标高A53截面内部尺寸基础A10柱、墙、梁4，-54层高垂直全高5m6全高5m85相邻两板表面高低差26表面平整（2m长度上）52) 预埋件和预留孔洞许可偏差序号项目许可偏差（mm）1预埋钢板中心线位置32预留洞、预留孔中心线位置33预埋螺栓中心线位置2外露长度104预留洞中心线位置10截面内部尺寸103.2.2施工步骤（1）施工次序 弹线 扎剪力墙、柱钢筋 支撑剪力墙、柱、顶板模板 绑扎剪力墙、柱、顶板钢筋 安装预埋件 检验验收（2）安装前，要做好模板定位基准工作，其工作步骤是：a. 进行中心线和位置放线：首先引测建筑边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线。模板放线时，依据施工图用墨线弹出模板内边线和中心线，墙、柱模板要弹出模板边线和外侧控制线，方便于模板安装和校正。b. 做好标高引测工作：用水准仪把建筑物水平标高依据实际标高要求，直接引测到模板安装位置。c. 进行找平工作：墙、柱模板承垫底部应在楼板找平时仔细找平，以确保竖向模板根部位置接缝严密，预防模板底部漏浆。（3）按施工需用模板及配件对其规格、数量逐项清点检验，未经修复部件不得使用。（4）经检验合格模板，应根据安装程序进行堆放或装车运输。重合平放时，每层之间应加垫木，模板和垫木均应上下对齐，底层模板应垫离地面大于10cm。（5）向施工班组进行技术交底。（6）竖向模板安装底面应平整坚实，并采取可靠定位方法，按施工设计要求预埋支承锚固件。（7）模板应涂刷脱模剂。结构表面需作处理工程，严禁在模板上涂刷废机油（8）做好施工机具及辅助材料准备工作。3.3模板施工要求和验算3.3.1楼板模板施工地下车库（人防）模板采取组合木模施工。搁栅采取50100木方，间距300mm，下搁栅采取483.2钢管，排架采取483.2钢管，排架立杆纵横向间距800mm，纵横向牵杠1.8米一道，并按要求增设剪刀撑，增加稳定性。立柱连接用双扣件搭接连接，搭接不少于1米。施工中先搭设支撑排架，排架搭设完成，经检验符合要求后，铺设楼板模板，模板安装位置、断面尺寸、平整度、垂直度全部必需逐一检验、复核，复核无误后进行钢筋工程施工。楼板模板扣件钢管支撑架计算书模板支架搭设高度为3.50米，搭设尺寸为：立杆纵距 b=0.80米，立杆横距 l=0.80米，立杆步距 h=1.80米。图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采取钢管类型为483.2。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板根据三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2000.700+0.3500.700=3.745kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.700=2.100kN/m 面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板最大弯距(N.mm)； W 面板净截面抵御矩； f 面板抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.745+1.42.100)0.3000.300=0.067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06710001000/37800=1.770N/mm2 面板抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 能够不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.745+1.42.100)0.300=1.338kN 截面抗剪强度计算值 T=31338.0/(2700.00018.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.7453004/(1006000340200)=0.101mm 面板最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方计算 木方根据均布荷载下连续梁计算。 1.荷载计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (2)模板自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.21.500+1.20.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方计算 根据三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配弯矩和，计算公式以下: 均布荷载 q = 2.230/0.700=3.186kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.190.700.70=0.156kN.m 最大剪力 Q=0.60.7003.186=1.338kN 最大支座力 N=1.10.7003.186=2.453kN 木方截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.156106/53333.3=2.93N/mm2 木方抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 能够不计算 最大剪力计算公式以下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必需满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31338/(25080)=0.502N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.605700.04/(1009500.002133333.5)=0.129mm 木方最大挠度小于700.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管根据集中荷载作用下连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传输力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁计算得到 最大弯矩 Mmax=0.409kN.m 最大变形 vmax=0.475mm 最大支座力 Qmax=6.191kN 抗弯计算强度 f=0.409106/5080.0=80.42N/mm2 支撑钢管抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管最大挠度小于700.0/150和10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移计算 纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.19kN 单扣件抗滑承载力设计计算满足要求! 当直角扣件拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包含以下内容： (1)脚手架钢管自重(kN)： NG1 = 0.1293.850=0.497kN 钢管自重计算参考扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可依据情况修改。 (2)模板自重(kN)： NG2 = 0.3500.7000.700=0.171kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.7000.700=2.450kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.119kN。 2.活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.7000.700=1.470kN 3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆稳定性计算 立杆稳定性计算公式 其中 N 立杆轴心压力设计值，N = 5.80kN； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵御矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 假如完全参考扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，根据表1取值为1.185； u 计算长度系数，参考扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.30m； 公式(1)计算结果： = 60.18N/mm2，立杆稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)计算结果： = 30.69N/mm2，立杆稳定性计算 f,满足要求! 假如考虑到高支撑架安全原因，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，根据表2取值为1.000； 公式(3)计算结果： = 41.78N/mm2，立杆稳定性计算 f,满足要求!3.3.2柱模板施工柱模板采取18厚九夹板，竖向龙骨间距200mm，因柱截面最大为500600，柱围檩采取483.2钢管抱箍，钢管采取12或以上规格对拉螺栓拉紧，每边各一道。柱箍从柱底开始设置，间距上疏下密在300mm至600mm。不过在柱底向上1.5米范围内搁栅间距小于450mm。柱模根部要用水泥砂浆堵严，预防跑浆；柱模浇筑口和清扫口，在配模时应一并考虑留出。在柱子混凝土达成拆模强度时，最上一段柱模先保留不拆，方便和梁模板连接。柱模设置拉杆每边两根，和地面呈45度夹角。柱模清渣口应留置在柱脚一侧，假如柱子断面较大，为了便于清理，亦可两面留设。清理完成，立即封闭。柱模板支撑计算书 一、柱模板基础参数 柱模板截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板计算高度 L = 3100mm， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm。 柱箍采取双钢管48mm3.2mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。 B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中较小值: 其中 c 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土入模温度，取20.000； V 混凝土浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 依据公式计算新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 实际计算中采取新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m2 倒混凝土时产生荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 三、柱模板面板计算 面板直接承受模板传输荷载，应该根据均布荷载下三跨连续梁计算，计算以下 面板计算简图 面板计算宽度取柱箍间距0.60m。 荷载计算值 q = 1.240.0000.600+1.43.0000.600=31.320kN/m 面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板最大弯距(N.mm)； W 面板净截面抵御矩； f 面板抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.224.000+1.41.800)0.2750.275=0.237kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.23710001000/32400=7.310N/mm2 面板抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 能够不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.224.000+1.41.800)0.275=5.168kN 截面抗剪强度计算值 T=35168.0/(2600.00018.000)=0.718N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67724.0002754/(1006000291600)=0.531mm 面板最大挠度小于275.0/250,满足要求! 四、竖楞木方计算 竖楞木方直接承受模板传输荷载，应该根据均布荷载下三跨连续梁计算，计算以下 竖楞木方计算简图 竖楞木方计算宽度取 BH 两方向最大间距0.275m。 荷载计算值 q = 1.240.0000.275+1.43.0000.275=14.355kN/m 根据三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配弯矩和，计算公式以下: 均布荷载 q = 8.613/0.600=14.355kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.114.3550.600.60=0.517kN.m 最大剪力 Q=0.60.60014.355=5.168kN 最大支座力 N=1.10.60014.355=9.474kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.517106/53333.3=9.69N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 能够不计算 最大剪力计算公式以下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必需满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35168/(25080)=1.938N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算不满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67711.963600.04/(1009500.002133333.5)=0.518mm 最大挠度小于600.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍计算 竖楞木方传输到柱箍集中荷载 P： P = (1.240.00+1.43.00)0.225 0.600 = 7.05kN 柱箍根据集中荷载作用下连续梁计算。 集中荷载P取木方传输力。