U型管换热器设计项目说明指导书.docx

流体
流量
进口温度
出口温度
压力
煤油
10th
180℃
40℃
1MPa
水
?th
20℃
40℃
0.5MPa
一．热力计算
1.换热量计算
Q=m1∙Cp1∙T1-T2
=∙2100∙180-40
=817.32KJ/s
2.冷却剂用量计算
m2=QCP2∙t1-t2
=817.32∙10004183∙40-20
=9.77KJ/s
因为水压力较之煤油较大，黏度较之煤油也较大，所以选择水为壳程，煤油为管程。

3.换热面积估算
∆t1=T1-t2=140℃
∆t2=T2-t1=20℃
∆tm'=∆t1-∆t2ln∆t1∆t2=140-20ln14020=61.67
∆tm'——按纯逆流时计算对数平均温差
∆tm=ε∆t∙∆tm'
ε∆t——温差矫正系数
ε∆t=φ（R.P）
R=热流体温降冷流体温升=T1-T2t1-t2=180-4040-20=7
P=冷流体温升两流体初始温差=t2-t1T1-t1=40-2080-20=0.16
查图
得ε∆t=0.85
∆tm=0.85∙61.67=52.4
传热面积估算：A'=Q∆tm∙K
取传热系数：K=450
A'=817.32×103450×52.4=34.7
取安全系数0.1：
A=38.13mm2
4管径，管长，管数确定：
由流量确定管数：n=vLπ4∙di2∙u
u——管程流体流速,ms
vL——管程流体体积流量,m3s
di——换热管内径，m
煤油在管中流速为0.8~1，取管程流体流速u=1ms
常见换热管为ϕ=25mm和ϕ=19mm选择外径do=15mm换热管。
管程流体体积流量可由煤油要求流量出：
di=2.78800=0.00347m3s
n=0.00347π4∙0.0152∙1=19.64
取管数n=20
由换热面积确定管程数和管长：
因为是U型管换热器，由GB151-1999管壳式换热器查得有2，4两种管程可选。
初选管程为4

L=An∙N∙π∙d0
L--单程管长,m
A--换热面积,m2
n--管数
N--管程数
do--换热管外径,m
L=38.1320∙4∙π∙0.019=7.98m
考虑到常见管为9m管，为生产加工方便，选择单程管长8m
又考虑到单程管长8m会使得换热器较长，在选择换热器壳体内径时，尽可能选择较大，以确保安全，所以换热器内部空间较大，故选择较为宽松正方形排布。
换热管材料
因为管程压力大于0.6MPa,不许可使用焊接钢管，故选择无缝冷拔钢管。
根据GB—151管壳式换热器1999选择常见管心距 pi=25mm；分程隔板两侧管心距ps=38mm
按下图作正方形排列

选择布管限定圆直径DL=Di-0.5do=400-10=390mm
由布管限定圆从《GB151—1999》管壳式换热器中选定工程直径DN=400mm卷制圆筒，查得碳素钢，低合金钢圆筒最小厚度不得小于8mm，高合金钢圆筒最小厚度不得小于3.5mm
圆筒厚度计算：
选择壳体材料为现在工业生产中压力容器常见材料Q345R，为一个低合金钢。
按《GB150.1~.4-压力容器》中圆筒厚度计算公式：
δ=pc∙Di2σtϕ-pc
δ--圆筒计算厚度mm
pc--计算压力，MPa
Di--圆筒内径，mm
σt--设计温度下圆筒材料许用应力，MPa
ϕ--焊接接头系数
计算压力pc=0.5MPa
圆筒内径由选定圆筒公称直径得Di=400mm
设计温度下圆筒材料许用应力由选定材料Q345R从GB150.2中查得σt=189MPa
焊接接头系数ϕ=0.85
δ=0.5×4002×189×0.85-0.5=0.623
因为壳程流体为水，不会产生较严重腐蚀，选择腐蚀yu量C2=2mm
又因为Q345R在公称直径为400mm是可选择得最小厚度为8mm，则选择圆筒厚度为8mm
折流板间距：
折流板间距通常大于圆筒内径五分之一且大于50mm；所以取折流板间距为200mm
核实传热系数：
由GB151—1999管壳式换热器得到包含污垢在内，以换热管外表面积为基准总传热系数K计算公式:
1K=1α0+rdo∙1η+rw+1αiAOAi+rdi(AOAi)
K--总传热系数，Wm2∙℃
α0-管外流体给热系数，Wm2∙℃
αi-管内流体给热系数，Wm2∙℃
rdo--管外污垢热阻，m2∙℃W
rdi--管内污垢热阻，m2∙℃W
rw--用管外表面表示管壁热阻，如有延伸表面，
也包含在内m2∙℃W
η——翅化比，采取光管时η=1
管外流体给热系数αo:
αo=0.36∙λ水de∙Reo0.55∙pr13uuw0.14
λ水--水导热系数
de--当量直径，m
Reo--管外流动雷诺数
pr--壳程流体普朗特数
μo--定性温度下流体粘度，Pa∙s
μw--壁温下流体粘度
de=4×0.5Pt×0.866Pt-0.5×π4do2πdo2
=4×0.5×0.025×0.866×0.025-0.5×π40.0192π0.0192
=0.017mm
Reo=de∙uw∙ρuo
查得定性温度下流体粘度为8×10-4Pa∙s
壁温下流体粘度1004
Reo=0.017∙1004∙0.9958×10-4=2.12×104
查得壳程流体普朗克数Pr=4.86
查得水导热系数λ水=0.6252
αo=0.36×0.62520.017×2.12×1040.55×4.8613×801.210040.14=5139.71
管内流体给热系数αi：
αi=0.023∙λ煤油di∙ρ煤油∙di∙uiμ0.8∙cp∙μλ煤油0.3
查得煤油导热系数λ煤油=0.12Wm∙K
查得煤油密度ρ煤油=800kgm3
管内流体流速ui=1ms
煤油粘度μ=7×10-4
煤油比热cp=2.1×103
换热管内径di=0.015m
αi=0.023×0.120.015×800×0.015×17×10-40.8×2.1×103×7×10-40.120.3
=945.18
在总传热系数计算公式中，AOAI可看作dodi
管外流体污垢热阻rdo=17.6×10-5m2∙℃W
管内流体污垢热阻rdi=17.6×10-5m2∙℃W
用外表面表示管壁热阻rw
rw=d2λwlndd-2δw
d——光管外径，m
λw——换热管材料导热系数，Wm∙℃
δw——换热管壁厚，m
查GB151—1999管壳式换热器得换热管材料导热系数λw=20.4Wm∙℃
rw=0.0192×20.4×ln0.0190.019-2×0.002=0.00011
总传热系数：
1K=15139.71+17.6×10-5×1+0.00011+1945.18×0.0190.015+17.6×10-5×0.0190.015=0.00207
K=483Wm2∙℃
初选K值为450
相对误差ε=A-A'A'=817.32×103483×52.4-817.32×103450×52.4817.32×103450×52.4=0.07处于相对许可范围内
壁温计算：
假设tw冷≈tw热=t热-αoαo+αididot热-t冷
=110-5139.715139.71+945.180.0150.019110-30
=66.3℃
换热面积裕度：
φ=AP-AA
A——所需传热面积，mm2
AP——实际传热面积，mm2
AP=20×π×0.019×8×4=38.20mm2
φ=38.20-32.2932.29=0.18
换热面积裕度符合要求
压降计算：
(1)管程阻力计算：
ΔPt=ΔPi+ΔPr+ΔPN
ΔPt--管程总阻力，Pa
ΔPi--沿程阻力，Pa
∆Pr--回转阻力，Pa
∆PN--进出口接管阻力，Pa
沿程阻力ΔPi可按下式计算
∆Pi=λldi∙ρ∙ωt22∙ϕi
λ——莫迪圆管摩擦系数
di——圆管内径，m
L——管程总长,m
ρ——管内流体在平均温度下密度，m
ωt——管内流体流速，ms
ϕi——管内流体粘度校正因子
莫迪圆管摩擦系数λ：
莫迪圆管系数可由管内流体雷诺数得到
管内流体雷诺数：
Rei=d∙u∙ρμ=0.015×1×8000.7×10-3>4000
管内为湍流。
用公式:1λ=1.74-2lg2εdi 其中ε取0.15
1λ=1.74-2lg2×0.1515
得λ=0.04
管内粘度校正因子取1.05
ΔPi=0.04×160.015×800×122×1.05=17920
回弯阻力可由下式得到：
∆Pr=4∙ρ∙ωt22∙zt
zt——管程数
∆Pr=4×800×122×4=6400
进出口接管阻力：
∆PN=1.5∙ρ∙ωn22
ωn——管外流体流速，m
ωn=Gsρ=905995=0.91ms
∆PN=1.5×800×0.9122=311.24
管程总阻力:
∆Pt=17920+6400+311.24=24631Pa<0.035MPa
管程压降符合要求
壳程压降计算：
∆PS=0.816Jf∙DsDes∙lB∙μμw-0.14ρ∙us22
us——壳程流体流速,ms
Ds——壳体内径，m
Des——壳体当量直径，m
B——折流板间距，m
Jf——壳程摩擦因子
Des=0.051
∆Ps=0.816×0.04×0.40.051×80.2×1.05×800×0.9122
=3561<0.035MPa
壳程压降符合要求
机械设计
一．管箱设计计算
管箱有封头，管箱短节，法兰，分程隔板等零件组成。
1. 封头设计及厚度计算。
因为椭圆封头经线曲率改变平滑，应力分布均匀，且椭圆形封头较半球形封头深度小得多，易于冲压成形，是现在最常见封头之一，故次换热器采取标准椭圆形封头。
对于标准椭圆封头，K=1厚度计算公式为：

——焊接接头系数
封头材料选择和圆筒材料相同在压力容器中最常见材料Q345R
其在使用温度下许用应力可由《过程设备设计》附录D中查得
焊接接头系数取

又封头厚度因和筒体厚度相同以降低焊接所产生应力，最终取封头厚度为
2. 管箱短节设计：
（1）管箱短节厚度设计：
管箱短节厚度和筒体厚度相同，
（2）管箱最小内侧深度：
由GB150——1998要求：
a. 轴向开口单程管箱，开口中心处最小深度应大于接管内径
b. 多管程管箱内侧深度应确保两程之间最小流通面积大于每程换热管流通面积1.3倍；当操作许可时，也可等于每程换热管流通面积。
两程之间最小流通面积是指管箱被平行于地面平面所剖开所形成截面积；每程换热管流通面积是指同一管程内换热管管内截面所形成面积之和。因为由计算所求得管箱深度太小，故依据各方面需要取300mm
3. 分程隔板：
由GB151——1999管壳式换热器得，分程隔板最小厚度不应小于下表

因分程隔板两侧无显著压差，分程隔板可按上表选择。
分程隔板选材为Q235，属碳素钢，故取分程隔板厚度为
二．接管管径设计：
1.煤油进出口管径：
进出口管径可由公式：

V——液体体积流量
u——液体流速

2.水进出口管径：

三．容器法兰选择及校核
由NB/T 47020——选择长颈对焊法兰，密封面采取全平面密封，法兰采取锻件，材料选择20号钢。垫片选择石棉像胶板，厚度为3mm，垫片系数m=3.50，比压力y=44.8MPa
1.垫片设计计算
垫片压紧力：
由《过程设备设计》查得下列公式计算垫片压紧力：
Fa=πDGby
Fa——预紧状态下，需要最小垫片压紧力，N
b——垫片有效密封宽度，mm
DG——垫片压紧力作用中心圆计算直径，mm；
当密封基础宽度bo≤6.4mm时，
DG等于垫片接触平均直径
当密封基础宽度bo>6.4mm时，
DG等于垫片接触外径减去2b
y——垫片压力比，MPa
由NB/T 47020—47027—查得垫片宽度N=22mm，由此垫片密封基础宽度bo=11mm，垫片有效密封宽度b=2.53bo=2.53×11=8.39mm，则DG=454-2×8.39=437.22mm
Fa=π×437.22×8.39×44.8=5.2×105N
操作时需要压紧力有操作密封比压引发，因为原始定义m时是取2倍垫片有效接触面积上压紧载荷等于操作压力m倍，所以计算时操作密封比压应为2mPc，则Fp=2πDGbmpc
Fp——操作状态下，需要最小垫片压紧力，N
m——垫片系数
pc——计算压力，MPa
Fp=2×π×437.22×8.39×3.5×0.6=48402N
2.螺栓设计计算：
螺栓材料选择40Cr。
（1）螺栓载荷：
预紧状态下需要最小螺栓载荷按下式计算：
Wa=Fa
Wa=5.2×105N
操作状态下需要最小螺栓载荷计算：
内压引发轴向力按下式计算：
F=0.785DG2pc
F=0.785×437.222×0.5=75031N
最小螺栓载荷按下式计算：
Wp=F+Fp
Wp=75031+48402=123433N
（2）螺栓面积：
螺栓面积按下列要求确定
a.预紧状态下需要最小螺栓面积按下式计算：
Aa=Waσb
σb——室温下螺栓材料许用应力
从GB150.2查得40Cr在室温下许用应力:
σb=196MPa
Aa=5.2×105196=2653mm2
操作状态下所需最小螺栓面积按下式计算：
Ap=Wpσbt
σbt——设计温度下螺栓材料许用应力，MPa
从GB150.2查得40Cr在40℃下许用应力:
σbt=186MPa
Ap==664mm2
取其中面积较大者Am=2653mm2
（3）螺栓设计载荷
螺栓设计载荷按下列要求确定：
a. 预紧状态螺栓设计载荷按下式计算：
W=Am+Ab2σb
b. 操作状态螺栓设计载荷按下式计算：
W=WP
Am——需要螺栓总面积，mm2
Ab——实际使用螺栓总面积，mm2
由所需螺栓直径和个数：
do=4Amπn
do——螺纹根径或螺栓最小截面直径，mm
n——所需螺栓个数
此处需要确定直径和个数其中之一数值，由筒体外径查NB/T 47020—47027—得螺栓使用个数为20
将其带入上式do=4×2653π×20=13mm
由NB/T 47020—47027—查得所用螺栓为M20
螺栓符合要求。
3.法兰选择和校核
（1）法兰相关标注以下图

由NB/T47020—47027-查得长颈对焊法兰以下图所表示：

其中： 公称直径DN=400mm
法兰外径D=540mm
螺孔中心圆直径D1=500mm
密封圆外径D3=455mm
法兰厚度δ=34mm
法兰高度H=95mm
法兰颈高h=25mm
法兰颈δ2=22mm
法兰颈δ1=12mm
螺孔直径d=23mm
过渡圆角R=12mm
（2）由上述数据可得LG=K-N2=540-4442=48mm
LD=LA+0.5δ1=39mm
LT=LA+δ1+LG2=49mm
（3）预紧状态下法兰力矩按下式计算：
Ma=Am+Ab2σbLG
Am——需要螺栓总面积，mm2
Ab——实际使用螺栓总面积，mm2
（4）由机械设计手册查得M20小径为17.29mm
由此可得实际使用螺栓总面积
Aa=17.292×0.25×π×20=4695mm2
Ma=2653+46952×196×48=3.4×107N∙mm
（5）操作状态法兰力矩计算：
作用于法兰内径截面上内压引发轴向力FD由下式计算：FD=0.785Di2pc
FD=0.785×4002×0.5=62800
内压引发总轴向力F和内经截面上轴向力FD之差FT按下式计算：
FT=F-FD=70502-62800=7702N
法兰力矩按下式计算：
Mp=LDFD+LGFG+LTFT
Mp=39×62800+48×4.5×105+49×7702=2.4×107N∙mm
（6）法兰材料选择
管法兰通常选择锻件或铸件，不推荐钢板制造所以选择16Mn
（7）法兰设计力矩
法兰设计力矩按下式计算并去最大值
MoMaσftσfMp
σft——设计温度下法兰才料许用应力，MPa
σf——室温下法兰材料许用应力，MPa
由《过程设备设计》查得σft=150MPa
σf=178MPa
Ma=3.4×107N∙mm
Mp=2.4×107N∙mm
则Mo=3.4×107N∙mm
（8）法兰应力
a) 轴向应力按下式计算：
σH=fMoλδ12Di
λ=δfe+1T+δ13d1
e=FIho
ho=Diδo
d1=UVihoδo2
δo——法兰颈部小端有效厚度，mm
δ1——法兰颈部大端有效厚度，mm
得 δo=8mm
δ1=22mm
δf=34mm
δ1δo=2.75
因为Di<20，以Di1替换Di
Di1=Di+δo=400+8=408
ho=408×8=57
h=25mm
hho=2557=0.44
由GB150.3-查得FI=0.95
T，U可由参数K从GB150.3-查得
K——法兰外径和内经比值
K=DB1=540400=1.35
则T=1.78 f=0.118 U=7.28 Z=3.43 Y=6.63 V1=0.43
e=0.9557=0.017
d1=UV1hoδo2=7.280.43×57×82=61761mm3
λ=34×0.017+11.78+22361761=1.06
σH=0.118×3.4×1071.06×222×400=19.55MPa
b)径向应力按下式计算：
σR=1.33δfe+1Moλδf2Di
σR=1.33×34×0.017+1×3.4×1071.06×342×408=120.29MPa
c)环向应力按下式计算：
σT=YMoδf2Di-ZσR
σT=6.63×3.4×107342×408-3.43×120.29=65.35MPa
（9）应力校核
a)轴向应力
σH≤min⁡(1.5σft,2.5σnt)
1.5σft=1.5×150=225MPa
2.5σnt=2.5×180=450MPa
σH=19.55MPa<1.5σft
轴向应力校核合格
b)径向应力
σR≤σft
σR=120.29MPa<σft
径向应力合格
c)环向应力
σT≤σft
σT=65.35MPa≤σft
环向应力合格
d)组合应力
σH+σR2≤σft
σH+σT2≤σft
19.55+120.292=69.92≤σft
19.55+65.352=42.45≤σft
组合应力合格
4.管板设计计算
（1）管板形式选择：
管板形式选择a型：管板经过垫片和壳体法兰和管箱法兰连接。管板形式以下图：

（2）管板计算
根据GB151——1999管壳式换热器中a型连接方法管板计算步骤进行下列计算。
a)依据布管尺寸计算Ad，At，Dt
Ad——在布管区范围内，因设置隔板槽和拉杆结构需要，而未能被换热管支撑面积，mm2
对于正方形排布Ad=n'SSn-S
n'——沿隔板槽一侧排管根数
S——换热管中心距，mm
Sn——隔板槽两侧相邻管中心距，mm
Ad=6×25×38-25=1950mm2

At——管板布管区面积，mm2
正方形排布：
At=2nS2+Ad
At=2×40×252+1950=51950mm2

Dt——管板布管区当量直径，mm2
Dt=4Atπ
Dt=4×51950π=257.18mm2
b)计算ρt，以1ρt查图或查表得到Cc
ρt——布管区当量直径Dt和直径2R之比
ρt=1
查得Cc=0.3
c)管板材料选择
管板材料选择压力容器中常见Q345B
d)管板计算厚度
δ=0.82∙DGCcpdμσrt
δ=0.82×423.82×0.3×0.50.4×189=15.48mm
e)换热管轴向应力
σt=-ps-ptπd24a-pt
a——一根换热管管壁金属横截面积，mm2
d——换热管外径，mm
a=π0.0192-0.0152=0.00043
σt=-0.5-1π×0.0194×0.00043=17.35MPa
σt≤σrt=189MPa
（3）.管板名义厚度
依据GB151——1999管壳式换热器，管板名义厚度大于下列三者之和：
I． 管板计算厚度或最小厚度，取较大值
II． 壳程腐蚀裕量或结构开槽深度，取较大值
III． 管程腐蚀裕量或分程隔板槽深度，取较大值
因为垫片宽度为3mm，则开槽取4mm。壳程侧隔板槽深4mm，管程隔板槽深4mm。
σ=15.6+4+4=23.6mm
圆整为24mm
（4）.管板直径
依据容器法兰相关参数需要，取管板直径D=473mm
考虑到金属热膨胀尺寸，可由微小负偏差，但不许可有正偏差。
（5）.管板连接设计
由之前热力计算部分以确定布管方法选择正方形排布，布管限定圆直径D=390mm，由GB151——1999管壳式换热器，查得对于19×2mm换热管管孔直径为19.25mm，正偏差0.15mm，负偏差为0，管孔直径为ϕ19 0+0.15mm。
5.折流板设计计算：
折流板结构设计，是依据工艺过程及要求来确定，折流板作用关键是为了增加管间流速，提升传热效果。同时设计折流板对于卧式换热器换热管有一定支撑作用，当换热管过长，而管子承受压应力过大时，在满足换热器壳程许可压降情况下，增加折流板数量，减小折流板间距，对缓解换热管受力形况和预防流体流动诱发振动有一定作用。
（1） 折流板缺口高度
弓形折流板缺口高度使流体经过缺口时和横过管束时流速相近。缺口大小用切去弓形弦高占圆筒内直径百分比确定，单弓形折流板缺口见下图，缺口弦高h，宜取0.20~0.45倍圆筒内直径。

取折流板缺口弦高h为0.25倍圆筒内径，即
h=0.25×400=100mm
（2） 折流板厚度
之前热力计算中已经确定折流板间距为200mm，查得内径400mm圆筒折流板最小厚度为4mm，取折流板厚度为5mm
（3） 折流板管孔
由GB151——1999管壳式换热器要求，管孔直径d=d0+0.7=19+0.7=19.7mm，许可正偏差为0.3，负偏差为0，即管孔为ϕ=19.7 0+0.30
（4） 折流板固定
折流板固定通常采取拉杆和定距管等原件和管板固定，其固定形式由一下多个：
a. 采取全焊接法，拉杆一段插入管板并和管板固定，每块折流板和拉杆焊接固定。
b. 拉杆一段用螺纹拧入管板，每块折流板之间用定距管固定，每一拉杆上最终一块折流板和拉杆焊接
c. 螺纹和焊接相结合，拉杆一端用螺纹拧入管板，然后将折流板焊接在拉杆上
d. 拉杆一端用螺纹拧入管板，中间用定距管将折流板固定，最终一快折流板用两螺母锁紧并点焊固定。
这里选择d.作为折流板固定方法。
6.拉杆和定距管
（1）拉杆直径和数量
由GB151——1999要求，对于换热管外径14<d<25
取拉杆直径dn=12mm，拉杆数量取4。拉杆长度按需要选择，取拉杆长度为8000mm
（2）拉杆尺寸
杆长度按需要选择，取拉杆长度为8000mm。拉杆尺寸可有下图和下表选择

取拉杆螺纹公称直径dn=12mm，La=15mm，
Lb=50mm，b=2mm
（3）拉杆部署
拉杆部署应尽可能均匀部署在管束外缘，且任何折流板不应少于3跟拉杆。
（5） 定距管选择
定距管选择材质和换热管相同不锈钢管。定距管长度为200mm，尺寸选择和换热管相同ϕ19×2mm
6.接管法兰选择
接管法兰由HG20592选择，之前以确定接管内径为
d水=100mm，d煤油=70mm
选择带颈平焊法兰。密封形式为凸面密封。查得法兰各参数以下：

水进出口法兰：
D=220mm，K=180mm，L=18mm，n=8，螺栓：M16，C=20mm，B1=116mm，N=140mm，R=8mm，H=40mm
煤油进出口法兰：
D=200mm，K=160mm，L=18mm，n=8，螺栓：M16，C=20mm，B1=90.5mm，N=118mm，R=6mm，H=34mm
7.接管外伸计算
L≥h+h1+δ+15
L——接管外伸长度，mm
h——接管法兰厚度，mm
h1——接管法兰螺母厚度，mm
壳程进出口法兰h1=14.8mm
管程进出口法兰h1=14.8mm
δ——保温层厚度无需保温取0，mm
得L管=49.8mm，L壳=49.8mm
综合考虑安装等方面问题最终选定煤油和水进出口管伸出长度均为100mm
8.开孔补强
由《过程设备设计》得在厚度大于6mm，接管外径小于89mm则能够不用补强。所以，管箱部分不用补强。只需计算圆筒部分补强面积
（1）对受内压圆筒，所需补强面积：
A=dδ+2δδet(1-fr)
A——开孔消弱所需补强面积，mm2
d——开孔直径，圆形孔等于接管内直径加2倍厚度,mm
δ——壳体开口处计算厚度，mm
δet——接管有效厚度，mm
fr——强度消弱系数，等于设计温度下接管材料和壳体
材料许用应力之比，当该值大于1.0时取1.0
因为壳体材料和接管材料相同，fr=1.0
A=100×0.623=62.3mm2
（2）有效补强范围
有效宽度B按下式计算：(取较大值)
BB=2dB=d+2δn+2δm
B=2d=2×116=232mm
B=d+2δn+2δm=116+2×8+2×8=148mm
故B=232mm
内外侧有效高度按下式计算：（取较小值）
外侧高度h1dδnt接管实际外伸高度
dδnt=116×8=30.46mm
则h1=30.46mm
内侧高度h2dδnt接管实际内伸高度
则h2=30.46mm
（3）补强范围内补强金属面积Ae
Ae分为以下几部分
A1——壳体有效厚度减去计算厚度之外多出面积。
A1=B-dδe-δ-2δeδe-δ1-fr
A1=148-1168-0.632-2×88-0.6321-1.0=236mm2
A2——接管有效后全部减去计算厚度之外多出面积，mm
A2=2h1δet-δtfr+2h2δet-C2fr
A2=2×30.46×8-0.632+2×30.46×8-2=814mm2
A3——有效补强区内焊缝金属截面积
A3=2×0.5×6×6=36mm2
因为A1+A2+A3=Ae≥A，不需要另行补强。
9.支座
因为容器DN=400，由JB-T4712.14712.4知，需选择重型（B型）鞍式支座。支座形式以下：

查得相关参数：
工程直径DN=400 许可载荷Q=60kN，鞍座高度h=200mm
底板（l1=380mm，b1=120mm，δ1=8mm）腹板δ2=8mm，筋板（b3=96mm，δ3=8mm），垫板（弧长=480mm，b4=200mm，δ4=6mm，e=48），螺栓间距l2=260mm，鞍座质量（带垫板14kg，不带垫板9kg）
参考文件：
1. GB151——1992管壳式换热器
2. GB150.1~4——压力容器
3. HGT20592~20635——钢制管法兰，垫片和紧固件
4. JB-T4712.14712.4——容器支座
5. 《化工原理课程设计》——刘雪暖，汤景凝
6. 《过程设备设计》——郑津洋，董其伍，桑芝富
7. 《化工原理》——陈敏恒
8. 《流体力学》

Q=817.32KJ/s

m2=9.77KJ/s

∆tm=52.4

A=38.13mm2

n=20
N=4

L=8m

pi=25mm
ps=38mm

布管限定圆
DL=390mm
圆筒工程直径
DN=400

δ=8mm

折流板间距
200mm

K=483Wm2∙℃

封头厚度

短节厚度

管箱深度300mm

分程隔板厚度

煤油进出口管径
70mm
水进出口管径
100mm

D=565mm
L=26mm
螺栓M24
C=26mm
B1=411mm
N=456mm
R=12mm
H=57mm

管板厚度
24mm
管板直径
473mm

折流板厚度
5mm

拉杆直径
12mm
拉杆长度
8000mm

拉杆螺纹公称直径12mm
La=15mm
Lb=50mm
b=2mm

由NB/T47020—47027-查得长颈对焊法兰以下图所表示：

其中： 公称直径DN=400mm
法兰外径D=540mm
螺孔中心圆直径D1=500mm
密封圆外径D3=455mm
法兰厚度δ=34mm
法兰高度H=95mm
法兰颈高h=25mm
法兰颈δ2=22mm
法兰颈δ1=12mm
螺孔直径d=23mm
过渡圆角R=12mm