参数设置及文本输出.ppt

Pkpm参数设置及文本输出1.结构软件各模块概述PMCADPMCAD结构平面构平面计算机算机辅助助设计软件。件。PKPK钢筋混凝土框架、框排架、排筋混凝土框架、框排架、排 架、架、连续梁梁结构构计算与施工算与施工图绘 制制软件。件。TATTAT多多层及高及高层建筑建筑结构三构三维分析与分析与 设计软件。件。SATWESATWE多多层及高及高层建筑建筑结构空构空间有限元有限元 分析分析软件。件。JCCADJCCAD基基础工程工程计算机算机辅助助设计。LTCADLTCAD楼梯楼梯计算机算机辅助助设计。JLQJLQ剪力剪力墙结构构计算机算机辅助助设计。GJGJ钢筋混凝土、筋混凝土、砖混混结构混凝土基构混凝土基 本构件本构件设计。BOXBOX箱形基箱形基础计算机算机辅助助设计。STSSTS钢结构构CADCAD软件。件。PRECPREC预应力力结构构计算机算机辅助助设计。QIKQIK混凝土小型空心砌混凝土小型空心砌块CADCAD软件。件。2.3.4.5.6.7.8.9.10.11.SATWE计算控制参数 层刚度比度比计算算剪切剪切刚度：度：计算嵌固算嵌固层刚度和度和纯框架框架结构构层间刚度度时采用，采用，带斜斜撑撑结构不宜采用；底部大空构不宜采用；底部大空间为一一层时可采用。可采用。剪弯剪弯刚度：适用度：适用计算任何算任何结构的构的刚度度计算，建算，建议采用；底部大空采用；底部大空间为二二层时可以采用。可以采用。按按层地震剪力与地震剪力与层地震位移差之比地震位移差之比计算（抗震算（抗震规范方法）：范方法）：该法法概念模糊，概念模糊，结构完全相同的构完全相同的层，放在不同，放在不同层位移位移时的的刚度不同，度不同，这与与层刚度的定度的定义不符，建不符，建议一般不用。（系一般不用。（系统默默认是第三种是第三种计算方法，算方法，设计者者应注意改正）；（也有人注意改正）；（也有人认为第三种均可采用）第三种均可采用）总刚与与侧刚问题按按总刚计算耗机算耗机时和内存和内存资源源较多。多。有有弹性楼板性楼板设置置时必必须按按总刚计算。算。无无弹性楼板性楼板时宜按宜按侧刚计算。算。规范控制的范控制的层刚度比和位移比，要求在度比和位移比，要求在刚性楼板条件下性楼板条件下计算，因算，因此，任何情况下均按此，任何情况下均按侧刚算一次，以算一次，以验算算层刚度比和位移比。度比和位移比。12.刚性楼板性楼板3 3个个带质量的自由度量的自由度DxDx、DyDy、zz弹性性节点有点有2 2个个带质量的自由度量的自由度dxdx、dydy13.SATWE最新求解器 最新求解器名最新求解器名为“VSSVSS向量稀疏求解器向量稀疏求解器”；原求解器名原求解器名为“LDLTLDLT三角分解三角分解”。新求解器在解方程的速度上要比原求解器快新求解器在解方程的速度上要比原求解器快5 52020倍，倍，综合解合解题速速度快度快2 25 5倍。尤其是超大工程倍。尤其是超大工程时。例如：一个。例如：一个2323万自由度的工程，用原求万自由度的工程，用原求解器解器“LDLTLDLT三角分解三角分解”求解，大求解，大约需要需要2424小小时（其中解方程（其中解方程1616小小时、内力、内力配筋配筋8 8小小时）；用新求解器）；用新求解器“VSSVSS向量稀疏求解器向量稀疏求解器”求解，需要求解，需要1010小小时（其（其中解方程中解方程2 2小小时、内力配筋、内力配筋8 8小小时）。）。为了新旧了新旧对比的需要和程序比的需要和程序稳定的需要，我定的需要，我们仍然保留了原求解器仍然保留了原求解器“LDLTLDLT三角分解三角分解”，由于新旧求解器的存，由于新旧求解器的存贮方式不同，存在数字的舍入方式不同，存在数字的舍入误差不同，差不同，计算算结果略有不同是正常的。果略有不同是正常的。新求解器需要的硬新求解器需要的硬盘空空间要比原求解器小，要比原求解器小，计算速度要快，解算速度要快，解题能力要能力要强不少，所以不少，所以SATWESATWE新版本新版本计算求解器的缺省指向算求解器的缺省指向为新求解器，即新求解器，即“VSSVSS向向量稀疏求解器量稀疏求解器”。用。用户亦可自行亦可自行选择、调整、整、对比。比。14.15.平面简图16.层恒载简图17.厦门18.水平力与整体坐标角一般情况下取一般情况下取0 0度度，平面复平面复杂（如（如L L型、三角型）或抗型、三角型）或抗侧力力结构非正交构非正交时，理理应分分别按各抗按各抗侧力构件方向角力构件方向角算一次，但算一次，但实际上按上按0 0、4545度各算一次即可度各算一次即可；当程序；当程序给出最大地震力作用方向出最大地震力作用方向时，可按，可按该方向角方向角输入入计算，算，配筋取三者的大配筋取三者的大值。根据抗震根据抗震规范范5.1.1-25.1.1-2规定，当定，当结构存在相交角大于构存在相交角大于1515度的抗度的抗侧力构件力构件时，应分分别计算各抗算各抗侧力构件方向的力构件方向的水平地震作用，若程序提供多方向地震作用功能水平地震作用，若程序提供多方向地震作用功能时，应选用此功能。用此功能。19.混凝土容重 钢筋筋砼计算重度，算重度，考考虑饰面的影响面的影响应大于大于2525，不，不同同结构构件的表面构构件的表面积与体与体积比不同比不同饰面的影响不面的影响不同，一般按同，一般按结构构类型取型取值：结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构重度262728钢材容重一般取一般取7878，如果考，如果考虑饰面面设计者可以适量增加。者可以适量增加。20.裙房层数高高规第第4.8.64.8.6条条规定：定：与主楼与主楼连为整体的裙楼的抗震等整体的裙楼的抗震等级不不应低于主楼的抗震等低于主楼的抗震等级，主楼，主楼结构在裙房构在裙房顶部上部上下各一下各一层应适当加适当加强抗震措施抗震措施；因此；因此该数必数必须给定。定。层数是数是计算算层数，等同于裙房屋面数，等同于裙房屋面层层号。号。21.转换层所在层号该指定只指定只为程序决定底部加程序决定底部加强部位及部位及转换层上下上下刚度度比的比的计算和内力算和内力调整提供信息，同整提供信息，同时，当当转换层大于大于等于三等于三层时，程序自，程序自动对落地剪力落地剪力墙、框支柱抗震等、框支柱抗震等级增加一增加一级，对转换层梁、柱及梁、柱及该层的的弹性板定性板定义仍仍要人工指定。（要人工指定。（层号号为计算算层号）号）22.地下室层数1 1：程序据：程序据此信息决定底部加此信息决定底部加强区范区范围和内力和内力调整整。2 2：当地下室局部：当地下室局部层数不同数不同时，以主楼地下室，以主楼地下室层数数输入。入。3 3：地下室一般与上部共同作用分析；：地下室一般与上部共同作用分析；4 4：地下室：地下室刚度大于上部度大于上部层刚度的度的2 2倍，可不采用共同分析；倍，可不采用共同分析；5 5：地下室与上部共同分析：地下室与上部共同分析时，程序中相，程序中相对刚度一般度一般为3 3，模，模拟约束作用。当相束作用。当相对刚度度为0 0，地下室考，地下室考虑水平地震作用，水平地震作用，不考不考虑风作用。当相作用。当相对刚度度为负值，地下室完全嵌固，地下室完全嵌固6 6：根据程序：根据程序编制制专家的解家的解释，填，填3 3大概大概为70%80%70%80%的嵌固，的嵌固，填填5 5就是完全嵌固，填在楼就是完全嵌固，填在楼层数前加数前加“-”-”，表示在所填楼，表示在所填楼层完全嵌固。到底怎完全嵌固。到底怎样的土填的土填3 3或填或填5 5，完全取决于工程，完全取决于工程师的的经验。23.12345加强区起算层号为3层，则加强区范围为3，4，5层24.墙元细分最大控制长度1 1：可取：可取1515之之间的数的数值，一般取一般取2 2就可就可满足足计算要求算要求，框支剪力框支剪力墙可取可取1 1或或1.51.5。墙元侧向节点信息1 1：内部：内部节点：一般点：一般选择内部内部节点，点，当有当有转换层时，需，需提高提高计算精度是算精度是时，可以，可以选取外部取外部节点点。2 2：外部：外部节点：点：按外部按外部节点点处理理时，耗机，耗机时和内存和内存资源源较多多。25.结构体系规范范规定定不同不同结构体系的内力构体系的内力调整及配筋要求不同整及配筋要求不同；同同时，不同不同结构体系的构体系的风振系数不同振系数不同；结构基本周期构基本周期也不同也不同，影响影响风荷荷计算算。宜在。宜在给出的多种体系中出的多种体系中选最最接近接近实际的一种，当的一种，当结构体系定构体系定义为短肢剪力短肢剪力墙时，对墙肢高度和厚度之比小于肢高度和厚度之比小于8 8的短肢剪力的短肢剪力墙，其抗震等，其抗震等级自自动提高一提高一级。26.恒活荷载计算信息1 1：一次性加一次性加载计算算：主要用于多：主要用于多层结构，而且多构，而且多层结构最好采用构最好采用这种加种加载计算法。算法。因因为施工的施工的层层找平找平对多多层结构的构的竖向向变位影响很小，所以不要采用模位影响很小，所以不要采用模拟施工方施工方法法计算。算。2 2：模模拟施工方法施工方法1 1加加载：就是按一般的模：就是按一般的模拟施工方法加施工方法加载，对高高层结构，一般都构，一般都采用采用这种方法种方法计算。但是算。但是对于于“框剪框剪结构构”，采用，采用这种方法种方法计算在算在导给基基础的内的内力中剪力力中剪力墙下的内力特下的内力特别大，使得其下面的基大，使得其下面的基础难于于设计。于是就有了下一种。于是就有了下一种竖向荷向荷载加加载法。法。3 3：模模拟施工方法施工方法2 2加加载：这是在是在“模模拟施工方法施工方法1”1”的基的基础上将上将竖向构件（柱、向构件（柱、墙）的的刚度增大度增大1010倍的情况下再倍的情况下再进行行结构的内力构的内力计算，也就是再按模算，也就是再按模拟施工方法施工方法1 1加加载的情况下的情况下进行行计算。采用算。采用这种方法种方法计算出的算出的传给基基础的力比的力比较均匀合理，可以避均匀合理，可以避免免墙的的轴力力远远大于柱的大于柱的轴力的不和理情况。由于力的不和理情况。由于竖向构件的向构件的刚度放大，使得水度放大，使得水平梁的两端的平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面荷就削弱了楼面荷载因因刚度度不均而不均而导致的内力重分配，所以致的内力重分配，所以这种方法更接近手工种方法更接近手工计算。算。但是我但是我认为这种方法人种方法人为的的扩大了大了竖向构件与水平构件的向构件与水平构件的线刚度比，所以它的度比，所以它的计算方式算方式值得探得探讨。所以，。所以，专家建家建议：在：在进行上部行上部结构构计算算时采用采用“模模拟施工方法施工方法1”1”；在基；在基础计算算时，用，用“模模拟施工方法施工方法2”2”的的计算算结果。果。这样得出的基得出的基础结果比果比较合理。（高合理。（高层建筑）建筑）27.变形形问题恒恒载模模拟施工算法的平衡施工算法的平衡由于恒由于恒载模模拟施工算法的特殊性，施工算法的特殊性，不能直接用模不能直接用模拟施工算法施工算法计算出的内力，去做算出的内力，去做节点的剪力、弯矩平衡点的剪力、弯矩平衡。要要验算算节点剪力、弯矩的平衡，点剪力、弯矩的平衡，应采用采用“一次性加一次性加载”的的计算模式。算模式。第第3 3层加加载形式形式第第2 2层加加载形式形式第第1 1层加加载形式形式节点平衡需要上下点平衡需要上下层的的内力，而它内力，而它们却是却是在不在不同加同加载条件下条件下产生的生的，所以不所以不满足平衡。足平衡。恒恒载模模拟施工的加施工的加载方式方式一次性加一次性加载可以可以满足足节点平衡点平衡28.变形形问题框剪框剪结构中，构中，竖向荷向荷载的的传力力 框架剪力框架剪力墙结构中，由于柱构中，由于柱轴向向刚度要度要远小于小于墙的的轴向向刚度，度，在在竖向荷向荷载作用下，柱与作用下，柱与墙之之间的的连梁将梁将调节两者的位移差，两者的位移差，使得柱的使得柱的轴力减少，力减少，墙的的轴力增大力增大。高。高层建筑的建筑的层层调整整，将可能造成将可能造成顶部框架柱在部框架柱在竖向荷向荷载作用下受拉。作用下受拉。实际情况是：情况是：结构构变形是在逐形是在逐层找平、逐找平、逐层变形的情况下形的情况下产生的，到生的，到结构构顶部部时，由于大部分，由于大部分变形已形已经完成，完成，连梁的梁的调节作用就不会很大。程序采用作用就不会很大。程序采用“模模拟施工施工1”1”就是体就是体现了了这种种施工施工过程程。另外：地基。另外：地基变形也会形也会调整柱、整柱、墙的位移差。的位移差。即使考即使考虑了了模模拟施工施工1 1，连梁也会起到相当的梁也会起到相当的调节作用作用29.模模拟施工施工1 1，只，只对上部上部结构起作用，构起作用，对底部底部传基基础荷荷载，并，并没有起到没有起到调节作用。所以作用。所以框剪框剪结构构传基基础荷荷载还是会出是会出现黑洞黑洞现象，即剪力象，即剪力墙下的下的轴力很大，柱下力很大，柱下轴力很小，造成力很小，造成地基沉降、承地基沉降、承载力等力等验算算误差差。可以采用可以采用“模模拟施工施工2 2”的的计算方法解决算方法解决这个个问题，它是把，它是把柱的柱的轴向向刚度提高度提高1010倍，以减少柱、倍，以减少柱、墙的的刚度差异，从而度差异，从而起到起到调整整传基基础的荷的荷载。30.31.地面粗糙类别A A类：近海海面，海：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。（、海岸、湖岸及沙漠地区。（0.120.12）B B类：指田野、：指田野、乡村、村、丛林、丘陵及中小城林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。和大城市郊区。(0.16)(0.16)C C类：指有密集建筑群的城市市区。：指有密集建筑群的城市市区。(0.22)(0.22)D D类：指有密集建筑群且房屋：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。高的城市市区。(0.30)(0.30)32.修正后的基本修正后的基本风压修正后的基本修正后的基本风压：对于高于高层建筑建筑应按基本按基本风压乘以系数乘以系数1.11.1采用采用。风荷荷载作用面的作用面的宽度，多数程序是按度，多数程序是按计算算简图的外的外边线的投影距离的投影距离计算算的，因此，当的，因此，当结构构顶层带多个小塔楼而没有多个小塔楼而没有设置多塔楼置多塔楼时，应注意修改注意修改风荷荷载文件，从文件，从风荷荷载中减去中减去计算算简图的外的外边线间无建筑面的空面面无建筑面的空面面积上的上的风载，否，否则会造成会造成风载过大，特大，特别是是风载产生的弯矩生的弯矩过大。大。顶层女儿女儿墙高度大于高度大于1 1米米时应修正修正顶层风载，在程序，在程序给出的出的风荷上加上女荷上加上女儿儿墙风荷。荷。当当计算坐算坐标旋旋转时，应注意注意风荷荷计算是否相算是否相应作了旋作了旋转处理。理。大多数程序大多数程序风载从嵌固端算起，当从嵌固端算起，当计算嵌固端在地下室算嵌固端在地下室时，应将将风荷荷载修正修正为从正从正负零算起。零算起。用用SATWESATWE进行多塔楼分析行多塔楼分析时，程序能自，程序能自动对每个塔楼取每个塔楼取为一独立一独立刚性性块分分析，但析，但风荷荷载按整体投影面按整体投影面计算，因此一定要算，因此一定要进行多塔楼定行多塔楼定义，否，否则风荷荷载会出会出现错误。33.34.35.结构的基本周期宜取程序默宜取程序默认值（按（按高高规附附录B B公式公式B.0.2B.0.2）；）；规则框架框架T1=(0.08-0.10)nT1=(0.08-0.10)n，n n为房屋房屋层数，数，详见高高规3.2.63.2.6条表条表3.2.6-13.2.6-1注；注；荷荷规7.4.17.4.1条，附条，附录E E；钢结构构T1=(0.10T1=(0.100.15)n0.15)n；钢筋混凝土结构T1=(0.050.10)n钢筋混凝土框架和框剪结构 钢筋混凝土剪力墙结构 程序中程序中给出的基本周期是采用近似方法出的基本周期是采用近似方法计算得到的，建算得到的，建议计算出算出结构的基本周期后，再代回重新构的基本周期后，再代回重新计算。算。36.37.结构规则性性息 抗震设计的A级高度钢筋混凝土高层建筑，其平面布置宜符合下列要求：1 平面宜简单、规则、对称，减少偏心2 平面长度不宜过长3 不宜采用角部重叠的平面图形或细腰形 平面图形。38.扭转耦联信息1 1）对于耦于耦联选项，建，建议总是采用是采用；2 2）质量和量和刚度分布明度分布明显不不对称的称的结构，楼构，楼层位移比或位移比或层间位移比位移比超超过1.21.2时，应计入双向水平地震作用下的扭入双向水平地震作用下的扭转影响影响。3 3）偶然偏心：）偶然偏心：验算算结构位移比构位移比时，总是考是考虑偶然偏心偶然偏心位移比超位移比超过1.21.2时，则考考虑双向地震作用，不考双向地震作用，不考虑偶然偏心。偶然偏心。位移比不超位移比不超过1.21.2时，则考考虑偶然偏心，不考偶然偏心，不考虑双向地震作用双向地震作用。结构的阻尼比 TATTAT和和PMSAPPMSAP以以输入的阻尼比按荷入的阻尼比按荷载规范的条文范的条文说明中公式（明中公式（7.4.2-7.4.2-2 2）计算。算。SATWESATWE则按荷按荷载规范正文第范正文第7.4.37.4.3条条 。PMPM按按结构材料参数：混凝土或构材料参数：混凝土或钢，分，分别取其阻尼比取其阻尼比为0.050.05和和0.020.02，按公式按公式计算算；39.偶然偏心：新高规3.3.3条规定，计算单向地震作用时，应考虑偶然偏心的影响，附加偏心距可取与地震作用方向垂直的建筑物边长的5%。偶然偏心的含义指的是：由偶然因素引起的结构质量分布的变化，会导致结构固有振动特性的变化，因而结构在相同地震作用下的反应也将发生变化。考虑偶然偏心，也就是考虑由偶然偏心引起的可能的最不利的地震作用。程序考虑方式：从理论上，各个楼层的质心都可以在各自不同的方向出现偶然偏心，从最不利的角度出发，我们在程序中只考虑下列四种偏心方式：A)X向地震，所有楼层的质心沿Y轴正向偏移5%，记作EXPB)X向地震，所有楼层的质心沿Y轴负向偏移5%，记作EXMC)Y向地震，所有楼层的质心沿X轴正向偏移5%，记作EYPD)Y向地震，所有楼层的质心沿X轴负向偏移5%，记作EYM40.偶然偏心实现方法：要实现偶然偏心，首要任务是确定各个偏心方式下的结构振动特性。最准确的办法是当然是针对不同的偏心方式重新计算结构固有振动特性，求解其广义特征值问题，但是这样做效率较低。对于完全采用刚性楼板假定的结构倒没问题，对于存在“独立弹性节点”的结构则要花费较多的时间,考虑到这一点，我们采用一种稍为简单的方式来确定振动特性：将未偏心的初始结构的各振型的地震力的作用点，按照指定方式偏移5%后,重新作用于结构上，此时结构产生的位移，就是一个近似的偏心振型。知道了偏心振型，偏心地震作用的计算就可以进行了。对内力组合的影响：考虑了偶然偏心地震后，就在原有的未偏心X、Y地震EX、EY的基础上，新增加了四个地震工况EXP、EXM、EYP和EYM，在内力组合时，任一个有EX参与的组合，将EX分别代以EXP和EXM，将增加成三个组合；任一个有EY参与的组合,将EY分别代以EYP和EYM，也将增加成三个组合。简言之，地震组合数将增加到原来的三倍。该功能设有选项开关，考虑偶然偏心时可将开关打开。41.偶然偏心对配筋（平均）的影响 柱 梁15层框剪 11.9%2.3%13层框剪(PJ2)0.4%1.7%33层框支 0.8%8层框架 7.7 3.9%21层框剪 0.9%1.2%19层框剪 1.3%1.2%18层框剪 0.7%3.0%平均增加 3.82%2.01%42.偶然偏心对最大位移比的影响（最大/平均）不考虑 考虑 增加15层框剪 1.20 1.31 8.11%13层框剪(PJ2)1.82 1.95 6.99%33层框支 1.05 1.5 30.32%8层框架 1.76 2.39 26.22%21层框剪 19层框剪 1.57 1.75 10.04%18层框剪 1.43 2.03 29.16%平均增加 18.47%43.新版新版SATWESATWE、TATTAT和和PMSAPPMSAP增加了双向地震效增加了双向地震效应的位移的位移输出。出。只考只考虑主方向的位移主方向的位移，如：，如：X X向地震作用的位移，向地震作用的位移，组合了合了Y Y向地向地震作用震作用产生的生的X X向位移。地震位移的双向向位移。地震位移的双向组合按合按节点点对应考考虑。如果在分析中考如果在分析中考虑了双向地震的了双向地震的组合，合，则层间位移角也位移角也应按双按双向地震向地震组合的位移角来控制合的位移角来控制 44.THANK YOUSUCCESS2024/5/26 周日45.46.47.48.49.考虑偶然偏心与考虑双向地震力建建议的的选用方法：用方法：*当当为多多层（8 8层，30m30m），考），考虑扭扭转耦耦联与非扭与非扭转耦耦联均可；均可；*当当为一般高一般高层，可，可选用耦用耦联+偶然偏心；偶然偏心；*当当为不不规则高高层、满足抗足抗规2 2条以上不条以上不规则性性时，或位移比接近限，或位移比接近限值，考，考虑双向地双向地震作用震作用。*3131层框支框支结构，考构，考虑双向水平地震力作用双向水平地震力作用时，其，其计算剪重比增量平均算剪重比增量平均为12.35%12.35%；*规则框架考框架考虑双向水平地震作用双向水平地震作用时，角柱配筋增大，角柱配筋增大10%10%左右左右，其他柱，其他柱变化不大；化不大；*对于于不不规则框架，角、中、框架，角、中、边柱配筋考柱配筋考虑双向地震后均有明双向地震后均有明显的增大的增大；*通通过双向地震力、柱按双向地震力、柱按单偏偏压计算和双向地震力、双偏算和双向地震力、双偏压计算比算比较可知，后者可知，后者计算柱的配筋算柱的配筋较前者有明前者有明显的增大。的增大。建建议：若同：若同时勾勾选双向地震力、柱双向配筋双向地震力、柱双向配筋时，要十分要十分谨慎慎。*计算算单向地震力，向地震力，应考考虑偶然偏心的影响。偶然偏心的影响。5%5%的偶然偏心，是从施工角度考的偶然偏心，是从施工角度考虑的的。*计算考算考虑偶然偏心，使构件的内力增大偶然偏心，使构件的内力增大5%-10%5%-10%；*计算考算考虑偶然偏心，使构件的位移有偶然偏心，使构件的位移有显著的增大，平均著的增大，平均为18.47%18.47%。注：注：对于不于不规则的的结构，构，应采用双向地震作用，并注意不要与采用双向地震作用，并注意不要与“偶然偏心偶然偏心”同同时作作用。用。“偶然偏心偶然偏心”和和“双向地震力双向地震力”应是两者取其一，不要都是两者取其一，不要都选。50.抗震设防烈度和设计基本地震加速度值的对应关系建筑的场地类别,应根据土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度划分为四类 抗震等级 51.计算振型个数按按侧刚计算算时：单塔楼考塔楼考虑耦耦联时应大于等于大于等于9 9；复；复杂结构构应大于大于等于等于1515；N N 个塔楼个塔楼时，振型个数，振型个数应大于等于大于等于N9N9。（注意各振型。（注意各振型的的贡献由于扭献由于扭转分量的影响而不服从随分量的影响而不服从随频率增加面率增加面递减的减的规律）律）一般一般较规则的的单塔楼塔楼结构不考构不考虑耦耦联时取振型数大于等于取振型数大于等于3 3就可，就可，顶部有小塔楼部有小塔楼时就大于等于就大于等于6 6。按按总刚计算算时；采用的振型数不宜小于按；采用的振型数不宜小于按侧刚计算的二倍算的二倍，存在，存在长梁或跨梁或跨层柱柱时应注意低注意低阶振型可能是局部振型，其振型可能是局部振型，其阶数低，但数低，但对地震作用的地震作用的贡献却献却较小。小。规范要求，地震作用有效范要求，地震作用有效质量系数要大于等于量系数要大于等于0.90.9；基底的地震剪；基底的地震剪力力误差已很小，可差已很小，可认为取的振型数已取的振型数已满足。足。52.53.活载信息折减系数的确定实际上是比较复杂的，采用简化的概率统计模型来解决这个问题还不够成熟。目前除美国规范是按结构部位的影响面积来考虑外，其他国家均按传统方法，通过从属面积来虑荷载折减系数考考虑活荷不利布置的活荷不利布置的层数数 多多层应取全部楼取全部楼层；高高层宜取全部楼宜取全部楼层，高高规5.1.85.1.8条条柱、柱、墙活荷活荷载是否折减是否折减 不折算不折算PMPM不折减不折减时，宜，宜选 折算折算，荷荷规4.1.24.1.2条（条（强条）条）传到基到基础的活荷的活荷载是否折减是否折减 折算折算PMPM不折减不折减时，宜，宜选 折算折算，荷荷规4.1.24.1.2条（条（强条）条）柱，柱，墙，基，基础活荷活荷载折减系数折减系数荷荷规4.1.24.1.2条表条表4.1.24.1.2（强条）条）计算截面以上的算截面以上的层号号-折减系数折减系数 1 1.00 1 1.00 荷荷规4.1.24.1.2条表条表4.1.24.1.2（强条）条）2-3 0.85 2-3 0.85 荷荷规4.1.24.1.2条表条表4.1.24.1.2（强条）条）4-5 0.70 4-5 0.70 荷荷规4.1.24.1.2条表条表4.1.24.1.2（强条）条）6-8 0.65 6-8 0.65 荷荷规4.1.24.1.2条表条表4.1.24.1.2（强条）条）9-20 0.60 9-20 0.60 荷荷规4.1.24.1.2条表条表4.1.24.1.2（强条）条）20 0.60 20 0.60 荷荷规4.1.24.1.2条表条表4.1.24.1.2（强条）条）54.设计问题柱柱墙活荷活荷载折减折减 较多多的的用用户理理解解这个个折折减减系系数数存存在在问题。这里里关关键是是要要理理解解“计算算截截面面以以上上层”这句句话。当当一一个个1010层的的结构构，按按这句句话的理解，各的理解，各层的的“柱柱墙或荷或荷载折减系数折减系数”将是如下。将是如下。层号号 折减系数折减系数 层号号 折减系数折减系数 10 1.010 1.0 9 1.0 9 1.0 8 0.85 8 0.85 7 0.85 7 0.85 6 0.70 6 0.70 5 0.70 5 0.70 4 0.65 4 0.65 3 0.65 3 0.65 2 0.65 2 0.65 1 0.60 1 0.60从从折折减减系系数数来来看看，说明明从从1 1到到1010层满布布活活荷荷载的的概概率率为60%60%，对第第6 6层来来说6 6到到1010层满布布活活荷荷载的的概概率率为70%70%，而而顶层满布布活活荷荷载的的概概率率则为100%100%。这说明明活活荷荷载折折减减的的科科学学性性、合合理理性。性。55.1.01.01.01.00.850.850.850.850.70.70.70.70.650.650.650.650.650.650.60.6各各层柱柱墙活荷活荷载折减系数折减系数56.57.中梁中梁刚度增大系数度增大系数：BK=2.00.BK=2.00.高高规5.2.25.2.2条；条；装配式楼板取装配式楼板取1.01.0；现浇楼板取楼板取值1.3-2.01.3-2.0，一般取，一般取2.02.0梁端弯矩梁端弯矩调幅系数幅系数：BT=0.85.BT=0.85.主梁弯矩主梁弯矩调幅，幅，高高规5.2.35.2.3条；条；现浇框架梁框架梁0.8-0.90.8-0.9；装配整体式框架梁；装配整体式框架梁0.7-0.80.7-0.8梁梁设计弯矩增大系数弯矩增大系数：BM=1.00.BM=1.00.放大梁跨中弯矩，放大梁跨中弯矩，取取值1.0-1.31.0-1.3；已考；已考虑活荷活荷载不利布置不利布置时，宜取，宜取1.01.0连梁梁刚度折减系数度折减系数：BLZ=0.70.BLZ=0.70.一般工程取一般工程取0.70.7，位，位移由移由风载控制控制时取取0.80.8；抗抗规6.2.136.2.13条条2 2款，款，高高规5.2.15.2.1条条梁扭矩折减系数梁扭矩折减系数：TB=0.40.TB=0.40.现浇楼板（楼板（刚性假定）性假定）取取值0.4-1.00.4-1.0，一般取，一般取0.40.4；现浇楼板（楼板（弹性楼板）取性楼板）取1.01.0；高高规5.2.45.2.4条条全楼地震力放大系数全楼地震力放大系数：RSF=1.00.RSF=1.00.用于用于调整抗震安整抗震安全度，取全度，取值0.85-1.500.85-1.50，一般取，一般取1.01.0调整信息58.0.2Qo 0.2Qo 调整起始整起始层号号：KQ1=0.KQ1=0.用于框剪（抗震用于框剪（抗震设计时），），纯框框填填0 0；参；参见手册手册；抗抗规6.2.136.2.13条条1 1款；款；高高规8.1.48.1.4条条0.2Qo 0.2Qo 调整整终止止层号号：KQ2=0.KQ2=0.用于框剪（抗震用于框剪（抗震设计时），），纯框框填填0 0；参；参见手册手册；抗抗规6.2.136.2.13条条1 1款；款；高高规8.1.48.1.4条条顶塔楼内力放大起算塔楼内力放大起算层号号：NTL=0.NTL=0.按突出屋面部分最低按突出屋面部分最低层号填写，号填写，无无顶塔楼填塔楼填0 0顶塔楼内力放大塔楼内力放大：RTL=1.00.RTL=1.00.计算振型数算振型数为9-159-15及以上及以上时，宜取宜取1.01.0（不（不调整）；整）；计算振型数算振型数为3 3时，取，取1.5 1.5 九度九度结构及一构及一级框架梁柱超配筋系数框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91=1.15.CPCOEF91=1.15.取取1.151.15，抗抗规6.2.46.2.4条条按抗震按抗震规范范5.2.55.2.5调整楼整楼层地震力地震力 IAUTO525=1.IAUTO525=1.用于用于调整剪重比，整剪重比，抗抗规5.2.55.2.5条条(强条条)是否是否调整与框支柱相整与框支柱相连的梁内力的梁内力 IREGU_KZZB=0.IREGU_KZZB=0.一般不一般不调整，整，高高规10.2.710.2.7条条剪力剪力墙加加强区起算区起算层号号 LEV_JLQJQ=1.LEV_JLQJQ=1.抗抗规6.1.106.1.10条；条；高高规7.1.97.1.9条条强制指定的薄弱制指定的薄弱层个数个数 NWEAK=0.NWEAK=0.强制指定制指定时选用，否用，否则填填0 0，抗抗规5.5.25.5.2条，条，高高规4.6.44.6.4条条59.60.设计信息结构重要性系数构重要性系数:RWO=1.00,:RWO=1.00,砼规3.2.23.2.2条，条，3.2.13.2.1条（条（强条）条）；安全等；安全等级二二级，设计使用年限使用年限5050年，取年，取1.001.00柱柱计算算长度度计算原算原则:有有侧移移,一般按一般按 有有侧移移，用于，用于钢结构构梁柱重叠部分梁柱重叠部分简化化:不作不作为刚域域,一般不一般不简化，化，高高规5.3.45.3.4条，条，参参见手册手册;当当选定定时，梁，梁负筋筋应按按计算配筋配足，此种算配筋配足，此种简化化更符合更符合实际，建，建议采用。采用。;当不当不选用用时，梁，梁负筋可按柱筋可按柱边弯矩弯矩计算配筋，即适当削峰配置。算配筋，即适当削峰配置。是否考是否考虑 P-Delt P-Delt 效效应：1.1.据有关分析据有关分析结果，果，7 7度以上抗震度以上抗震设防的建筑，其防的建筑，其结构构刚度由度由地震或地震或风荷荷载作用的位移限制控制，只要作用的位移限制控制，只要满足位移要求，整体足位移要求，整体稳定自然定自然满足，可不考足，可不考虑P-DELTP-DELT效效应。2.2.对6 6度抗震或不抗震，且基本度抗震或不抗震，且基本风压小于等于小于等于0.50.5/M2/M2的建筑，的建筑，其其结构构刚度由度由稳定下限要求控制，宜考定下限要求控制，宜考虑。3.3.考考虑后后结构周期一般会加构周期一般会加长。4.4.考考虑后后应按按弹性性刚度度计算的，因此，柱算的，因此，柱计算算长度系数度系数应按按正常方法正常方法计算算 5.5.否否.一般不考一般不考虑；砼规5.2.25.2.2条条3 3款，款，7.3.127.3.12条；条；抗抗规3.6.33.6.3条；条；高高规5.4.15.4.1条，条，5.4.25.4.2条条61.柱配筋柱配筋计算原算原则:按按单偏偏压计算算.宜按宜按 单偏偏压 计算；算；角柱、异形柱按角柱、异形柱按 双偏双偏压 验算；可按特殊构件定算；可按特殊构件定义角柱，程角柱，程序自序自动按按 双偏双偏压 计算算钢构件截面构件截面净毛面毛面积比比:RN=0.85.:RN=0.85.用于用于钢结构构梁保梁保护层厚度厚度(mm):(mm):BCB=25,BCB=25,室内正常室内正常环境，境，砼强度度C20C20时取取25mm25mm，砼规9.2.19.2.1条表条表9.2.19.2.1，环境境类别见3.4.13.4.1条条表表3.4.13.4.1柱保柱保护层厚度厚度(mm):(mm):ACA=30.00,ACA=30.00,室内正常室内正常环境取境取30mm30mm，砼规9.2.19.2.1条表条表9.2.19.2.1，环境境类别见3.4.13.4.1条表条表3.4.13.4.1是否按是否按砼规范范(7.3.11-3)(7.3.11-3)计算算砼柱柱计算算长度系数度系数:是是.一般一般工程工程选 是是-多高多高层结构要用，构要用，详见砼规7.3.117.3.11条条3 3款，款，水平力水平力设计弯矩占弯矩占总设计弯矩弯矩7575以上以上时选 是是;单层刚性屋盖性屋盖结构不构不选用。用。62.63.配筋信息梁主筋梁主筋强度度(N/mm2):(N/mm2):IB=300,IB=300,设计值,HPB235,HPB235取取210N/mm2,210N/mm2,HRB335 HRB335取取300N/mm2300N/mm2；砼规4.2.14.2.1条条,4.2.3,4.2.3条表条表4.2.3-14.2.3-1（强条）条）柱主筋柱主筋强度度(N/mm2):(N/mm2):IC=300,IC=300,砼规4.2.14.2.1条，条，4.2.34.2.3条表条表4.2.3-14.2.3-1（强条）条）墙主筋主筋强度度(N/mm2):(N/mm2):IW=210,IW=210,砼规4.2.14.2.1条，条，4.2.34.2.3条表条表4.2.3-14.2.3-1（强条）条）梁箍筋梁箍筋强度度(N/mm2):(N/mm2):JB=210,JB=210,砼规4.2.14.2.1条，条，4.2.34.2.3条表条表4.2.3-14.2.3-1（强条）条）柱箍筋柱箍筋强度度(N/mm2):(N/mm2):JC=210,JC=210,砼规4.2.14.2.1条，条，4.2.34.2.3条表条表4.2.3-14.2.3-1（强条）条）墙分布筋分布筋强度度(N/mm2):(N/mm2):JWH=210,JWH=210,砼规4.2.14.2.1条条,4.2.3,4.2.3条表条表4.2.3-14.2.3-1（强条）条）梁箍筋最大梁箍筋最大间距距(mm):(mm):SB=100,SB=100,砼规10.2.1010.2.10条表条表10.2.10;10.2.10;可取可取100-400100-400，抗，抗震震设计时取加密区取加密区间距距,一般取一般取100,100,详见抗抗规6.3.36.3.3条条3 3款（款（强条）条）柱箍筋最大柱箍筋最大间距距(mm):(mm):SC=100.00,SC=100.00,砼规10.3.210.3.2条条2 2款；可取款；可取100-400100-400，抗震，抗震设计时取加密区取加密区间距距,一般取一般取100,100,详见抗抗规6.3.86.3.8条条2 2款（款（强条）条）墙水平分布筋最大水平分布筋最大间距距(mm):(mm):SWH=200.00,SWH=200.00,砼规10.5.1010.5.10条；条；