悬挑脚手架专项综合项目施工专项方案.doc

第一节 编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-
2、《悬挑式脚手架安全技术规程》上海DG/TJ08--
3、《安全网》GB5725-
4、《密目式安全立网》GB16909-1997
5、《建筑施工安全检验标准》JGJ59-
6、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
7、《建筑结构荷载规范》GB50009-
8、《建筑施工计算手册》 江正荣著；
9、南高营汽配城工程施工图纸及施工组织设计
10、品茗安全计算软件
第二节 工程概况
1、工程名称：南高营汽配城
2、工程地址：石家庄建华大街和北二环交叉口东北角
3、参建单位：
建设单位：河北金基筑业房地产开发
设计单位：北方工程设计研究院
监理单位：河北顺诚工程建设项目管理
施工单位：石家庄市住宅开发建设企业
4、建筑特点
本工程为1#、2#、3#连体框架结构工程，建筑面积为198540m2。地下一层，地上2#、3#公寓为12层，1#裙房为4层。东、西侧2#、3#楼一至四层为汽配市场，五至十二层办公公寓，1#楼一至四层均为汽配市场，地下一层为仓库。层高：地上一、三层层高5.0m, 地上二层、地上四层（东、西侧高层）层高3.5m，办公公寓层高3.6米，地下一层仓库层高5.85m。

第三节 脚手架方案选择
本工程考虑到施工工期、质量、安全和协议要求，同时结合本工程实际情况，综合考虑了以往施工经验，外脚手架决定采取以下方案：
2#楼：
a.二层楼面以下采取钢管双排落地脚手架，搭设高度11m。
b.二层楼面以上采取一般型钢悬挑双排脚手架，分三个悬挑段：
悬挑段1：二层(标高5.00m)至六层(标高24.20m),悬挑架搭设高度19.2m；
悬挑段2：六层(标高24.20m)至十一层(标高42.20m),悬挑架搭设高度18m；
悬挑段3：十一层(标高42.20m) 至屋面二(标高45.80m) ,悬挑架搭设高度17.75m
第四节 脚手架材料选择
l、钢管规格选择外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新钢管要有出厂合格证。旧钢管应在进入工地时进行检验，使用过程中每十二个月检验不少于一次。检验时应在锈蚀严重钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重部位横向截断，取样检验，锈蚀深度超出要求值时，不得使用。
2、扣件应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85要求，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等铸造缺点，扣件规格应和钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离大于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必需取样送有相关国家资质试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色努力争取环境美观。脚手架立杆、扫地杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑、防护栏杆统一漆黑黄相间色。
4、脚手板采取木脚手板，宽度大于200mm，厚度大于50mm，两端用直径4 mm镀锌铁丝箍两道。腐朽脚手板不得使用。
5、密目式安全立网，网目应不低于目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，6×1.8m单张网重量在15kg以上，要求阻燃。使用安全网必需有产品生产许可证和质量合格证及《密目式安全立网》GB16909-1997、《安全网》GB5725-标准要求。
6、连墙件采取钢管扣件式，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB 700-88）中Q235A钢要求。
7、一般型钢悬挑脚手架水平悬挑杆采取16a号工字钢。
8、一般型钢悬挑脚手架使用预埋螺栓材料直径为18mm圆钢。

第五节 脚手架搭设步骤及要求
5.1 一般型钢悬挑脚手架
5.1.1型钢悬挑梁固定
悬挑梁架体立杆支撑点或荷载集中处，在槽钢内侧焊接ф25螺纹钢。悬挑梁尾端两道采取φ18圆钢“Ω”形锚筋固定在钢筋混凝土楼板上，另一端挑出楼板，悬挑梁按立杆间距1.5m部署。锚筋依据楼板厚度制作高出楼板面18㎝钢筋箍（见锚筋节点图）, 锚筋底部设在楼板下层筋下部牢靠，设置两道“Ω”形锚筋预埋在楼板钢筋网中，
一道设置在离外墙面0.1m处，另一道设置在距楼板悬挑梁末端0.1m处，位置详见脚手架安装侧面图。安置挑梁时，挑梁尾端套入预埋锚筋内，用木楔打紧固定。
5.1.2型钢悬挑梁预留洞
悬挑梁因其需承受脚手架荷载，在脚手架施工过程中是不得拆除，二（八、十四）（8#楼二十）层顶板砼浇筑完后，如遇剪力墙和暗柱时，在悬挑槽钢需要穿墙部位，需预留出悬挑梁位置，要预留宽100mm，高200mm孔洞，可采取预留木盒或包裹杂物方法，如采取包裹杂物宜采取袋状物。在三层墙、暗柱砼浇筑前，将悬挑槽钢安装到位。槽钢安装前应刷防锈漆，并用油漆刷红白相间警示标志。
5.1.3立杆和型钢连接
悬挑梁纵向间距和上部脚手架立杆纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑支承结构上。立杆和型钢连接采取以下做法：在型钢上立杆固定对应位置预先焊接长度100mmФ25钢筋（到现场拉通线焊接），立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。
5.1.4设置钢丝绳拉结预埋件
外墙有阳台处脚手架悬挑梁槽钢安装前，在距槽钢悬挑部分顶端10cm处悬挑槽钢下部焊接一根10cmΦ20钢筋横断，用于固定拉结钢丝绳。三（九、十五）层顶板浇筑前，根据下一层顶槽钢放置位置，确定拉结钢丝绳拉结件位置，预埋“Ω”φ18圆钢地锚钢筋。待顶板混凝土达成强度后，用钢丝绳拉结槽钢端部和三层（九、十五）顶板锚筋连接，钢丝绳端部穿锚筋后采取专用卡子固定。详见脚手架侧面图。
5.1.5脚手架搭设
悬挑脚手架一次搭设六倍楼层高度，即16.8米；其上脚手架必需重新设置悬挑梁，并重新进行搭设。
5.1.4 悬挑脚手架搭设
外墙未有阳台悬挑脚手架搭设工艺步骤为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→抛撑→横向扫地杆→纵向水平杆→横向水平杆→连墙件→剪刀撑→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网→形成一步闭合架体→搭第二步架→转角处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑→挂密目安全网、铺脚手版→接立杆→以这类推、形成闭合架体。
外墙有阳台悬挑脚手架搭设工艺步骤为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→抛撑→横向扫地杆→横向水平杆→纵向水平杆→连墙件→剪刀撑→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网→以这类推、形成一步闭合架体→搭第二步架→转角处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑→挂密目安全网、铺脚手版→接立杆→搭第三步架→…→拉钢丝绳。
（1）定距定位。依据结构要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标识；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并点出立杆标识。
（2）在搭设首层脚手架过程中，沿四面每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架和主体结构连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其它按下面悬挑架侧面图结构要求搭设。

（3）立杆设置
①脚手架立杆纵距1.5m，横距0.6m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨)；内排立杆和建筑物距离为0.3m。
②各层各步立杆接头必需采取对接扣件连接，对接扣件应交错部署，两根相邻立杆接头不就设置在同时内，同时内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点距离不宜大于步距1/3。
③立杆底设置脚手板，并设纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
④立杆垂直偏差应控制在小于架高1／400。
⑤立杆及纵横向水平杆结构要求：
纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不宜少于3跨。纵向水平杆接长宜采取对接扣件连接，扣件交错部署，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同时或同跨内，不一样时或不一样跨两个相邻接头在水平方向错开大于500 mm，各接头中心至最近主节点距离大于纵距1/3。纵向、横向扫地杆搭设时，纵向扫地杆应采取直角扣件固定在距底座上皮小于200mm处立杆上；横向扫地杆也应采取直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆立杆上。双排脚手架横向水平杆靠墙一端至墙装饰面距离不宜大于100mm。
(4)纵向水平杆、横向水平杆设置
①纵向水平杆在脚手架高度方向间距1.8m，方便立网挂设，纵向水平杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。纵向水平杆采取对接扣件连接，符合下列要求：纵向水平杆对接扣件应交错部署，两根相邻纵向水平杆接头或不一样跨两个相邻接头在水平方向错开距离不应小于500㎜，各接头中心至最近主节点距离不宜大于纵距1/3。
②主节点处必需设置一根横向水平杆，两端固定在主节点处，用直角扣件连接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件中心距离不应大于150㎜。
③作业层上非主节点处横向水平杆，宜依据支承脚手板需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2。
(5)剪刀撑
①剪刀撑斜杆和地面倾角450～600，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m。
②剪刀撑在脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置；剪刀撑斜杆接长采取搭接，搭接长度大于1000mm，设置2个旋转扣件（双杆剪刀撑接长可采取对接扣件，但位置必需错开一跨），端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm。
③剪刀撑斜杆应和立杆和伸出横向水平杆进行连接，底部斜杆下端应置于垫板上，旋转扣件中心线至主节点距离小于150 mm。
④剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同时搭设。
(6)脚手板铺设要求
①作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120-150mm。
②木脚手板应设置在三根横向水平杆上。铺设时可采取对接铺设，也可采取搭接铺设。对接铺设时，接头处必需设置两根横向水平杆，脚手板外伸长度130-150mm，两块脚手板外伸长度和不应大于300 mm。搭接铺设时，接头必需支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆长度不应小于100 mm。
③作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应和支承杆可靠固定。在拐角、斜道平台口处脚手板，应和横向水平杆可靠连接，预防滑动。
④自顶层作业层脚手板往下计，每隔5步加设一道小眼平网。
(7)防护栏杆
①脚手架外侧使用绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
②选择14#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
③脚手架外侧必需设1.2m高防护栏杆和18cm高踢脚板，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
④脚手架内侧形成临边(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m防护栏杆和18cm高踢脚板。
（8）连墙件
①连墙件按两步三跨设置，即每3.6m×4.5m设一根，并确保每层设置一道连墙件。
②连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点距离不应大于300mm；连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置；宜优先采取菱形部署，也可采取方形、矩形部署，连墙件垂直距离不应大于建筑物层高，并不应大于3.6m(2步)。
③当脚手架下部暂不能设连墙杆时可搭设抛撑。抛撑应采取通长杆件和脚手架可靠连接，和地面倾角应在450—600之间；连接点中心至主节点距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后拆除。当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，应采取临时稳定方法，直到上一层连墙件搭设完后方可依据情况拆除。
④如连墙件无法和结构墙体固定时，可在楼板预埋“Ω”φ16圆钢锚筋，连接件穿锚筋后，两侧采取扣件来锁紧连接件。

（9）架体内封闭
①施工层满铺脚手板，底部加设一道兜网，里立杆和建筑物之间应采取脚手片或木板封闭。脚手架外侧满挂密目网。脚手架外立杆内侧满挂小眼网，预防向架外抛物。
②施工层以下外架每隔5步加设一道小眼平网。
③架体底部满铺脚手板，板上平铺密目网，板下用小眼网或其它方法进行封闭。
第六节 脚手架劳动力安排
1、为确保工程进度需要，同时依据本工程结构特征和外脚手架工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，全部有上岗作业证书。
2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成管理机构，搭设责任人负有指挥、调配、检验直接责任。
3、外脚手架搭设和拆除，均应有项目技术责任人认可，方可进行施工作业，并必需配置有足够辅助人员和必需工具。

第七节 脚手架检验和验收
1、脚手架搭设完成或分段搭设完成，应按要求对脚手架工程质量进行检验，经检验合格后方可交付使用。
2、脚手架搭设完后，应由单位工程责任人组织技术安全人员进行检验验收，合格后填写验收统计。
3、验收时应含有下列文件：
(1)脚手架构配件出厂合格证和质量证实文件；
(2)脚手架工程施工统计及质量检验统计；
(3)脚手架搭设过程中出现关键问题及处理统计，
(4)脚手架工程施工验收汇报。
4、脚手架工程验收应进行现场检验，应着重以下各项，并记入施工验收汇报。
(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；
(2)安全网张挂及扶手设置是否齐全；
(3)基础是否平整坚实、支垫是否符合要求；
(4)连墙件数量、位置和设置是否符合要求；
(5)立杆、纵横向水平杆间距、垂直度、水平度是否符合要求。

第八节 脚手架搭设安全技术方法
1、技术保障方法
(1)架子搭设完成，用合格密目式安全网铺围护于架子外围及底部。
(2)钢管和扣件进场前应经过检验挑选(选择标准应符合规范JGJ 130-200 第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓预紧力在40N·m～65 N·m之间。^
(3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完成后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检验，验收合格后方可投入使用。
(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。
(5)脚手架安全性是由架子整体性和架子结构完整性来确保，未经许可严禁她人破坏架子结构或在架子上私自拆除和搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆、连墙件、剪刀撑。
2、质量保障方法
(1)操作人员作业前必需进行岗位技术培训和安全教育。
(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必需给作业人员下达安全技术交底，并传达至全部操作人员，并在交底上签字确定。
(3)脚手架必需严格依据本《施工方案》进行搭设；搭设时，技术人员必需在现场监督搭设情况，确保搭设质量达成设计要求。
(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计和单项作业验收表对脚手架进行验收，发觉不符合要求处，必需限时或立即整改。
3、安全保障方法
(1)操作人员必需持有登高作业操作证，方可上岗。
(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必需确保本身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用具不得上架子。
(3)在架子上施工各工种作业人员,应注意本身安全(尤其是在卸料平台上工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。
(4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。
(5)应设安全员负责对脚手架进行常常检验，发觉隐患立即落实整改。
A 在下列情况下，必需对脚手架进行检验|
a 在六级以上大风和大雨后
b 停用超出二个月，复工前。
B 检验保修项目
a 各主节点处各杆件安装、连墙件等结构是否符合《施工方案》要求；
b 扣件螺丝是否松动；
c 安全防护方法是否符合要求。
(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必需提出动火申请并经同意后施工，且要有有防火方法和专员看护,安全员巡视检验。
(7)脚手架临街面必需有预防坠物伤人防护方法。
(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。
(9)外脚手架不得搭设在距离外架空线路安全距离内，并做好可靠安全接地处理。
(10)定时检验脚手架，发觉问题和隐患，在施工作业前立即维修加固，以达成坚固稳定，确保施工安全。
(11)外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，严禁扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。
(12)外脚手架搭设人员必需持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
(13)严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板和多层作业时，应尽可能使施工荷载内、外传输平衡。
(14)确保脚手架体整体性，不得和井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
(15)结构外脚手架每支搭一层，支搭完成后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
(16)严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全贮备。
(17)结构施工时不允很多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超出两层，临时性用悬挑架同时作业层数不超出两层。
(18)看成业层高出其下连墙件3.6m以上且其上尚无连墙件时,应采取临时撑拉方法。
(19)各作业层之间设置可靠防护栅栏，预防坠落物体伤人。
第九节 脚手架拆除安全技术方法
1、拆架前，全方面检验拟拆脚手架，依据检验结果，拟订出作业计划，报请同意，进行技术交底后才准工作。作业计划通常包含：拆架步骤和方法、安全方法、材料堆放地点、劳动组织安排等。
2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专员指挥和监护，严禁非作业人员进入。
3、拆架高处作业人员应正确佩戴安全帽、系挂安全带、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”标准，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，以后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，并按“一步一清”标准依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最终两个扣，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度必需逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。
7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开和另一人相关结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8、拆架时严禁碰撞脚手架周围电源线，以防触电事故。
9、在拆架时，不得中途换人，如必需换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
10、拆下材料要渐渐下运，严禁抛掷。运至地面材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当日拆当日清”，拆下扣件和铁丝要集中回收处理。
11、高层建筑脚手架拆除，应配置良好通讯装置。
12、输送至地面杆件，应立即按类堆放，整理保养。
13、当日离岗时，应立即加固还未拆除部分，预防存留隐患造成复岗后人为事故。
14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架拆除，严禁夜间拆除。雨、雪后上架作业应有防滑方法。
15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，预防外翻将竹笆内未清除残留物从高处坠落伤人。
第十节 脚手架计算书
从施工实际方面考虑，施工现场部分钢架管管壁存在磨损情况，故悬挑脚手架计算中钢管规格设为48×3.0mm。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-)、《钢结构设计规范》(GB 50017-)、《建筑施工安全检验评分标准》(JGJ59-)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 和本工程施工图纸。
10.1、外墙未有阳台处悬挑脚手架计算书：
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为18m，立杆采取单立杆；采取钢管类型为 Φ48×3.0；
搭设尺寸为：立杆纵距为 1.5m，立杆横距为0.6m，立杆步距为1.8m；
内排架距离墙长度为0.30 m；连墙件连接方法为双扣件；
大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2 根；
横杆和立杆连接方法为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；
连墙件部署取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采取扣件连接；
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处河北石家庄市，查荷载规范基础风压为0.350kN/m2，风荷载高度改变系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；
计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；
安全设施和安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹夹板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采取16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1m，建筑物内锚固段长度 2 m。
和楼板连接螺栓直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C30；
6.拉绳和支杆参数

悬挑水平钢梁采取悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆和建筑物拉结。

二、大横杆计算:
根据《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)第5.2.4条要求，大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板自重标准值:P2=0.07 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×0.6/(2+1)=0.6 kN/m；活荷载设计值: q2=1.4×0.6=0.84 kN/m；
静荷载设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.07=0.124 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式以下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.124×1.52+0.10×0.84×1.52 =0.211 kN.m；
支座最大弯距计算公式以下:
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.124×1.52-0.117×0.84×1.52 =-0.249 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：
σ=Max(0.211×106,0.249×106)/4490=55.457 N/mm2；
大横杆最大弯曲应力为 σ= 55.457 N/mm2 小于 大横杆抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下挠度。
计算公式以下：
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.07=0.103 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.6 kN/m；
最大挠度计算值为：ν= 0.677×0.103×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.6×15004/(100×2.06×105×107800) = 1.514 mm；
大横杆最大挠度1.514 mm小于大横杆最大许可挠度 1500/150mm和10 mm，满足要求！
三、小横杆计算:
依据JGJ130-第5.2.4条要求，小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载部署下计算小横杆最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；
脚手板自重标准值：P2=0.35×0.6×1.5/(2+1)=0.105 kN；
活荷载标准值：Q=3×0.6×1.5/(2+1) =0.900 kN；
集中荷载设计值: P=1.2×(0.05+0.105)+1.4 ×0.9 = 1.446 kN；

小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载和大横杆传输荷载标准值最不利分配弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式以下:
Mqmax = 1.2×0.033×0.62/8 = 0.002 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式以下:
Mpmax = 1.446×0.6/3 = 0.289 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.291 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.291×106/4490=64.808 N/mm2 ；
小横杆最大弯曲应力σ =64.808 N/mm2小于小横杆抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载和大横杆传输荷载设计值最不利分配挠度和；
小横杆自重均布荷载引发最大挠度计算公式以下:

νqmax=5×0.033×6004/(384×2.06×105×107800) = 0.003 mm ；
大横杆传输荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.105+0.9 = 1.055 kN；
集中荷载标准值最不利分配引发最大挠度计算公式以下:

νpmax = 1054.95×600×(3×6002-4×6002/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 0.364 mm；
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.003+0.364 = 0.367 mm；
小横杆最大挠度为0.367mm小于小横杆最大许可挠度 600/150=4和10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，根据扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
大横杆自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；
小横杆自重标准值: P2 = 0.033×0.6/2=0.01 kN；
脚手板自重标准值: P3 = 0.35×0.6×1.5/2=0.158 kN；
活荷载标准值: Q = 3×0.6×1.5 /2 = 1.35 kN；
荷载设计值: R=1.2×(0.05+0.01+0.158)+1.4×1.35=2.151 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包含以下内容：
(1)每米立杆承受结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×18.00 = 2.746kN；
(2)脚手板自重标准值；采取木脚手板，标准值为0.35kN/m2
NG2= 0.35×3×1.5×(0.6+0.3)/2 = 0.709 kN；
(3)栏杆和挡脚手板自重标准值；采取栏杆、竹夹板挡板，标准值为0.14kN/m
NG3 = 0.14×3×1.5/2 = 0.315 kN；
(4)吊挂安全设施荷载，包含安全网；0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.5×18 = 0.135 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.905 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×0.6×1.5×2/2 = 2.7 kN；
风荷载标准值根据以下公式计算
其中 Wo -- 基础风压(kN/m2)，根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-)要求采取：
Wo = 0.35 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度改变系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-)要求采取：
Uz= 1 ； Us -- 风荷载体型系数：取值为1.128；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.35×1×1.128 = 0.276 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.905+ 1.4×2.7= 8.466 kN；
考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.905+ 0.85×1.4×2.7= 7.899 kN；
风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.276×1.5×
1.82/10 = 0.16 kN.m；
六、立杆稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为：
立杆轴向压力设计值 ：N = 8.466 kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参考《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参考《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 196 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 8466/(0.188×424)=106.202 N/mm2；
立杆稳定性计算σ = 106.202 N/mm2小于立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2满足要求！
考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式

立杆轴心压力设计值 ：N = 7.899 kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参考《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参考《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 196 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 7898.58/(0.188×424)+159830.042/4490 = 134.686 N/mm2；
立杆稳定性计算σ =134.686 N/mm2小于立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
七、连墙件计算:
连墙件轴向力设计值应根据下式计算： Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.276 kN/m2；
每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 16.2 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，根据下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.268 kN；
连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.268 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.9结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙长度；
又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；
Nl = 11.268 < Nf = 82.487,连墙件设计计算满足要求！
连墙件采取双扣件和墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 11.268小于双扣件抗滑力 16 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁受力计算:
悬挑脚手架根据带悬臂单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N作用，里端B为和楼板锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。
本方案算例中，m =1 m，l = 2 m，m1 = 0.3 m，m2 = 0.9 m；
水平支撑梁截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面模量(抵御矩) W = 108.3 cm3。
受脚手架作用集中强度计算荷载 P=3.905+2.7=6.605kN；
水平钢梁自重强度计算荷载 q=2.20×10-3×78.5 =0.172 kN/m；
k=1/2=0.5
k1=0.3 / 2 = 0.15
k2=0.9 / 2 = 0.45
代入公式，经过计算得到
支座反力 RA = 17.387 kN；支座反力 RB = -3.834 kN
最大弯矩 MA = 8.012 kN.m ；最大应力 σ = 8011733.75 /( 1.05 ×108300 )= 70.455 N/mm2
水平支撑梁最大应力计算值 70.455 N/mm2 小于 水平支撑梁抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载 N= 3.905 +2.7 = 6.605 kN
水平钢梁自重计算荷载 q= 0.002 ×78.5 = 0.172 kN/m
最大挠度 νmax= 2.911 mm
根据《钢结构设计规范》(GB50017-)附录A结构变形要求，受弯构件跨度对悬臂梁为悬伸长度两倍，即 1800 mm
水平支撑梁最大挠度2.911mm小于水平支撑梁最大许可挠度1800/400 mm,满足要求!
九、悬挑梁整体稳定性计算:
水平钢梁采取16a号槽钢,计算公式以下

其中φb -- 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，根据下式计算：

φb = 570 ×10×63× 235 /( 1800×160×235) = 1.25
因为φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-)附表B，得到 φb值为0.844。
经过计算得到最大应力 σ = 8.012×106 /(