贵州省镇胜高速公路特大桥现浇箱梁挂篮施工.pdf

贵州省镇胜高速公路特大桥现浇箱梁挂篮 施工图现浇箱梁挂篮施工2.1、概况叉河特大桥位于K 10 4+242位置处,为左右分 离式，其中左幅布置形式为为25+75+130+7 5+3 X 25 m,右幅布置形式为7 5+130+7 5+3X2 5 m的箱型变截面预应力T型连续刚构桥，箱梁根部高7.5 m,跨中高2.6叫 箱梁高为 梁中线位置的高度，边中跨比较小为0.5 7 6 9,这样将有利于箱梁内的应力合理分布，左右侧高度不一，臂长度为3.5 mo施工中需要随时对挂篮悬吊系统进行调整，箱梁底板按照R=35 1.65 9m变化，底板顶面 按照R=39L 0 92m变化，系按照圆曲线变化,这样设计的目的是减少墩顶的弯矩数值，相 应减少主梁内的主拉应力。箱梁采取挂篮悬 臂浇筑施工,最大施工悬臂长度为5 8.5 m,最 大悬浇重量为142.93按照设计的施工顺序 为:先在墩身托架上浇筑0#段,后向两边逐 段悬臂浇筑并张拉预应力束,先边跨合拢，再中跨合拢,整个施工过程相邻浇筑节段对 称进行。和拢时桥梁由T形静定悬臂状态变 为超静定状态，实现了体系转换。於采用拌合站集中拌制,利用HBT-60型混凝 土输送泵垂直泵送进行箱梁施工.在左2#(右1#)及左3#(右2#)墩柱位置各布置 8t塔吊1台垂直运输材料、小型设备、机具 等。叉河特大桥施工总工期控制在25个月内。阶段目标为:2005年5月前完成桩基础施工,2005年11月前完成墩柱施工，2006年10 月前完成T构悬浇施工。2.1.K上部结构(1)、左、右幅桥均为单箱单室变高度连续 刚构箱梁，墩支点处梁高7.5 m,边跨直线段 及主跨跨中段梁高2.6m。(2)、箱梁横截面为单箱单室直腹板，箱梁 顶板宽度为12.25 m,底宽6.5 m,箱梁底板 水平布置。通过两腹板的高差，实现顶板单 向横坡。箱梁两翼板悬臂长度为2.865 m。(3)、梁高变化段梁底曲线采用圆曲线。(4)、预应力体系：箱梁为纵、竖双向预应 力结构，纵向预应力体系采用高强度低松弛 Ryl860钢绞线。其中梁部纵向钢绞线束采用 0 VM15型锚固体系；由90 mm内径的波纹管成 孔；竖向预应力体系采用25预应力精轧 螺纹粗钢筋和精轧螺纹粗钢筋锚具；横向预 应力钢筋为采用采用高强度低松弛Ryl860 钢绞线，采用BM15-3型锚具。2.1.2,下部结构主墩为(4.5 X 6)m的钢筋混凝土双薄壁工 字墩，壁厚LOm,墩下部为实心部分。基础 均采用415 mm则根据 计算软件计算确定使15 min的办法，按照 计算使用配重，将水箱或砂袋放置在梁上的 指定位置，再进行合拢施工。h、在T构的两端分别吊装平衡重（为合拢 段重量的一半即24.37 t）i、固定底模及侧模位置后，临时锁定相邻 段落节段。使用型钢作为锁定材料。m、合拢完毕混凝土达到设计强度后拆除内 外模板和体外临时支撑。然后将边跨合龙段 预应力束张拉前后各测量一次该合龙段T构 上各观测点标高，留待中跨合龙段施工时使 用。2.9.2,中跨合拢段施工中跨合拢段长度2m采用吊架施工，即把吊 架悬挂在已浇筑成型的两个箱梁的端头上 进行施工。施工步骤为：制作吊架后，设置 平衡重和刚性骨架，支模，绑扎钢筋，安放 预应力管道，然后选择时间浇筑碎，同时分 级卸掉平衡重，最后张拉预应力束、压浆封 锚。2.10.2.1为保证合拢段碎的质量，采取下列 措施：a.为防止浇筑跨中2米合拢段碎时，箱梁 两悬臂端的错动变形破坏新老碎的结合，采 取在两悬臂端分别临时压重的措施，在浇筑 合拢段时根据混凝土施工速度分次卸除。b.为防止於浇筑前后，碎从初凝至达设计 强度80%期间，梁体受温度反复变化和日照 不均等因素影响，在结构中引起变形和次内 力，为使两悬臂端在施工时即为设计时的应 力及应变状态，应予以临时固定。此时应设 置固定悬臂端的内外刚性支撑，此刚性支撑 的应经过计算确定合适的材料，以减小这些 影响，在浇筑合拢段前夕的较低气温下，在 两合拢悬臂端的预埋钢件上加焊4组钢构 件，临时锁住，并张拉一组临时钢束形成能够抗拉压的临时刚性连接，临时锁定相邻段 的混凝土，以保护合拢段碎的浇筑和结硬。C、合拢状态时的施工荷载及其他情况应符 合设计要求，此时除加压等物体外应将施工 机具等全部清除或移至0#块顶部，保证应力 状态与设计相符。使用计算机计算应力及挠 度，比较中跨合龙段两侧两个梁段的顶面高 程，如果其高差15 min,则继续进行下步 施工；如果AMmin,则运行线形控制软件,计算使15 mm的配重方法和要求。然后把 水箱或砂袋按要求重量放在梁上指定位置，达到要求后，再进行合龙段施工。在应力与 设计相近的情况下临时锁定梁端，若变形与 设计有偏差将运行计算软件，确定纠偏值，采取措施达到上述目标。d、合拢段混凝土宜在处于年平均气温状态 下的日期中的较低温度时浇筑，一般在凌晨 进行，使混凝土在强度增长时刚好处于气温 回升时为宜。同时该合拢段混凝土的标号应 高于设计一个标号以便于及早张拉。e、预应力束张拉完成后采取真空辅助压浆的施工工艺确保压浆质量，使其密实；f、第二合龙段（中跨合龙段）施工时，保留 合龙用的一套挂篮底模和侧模后，拆除两套 挂篮的其余部分。安装但不固定合龙段底模 板和外侧模板，将其对称支撑在两边T构的 悬臂端上。然后将T构梁面上的杂物清除干 净，将梁上施工必须的施工机具放置在指定 位置（0号段土）。接着将T构土所有观测点 的高程精确测量一遍。g、在两个T构靠中跨的悬臂端分别吊装平 衡重（每端重量为合龙段重量的一半即24.3 7 t）oh、全桥合龙后，梁体从静定结构转变为超 静定结构，由于张拉钢绞线张拉和混凝土长 期收缩、徐变等因素的影响，墩顶将发生纵 向水平位移，从而产生对桥梁结构不利的附 加内力。为减小和避免这种附加内力的影 响，在活动支座处通过设置预偏量来平衡；在墩梁固结处，在合龙段钢筋和合拢支架与 模板锁定前在合龙段梁端间施加水平推力 使墩顶预偏，以抵消墩顶以后将要发生的纵 向水平位移。鉴于该原因，在吊装完平衡重、安装临时支撑前，应首先在中跨合拢段处用 千斤顶对两侧的T构进行对顶，顶粱时也需 选在日最低气温时进行。顶梁的顶力将由设 计方提供，经计算后提供设计方审核。i、同样，为防止T构因热胀冷缩而对合龙 段混凝土产生不利影响，在灌注混凝土前，选择气温最低的时间，按设计的位置和数量 焊接型钢支撑（水平支撑），并张拉部分顶板 和底板合拢束（每束张拉力未定无图），从而 将中跨现浇段两边的两个T构临时锁定、连 成一体。m、固定合龙段底模板和外侧模板。n、绑扎底腹板钢筋、安装底腹板波纹管，立合龙段内模，绑扎顶板钢筋和波纹管等，做好灌注混凝土前的一切准备工作。8、将 边跨合龙段的混凝土灌注时间选在一天中 气温较低（20左右）、温差变化比较小的午 夜前后。混凝土灌注过程中，要等量同步地 逐渐卸除合龙段两边的平衡重。合拢段混凝 土的配合比设计要比普通段高一个等级，并 掺入微量膨胀剂，加强振捣，以免新老混凝 土的连接处产生裂缝。混凝土作业结束时 间要根据天气情况，安排在气温回升之前。混凝土灌注完毕后，在顶面覆盖厚层草袋；在合拢段箱体内外及前后1m范围内，由专 人不停地撒水养护。、待合龙段混凝土龄期达到3天且强度达 到90%的设计强度后，按图纸要求张拉顶底 板纵向合龙束和竖向预应力筋并压浆，张拉 前，先解除体外临时水平支撑，以消除体外 水平支撑对预应力张拉效果的影响。张拉的 一般顺序为：先底板束后顶板东，先长束后 短束，顶底板交错进行，将合龙束补拉到设 计吨位。P、拆除合拢段内外模板和中跨合拢段体外 临时支撑。2.9.3,合拢段施工中的其它事项、为减少额外工作，合拢段的外模、底模 和内模均可由挂篮模板改制而成，底模及外 模的安装加固方法与挂篮模板相同。、每个合拢段都设4个体外支撑（顶板2 个，底板2个），一般用型钢，其型号根据 受力计算确定。顶板支撑的布置要考虑避免 与竖向预应力筋产生冲突。安装支撑时，先 将其一端焊牢，另一端加楔稍稍打紧，待合 拢段的临时钢绞线束张拉前再将楔子打紧，并在楔子与支撑、楔子与预埋钢板间施以点 焊。焊接支撑时，要采取温控措施，避免烧 伤混凝土。、合拢段混凝土灌注完成后养生期间，要 做好合龙段的降温工作。常用的降温措施 有：梁顶面洒水降温，梁侧喷水降温，箱梁 内洒水及通风降温。、混凝土达到强度后尽快进行合龙段预应 力束的张拉。、若合拢时的气温与设计相差较大，要提 前与设计单位联系确定方案。2.10预应力张拉、压浆：2.10.1纵向预应力张拉:本桥所有纵向预应 力筋张拉按照左右对称，先下后上，先纵后 横的原则进行，为减少混凝土的收缩徐变对 预应力的不利影响，避免由于混凝土收缩徐 变过大造成永存预应力不满足设计要求，需 要采取混凝土强度、龄期双控指标，在混凝 土施工后3天且强度达到90%以上时方能张 拉。张拉步骤为：初始张拉力张拉检查油路的可靠性，安装正 确后，开动油泵向张拉油缸缓慢进油，使钢 绞线略为拉紧后调整千斤顶位置，使其中心 与预应力管道轴线一致，以保证钢绞线的自 由伸长，减少摩阻，同时调整夹片使其夹紧 钢绞线，以保证各根钢绞线受力均匀。然后 两端千斤顶以正常速度对称加载到初始张 拉力后停止加油，测量并记录钢绞线初始伸 长量，完成上述操作后继续加载至控制张拉 力，量测实际伸长量并与计算伸长量相比 较。由于张拉力设计值较大，因此初始张拉 力取值为25%a K o预应力张拉前对预应力千斤顶及配套设备 进行标定采，用ZB4-5 0 0型油泵配合液压千 斤顶进行，采取双控法控制，即在张拉力满 足设计要求的情况下，预应力筋伸长量与设 计计算伸长量之差在6肌（应计算预应力 筋在千斤顶内的长度）张拉前需要对千斤顶 及配套油泵进行检校标定，可以采取压力机 反压千斤顶的方法但压力机的精度应为一 级精度，确定千斤顶压力与液压油泵油压间 的关系，同时预应力筋的伸长量计算应准确 无误，预应力筋弹性模量、截面积等技术指 标取值准确，取用检验单位提供的数据。张 拉按照设计图纸的顺序进行，或按照规范规 定的先下后上，先中间后两边的顺序，先张 拉纵向预应力束，再张拉横向预应力束及竖 向预应力筋。张拉应准确，准确预估预应力 管道的摩阻力，使预应力筋的永存应力达到 设计要求。张拉作业。按照两端张拉并锚固结的方法进 行。所有纵向预应力束张拉均按“左右对称、两端同时”的原则进行，下列说明就是建立 在此基础上的。由于张拉是一项非常重要的 工作，因此在施工时要做好安排，张拉施工 时需注意：1、为保证预应力的准确，对张拉设备进行 定期和不定期的配套检查和必须的。校正后 需将千斤顶的实际张拉吨位和相应的压力 表读数关系制成图表，以便于查找使用。在 下列情况下应对千斤顶和油泵进行配套检 验：设备标定期已到；千斤顶或油泵发生故 障修理后；仪表受碰撞；张拉100次后；钢 绞线伸长量出现系统偏差等。千斤顶加载和 卸载时要做到平稳、均匀、缓慢、无冲击。千斤顶在加载过程中如混入气体，在空载下 将千斤顶油缸往返二至三次即可排出空气，保证千斤顶运行平稳。2、张拉作业中，梁的两端要随时保持联系。发生异常现象时应及时停止，找出原因，及 时处理。张拉顺序为：先腹板后顶板，先下 后上，左右对称。3、张拉作业中，要对钢绞线束的两端同步 施加预应力，因此两端伸长量应基本相等。若两端的伸长量相差较大时，应查找原因，纠正后再进行作业。4、张拉作业中，两端危险区内不许有人，并立牌警示。5、张拉过程中，要有专人填写张拉记录，同时张拉作业需安排专人负责指挥。6、当气温下降到+5以下时，禁止进行张 拉作业，以免因低温而使钢在夹片处发生脆 断。7、张拉时的混凝土强度不得低于图纸规定 的90%R设计和7天龄期。8、张拉中，要控制千斤顶工作行程在最大 允许行程以内。9、张拉完毕卸下工具锚及千斤顶后，要检 查是否有断丝，以及工具每根钢钱线上的楔 片压痕是否平齐，若不平齐则说明有滑丝。若有断丝、滑丝出现，须视具体问题采取相 应的解决措施后，才能进行下一道工序。10、预应力钢束张拉完毕后，严禁撞击锚头。多余的钢绞线应用切割砂轮机割，切割后剩 下的长度L3cmo11、定期或不定期地更换油泵、千斤顶上的 易损件和液压油，保证机械在需要的时候能 够正常运转。12、张拉现场须有明显标志，与该工作无关 的人员严禁入内；张拉或退楔时，千斤顶及 锚具后面不得站人，以防预应力筋拉断或夹 片飞出伤人；油泵运转有异常情况时，要立 即停机检查。在测量伸长量时，要停止开动 油泵。13、具体张拉操作顺序为：A、初试张拉力，张拉检查油管路连接可靠、安装正确后，开动油泵向油缸缓慢进油，使 钢较线略为拉紧后随时调整千斤顶位置，使 其中心遁轴线方向基本一致，以保证钢校线 自由伸长，减少摩阻。同时调整夹片使之卡 紧钢较线，以保证各根钢较线受力均匀。然 后两端千斤顶常速度对称加载到初始张拉 力后停止进油加载，测量并记录钢校线初长 量。完成如上操作后，继续向千斤顶进油加 载，直至达到控制张拉初始张拉力取控制张 拉力的25%。B、控制张拉力张拉钢较线达到控制张拉力时，不关闭油泵，而 继续保持油压2分钟，以补偿钢钱线的松弛 所造成的张拉力损失，并检验张拉结果。然 后测量并记录控制张拉力下的钢较线伸长 量。钢较线束实际伸长量的量测有如下两种 方法：在相应张拉力下量取与之对应的千斤顶 油缸伸长量。将每个初张拉力和终张拉力下 对应的千斤顶油缸伸长量的差值，作为本次 钢较线的实际伸长量。则各个张拉循环的实 际伸长量之和，也即为钢校线初始张拉力至 控制张拉力之间的实际伸长量。：开始张拉前，将本束所有钢较线尾端切 割成一个平面或采用有较大色差较大的颜 料标注出一个平面。在任一张拉力下量测伸 长量平面至喇叭口端面之间的距离。将每个 张拉循环中初张拉力和终对应的量测值的 差值，作为本张拉循环中钢较线束的实际伸 长量。张拉循环的实际伸长量之和，即为该 束钢钱线初始张拉力至控制张拉力的实际 伸长量，与钢较线束实际伸长量的计算互为 校核。钢绞线束实际伸长量4L的计算公式 为：ZL=Z AL1+Z AL2其中ALL初始张 拉力至控制张拉力间的钢较线束实测伸长 量。AL2：为初始张拉力下的钢较线束伸长 量，其值通过计算得出。钢较线束张拉采用张拉力与伸长值双控法，即在张拉力达到设计要求际伸长值与理论 伸长值之间的误差若在6%之间，即表明 本束张拉合格。否则，若张拉力虽已达到设 计要求，但实际伸长值与理值之间的误差超 标，则应暂停施工，在分析原因并处理后，继续张拉直至达到设计应力。当出现伸长量 超标时应从如下方面入手分析：、张拉设 备的可靠性即千斤顶与油泵的标定是否准 确；、弹性模量计算值与实际值的偏离，、伸长量量测方面的原因，、计算方面 的原因如未考虑千斤顶内的钢较线伸长值 等。、孔道对钢绞线的摩阻系数预计准确 度，一般来讲，伸长量超标总是能够找到原 因的。、滑丝和断丝的判断张拉完毕卸下工具锚及千斤顶后，目视检 查断丝情况：仔细察看工具处每根钢较线上 的楔片压痕是否平齐，若不平齐则说明有滑 丝；察看本钢较线尾端张拉前标注的平面是 否平齐，若不平齐则说明有滑丝。、滑丝处理：在张拉过程中，多种原因都 可能引起预应力筋滑丝和断丝，使预应力受 力不均，甚至使构件不能建立足够的预应 力，从而影响桥梁的使用寿命，因此需要限 制预应力筋的滑丝和断丝数量。当滑丝和断 丝数量在规范内时，不需特别处理，即可进 入下道工序；当滑丝和断丝数量过规范允许 范围时，则需对其处理。断丝处理的常用方 法有：a、提高其它钢绞线束的控制张拉力作为补偿。但最大超张拉力不得超钢绞线标准强度 的78%；b、换束，重新张拉或启用备用束。在发生断丝问题时，具体采用何种方式，需 与设计、监理单位协商后确定。具体操作为:把专用卸荷座支承在锚具上，用专用千斤顶 张拉发生滑丝的钢绞线，至将其既有夹片取 出，换土新夹片，然后用该千斤顶重新张拉 至设计张，力并顶压楔紧夹片即可。如遇两 根以上的严重滑丝或在滑丝过程中钢绞线 受到了严重损伤，则将该锚具上的所有钢绞 线全部卸荷、更换该束的全部钢绞线后，重 新张，并顶压楔紧夹片。退出夹片、放松 钢绞线时，首先将千斤顶油缸外伸至千斤顶 行程的一后，在滑丝钢绞线的一端把专用千 斤顶按张拉状态装在单根钢绞线上。钢绞线 受力伸长时，夹片稍被带出。这时立即用改 锥或钢钎卡住夹片螺，（钢钎可用钢丝打制 成，长2030 cm）。然后油缸缓慢回油，钢 绞线缩，而夹片因被卡住而不能与钢丝同时 内缩。主缸再次进油，张拉钢绞夹片又被带 出，再用钢钎卡住夹片后使主缸回油。如此 反复进行，直至退出为止。然后根据滑丝情 况，决定是更换夹片或是抽出钢绞线束更换 新束。C、锚固钢绞线持荷2min油表读数无明显下降时即可关闭 油泵进油阀，打开油泵回油，油缸退回，则 工作锚自动锚固钢绞线。锚固时先锚固一 端，待该端锚成并退去工具夹片、卸去工具 锚及千斤顶、观察钢较线无滑丝和断丝后，将另一端补足拉力后再锚固这一端。然后卸 去这一端的工具夹片、锚及千斤顶，同样观 察钢较线有无滑丝和断丝现象。当钢绞线长 度较长而千斤顶油缸长度较短，一次张拉不 能到位，则需多次张拉循环。操作方法和步 骤与上述方法和步骤相同，只是，一循环的 锚固拉力作为本次循环的初始拉力。如此循 直至达到最终的控制张拉力。若一切正常，则接着进行下一步工作。D、封锚、压浆如一切正常，则用快硬水泥或砂浆封堵锚具 端头，2.10.2,悬灌梁纵向预应力筋管道压浆由于压浆质量对整个预应力体系的建立至 关重要，针对以往传统压浆工艺出现的压浆 不饱满、预应力筋容易锈蚀导致桥梁使用的 耐久性出现问题，我们拟对叉河大桥的预应 力孔道压浆采取；A、真空辅助压浆方案；B 普通压浆方案。真空辅助压浆的施工设备、工艺压浆施工，以保证压浆的质量。施工工 艺为：、准备，所有的进浆口、吸气孔安置阀门,组装真空设备和压浆设备，清理孔道内的水 及杂物；、打开孔道的抽真空端阀门，关闭其他阀 门，开启真空阀门抽取孔道内的空气。使孔 道内处于80%的真空状态，使孔道的水蒸发 为水气。、在负压力下，压浆泵将浆体压入孔道。、按次序关闭抽气端的阀门，分别打开盖 帽的排气孔，在正压力下分别进行排浆，然 后关闭其他排气孔；、孔道加压至0.4Mpa,关闭进浆口阀门之 前保压一段时间，结束。在普通压浆方案中，孔道压浆有如下主要工 作：(1)、孔道压浆前的准备工作、水泥浆配合比：水泥浆配合比要根据孔 道形式、压浆方法、压浆设备等因素通过试 验，根据经验，本桥孔道压浆用水泥浆的配 合比拟采用如下指标：1、水灰比0.350.4,并掺适量减水剂和不 含氯盐的膨胀剂(UEA)。2、水泥采用普通硅酸盐水泥,水泥标号为P.0 42.5普硅水泥。3、水泥浆的28天强度不低于C40级。4、泌水率最大不超过3%,拌和后3h的泌 水率不超过2%,24h后泌水全部被浆体吸 收；流动度为16s左右，具体值需根据季节 和温度作适当调整5、膨胀率。膨胀剂的掺量经试验确定，掺 入膨胀剂后水泥浆的自由膨胀率控制在2%左右O施工时要冲洗管道后再用空压机吹去孔内 积水，其中压缩空气不能含有油污。水泥浆 在拌浆机内按照先放水和减水剂后再放水 泥，最后放膨胀剂的顺序。拌合时间不能低 于2min,拌好的灰浆过筛后存放于储浆桶 内。储浆桶要不停地低速搅拌并保持足够的 数量以保证每根管道的压浆能一次连续完 成。水泥浆自压浆到完到压入管道的时间不 得超过40分钟。、切割锚外多余钢绞线。使用砂轮机切害IJ,切割后的余留长度不低于、封锚。锚具外面的预应力筋间隙和压浆 管用无收缩快硬性水泥封堵.、冲洗孔道。孔道在压浆前用压力水冲洗,以排除孔内无杂物、畅通。(2)、孔道压浆施工程序：在做好上述准备 工作后，即可进行压浆作业。其作业程序为:、搅拌水泥浆，使其流动度等性能达到技 术要求。、启动压浆泵，当压浆泵输出的浆体无自 由水并达到要求稠度时，将浆泵土的输送管 连接到喇叭的进浆管上，开始压浆。、压浆过程中，压浆泵保持连续工作。当 水泥浆从排浆(气)管顺畅出，且稠度与灌入 的浆体相当时，关闭排浆（气）管。劲关闭排 浆（气）管的时侯，压浆泵继续工作，直至压 力达到0.7 MPa,压浆泵停机，持压2分钟。、在持压2分钟的过程中，若浆体压力无 明显下降，则关闭进浆管。崔浆；在持压2 分钟的过程中，若浆体压力有明显的下降，则在查找后决定是继续持压或是冲洗管道、处理问题后重新压浆。、压浆泵回压至零。、拆卸外接管路、阀门及附件。、清洗干净所有沾上水泥浆的设备。、压浆后根据气温情况，在浆体初凝时卸 下进浆管和排浆（气）管，冲洗干净。（3）、压浆注意事项在波纹管每个波峰的最高点设一排气管 兼压浆管以土。压浆泵输浆管应选用抗压能 力lOMpa以上的抗高压橡胶管，输浆管连接 件之间的连接要牢固可靠。水泥浆进入灌浆 泵之前应通过115 mm的筛网过滤。、搅拌后的水泥浆要做流动度试验，并根 据试验结果作必要的调整，以压浆的顺利。、灌浆要在灰浆流动性下降前（约40 min 左右）进行。同一根管道的要一次连续进行,出现意外情况中断时，应立即用高压水冲洗 干净理好后，再重新压浆。、在现场做好灌浆孔数和位置及水泥浆配 合比的记录，以防漏压。压浆时必须采取压 浆过后再稳压3-5分钟的办法以增加浆体 的密实度，保证预应力筋的永存应力达到设 计要求，减少应力损失。、封端对悬灌过程中的腹板束和顶板束，在张拉压 浆后将其直接浇注在下一混凝土内作为封 端，因而对腹板束和顶板束不再另外封端。而对合龙顶板束和底板束，由于锚头外露，因此必须另做封端。封端的施工和要求如 下：、孔道压浆后立即将梁端水泥浆冲洗干 净，并将端面混凝土凿毛。、绑扎端部钢筋网，并将钢筋网焊在端面 预留钢筋上。2.10.3,竖向预应力张拉：竖向预应力筋采 用精轧粗螺纹钢筋，标准强度为，弹性模 量2X10 5 Mpa,采取同一梁段两端对称张拉 的方案，具体操作为：清理锚垫板，在锚垫 板上做伸长量的标记点并量取从粗钢筋头 至锚垫板标记点之间的竖向距离b1作为计 算伸长量的初始值一安装工作螺帽一安装 千斤顶一安装联结器与张拉杆一安装工具 螺帽一初张拉至控制张拉力的10%一张拉至 控制张拉力Pf持荷2minf旋紧螺帽f卸去 千斤顶及其他附件一一2天后再次张拉至控 制应力并旋紧工作螺帽一量取从许钢筋头 至锚垫板上标记点的竖向距离b 2为计算伸 长量终值一计算实际伸长量42-6 1,将 该值与理论计算值比较若误差在 6%内则 在24h内完成压浆，若误差超出6%则分析 处理。注意事项为：1、除横隔板处的竖向预应力筋 使用联结器接长外，其他原则为通长束，不 能接长。2、张拉时调整千斤顶位置，使千斤顶中心 与粗钢筋中心在同一直线上。3、张拉后要用加力杆旋紧螺帽，确保锚固力足够。4、每束及每轮张拉完成后作出标记防止漏 张拉及压浆。5伸长量量测以粗钢筋头至锚垫板上的固定 点的竖向距离为准6、张拉时每段梁的横向应保持对称7、每节段悬臂尾部的一组竖向预应力粗钢 筋留待与下一节段同时张拉，以使预应力在 混凝土接缝的两端均能发挥作用。8、在拧紧螺帽时要停止开动油泵。9、联结器的两端联结的粗钢筋长度要保持 相等并等于联结器长度的一半，避免长度不 一导致过短的一侧粗钢筋滑脱失锚。10、工具锚一定要用双螺帽。2.11桥面系及附属工程施工(1)、桥面铺装施工：桥面铺装前先用高压 水冲洗干净，然后测量桥面高程，布设桥面 钢筋，准备桥面碎铺装。铺装时要在规范允 许温度内施工。桥面铺装按设计要求分联施 工，每联一次铺完。浇筑时严格控制标高，并在桥梁全宽范围内同时摊铺。碎由机械摊 铺、人工配合，振动梁压实，整平板整平，真空吸水后镶平，并做好二次收浆及桥面拉 毛工作。桥面铺装时，先预留伸缩缝处预留 槽，待桥面碎现浇施工完成后，再施工伸缩 缝；碎桥面铺装完成后，立即覆盖养护。桥面铺装碎达到设计强度后，施做防水层，以便铺装沥青碎面层。(2)、碎防撞护栏：采用现浇，模板采用整 体钢模，模板要有足够的强度和光滑的表 面，以保证碎表面光洁、棱角分明。防撞护 栏模板内侧若用砂浆塞缝，拆模后必须全部 挫除干净。在墩顶护栏处必须伸缩缝隙。桥头搭板施工：搭板采用现浇，为防止 靠近台背的搭板和路基脱空，要采取有效措 施严格控制台背回填土的密实度。2.12.永久支座安装：待施工图下发后制定