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XX大桥下部结构设计

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2

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前言
随着我国社会的发展与进步和人民的生活水平的日益提高，交通的便利程度和安全性得到了人们的广泛关注，桥梁又是现代交通中不可缺少的组成部分，于此同时，桥梁建设得到了迅猛发展,我国桥梁工程无论在建设规模上,还是在科技水平上，均已跻身世界先进行列。各种功能齐全、造型美观桥梁开始频繁的出现在人们的生活中，给人们带来方便的同时很多桥梁也逐渐成为城市的标志性建筑。
本设计为XX河大桥下部结构设计,是根据《公路桥涵设计手册》系列丛书，以及依照交通部颁发的有关公路桥涵设计规范（JTG系列）拟定设计而成。在设计过程中，我们还参考了诸如桥梁工程、土力学、基础工程、桥涵水文、桥梁结构力学、材料力学、专业英语等相关书籍和文献。
设计中考虑了各种尺寸与材料的选用符合规范中对强度、应力、局部承压强度的要求，并且产生在规范容许范围内的变形，使桥梁在正常使用的情况下能够达到安全，稳定和耐久的标准。在可预期偶然荷载下仍能达到基本正常使用的标准。设计时还充分考虑XX河大桥所处区域的地质和水文条件，既保证符合规范要求,同时保证因地制宜并且便于施工和维护，并且兼顾桥梁本身的美观性与社会经济性，既要设计合理,又要起到良好的社会经济效益。

1 原始资料及方案比选
XX河大桥位于葫芦岛寺缸线上，桥孔布置为5×35m的预应力混凝土T型简支梁桥，桥梁全长165m.本桥上部为预应力混凝土T型梁，下部结构为钻孔灌注桩墩台。
1。1 技术设计标准
1）桥面净宽：4×3.75m+0。5m=15.5m；
2）荷载等级：公路—Ⅰ级荷载；
3）设计洪水频率：1/100；
4）设计安全等级：二级；
5）环境类别：Ⅱ级；
6）计算行车速度：60km/h；
7）公路等级：公路—Ⅱ级，二车道。
1.2 主要设计依据
1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）;
2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）;
3）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63—2007）;
4）《公路桥涵设计手册——墩台与基础》；
5)《公路桥梁墩台设计与施工》；
1.3 工程地质资料
根据地质勘察，得出地形、地貌及地层的特征如下：
1)地形地貌：XX河大桥位于葫芦岛市缸屯镇钢东村北侧，勘察场地较平坦，属河谷、洪积相地貌。
2)地层特征：地层由上至下主要划分为三层：①.圆砾、②.强风化花岗岩、③.中风化花岗岩，各岩层特征分述如下：
（1）圆砾：黄褐色，松散—中实，以稍密为主，由辉岩、砂岩、安山岩、花岗岩等卵、砾及长石、石英质砂砾组成，卵、砾呈中风化、次圆状，级配中等,厚度3。4—3.7m，基层标高92.21—93。26m，分布普通。
（2）强风化花岗岩:太古界，黄褐色，花岗结构，块状构造，由长石、石英、云母等矿物组成，结构部分破坏，风化裂隙发育，岩石较软,属软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级。控制层厚2.0-3。8m，层底标高88。41—91.26m，分布普遍。
（3)中风化花岗岩：黄褐色,花岗结构,块状构造，结构少部分破坏，风化裂隙较发育，矿物成分主要为长石、石英和云母，岩石硬度较大，岩芯呈短柱状,属较软岩,岩体基本质量等级为Ⅳ级，岩石质量指标RQD较好。控制层厚3.6—4。5m，层底标高84。81—86。76m，分布普遍。
3）地下水状况：拟建场地地下水主要赋存于圆砾层中，水量较丰富，属第四季孔隙式潜水类型，地下水对钢结构有弱腐蚀性，对钢筋混凝土无腐蚀性。
4）该区域地震基本烈度为Ⅵ度，标准冻层深度为1。10m.
5）岩土层承载力（表1—1）
表1-1 岩石承载力
图层编号
岩（土）层名称
容许承载力
［]
水下钻孔灌注桩
极限侧阻力标准值（)
极限侧阻力端准值（）
①
圆砾
400
130

②
强风化花岗岩
500
140
1800
③
弱风化花岗岩
1200
200
2800
注：单位:KPa
1。4 水文资料
桥位滩面广阔，主河槽沟形不太明显，相对较窄，河道弯曲.测量时水面宽约5.0,水深约0。5。设计洪水频率为1/100，设计流量为3895.00，设计水位为100。501,桥址上游汇水面积542/s。
1.5 气候资料
该地区地处严寒地区，年平均最高气温为30℃，年平均最低气温为-14℃，本区地震基本烈度为Ⅵ度.
1.6 桥型拟定
从桥梁受力体系可以将桥梁分为梁式桥、拱式桥、悬索桥、斜拉桥和刚架桥,从安全、适用、经济和美观四个方面分析。同时，桥型的选择应充分考虑施工及养护维修的便利程序。根据水文、气象、地质等条件，初拟桥型方案有三种。

方案一：斜拉桥

图1—1斜拉桥示意图
方案分析:斜拉桥抗风能力较大，且跨越能力较强,做成变截面时，外形也很美观；但是它风险较大,塔也过高，支架昂贵，维修费用高，多适用于城市桥梁。
方案二:预应力混凝土连续T型梁桥

图1-2预应力混凝土连续T型梁桥
方案分析:预应力连续梁的技术先进，工艺要求比较严格,需要专门设备和专门技术熟练的队伍，但预应力梁的反拱度不容易控制.从使用效果方面看，该结构属于超静定结构受力较好，无伸缩缝，行车条件好，养护方便，但是该方案机具耗用多，前期投入大，成本较多，成本回收难。
方案三:预应力混凝土简支T型梁桥
图1—3预应力混凝土简支T型梁桥
方案分析：简支梁受力明确，构造简单施工方便，可便于装配施工，省时省工,适用于本设计的规模.简支梁属于静定结构，受力不如连续梁，同时伸缩缝多，养护麻烦，但是造价低廉劳动力耗用少，工作量小,经济,中小型桥尤其适用。
1.7 比选结果
综上所述:结合XX河大桥的地质、水文条件进行比选，本着安全、经济、适用、美观的桥梁建造原则以及未来使用条件，XX河大桥不是城市的标志性建筑，故不用过多考虑美观性因素.方案一由于造价昂贵，虽然桥型美观，但是女儿河大桥不是城市道路桥梁,因此，可不考虑美观性因素。方案二属于超静定结构，施工比较复杂，同时造价也比较高。而方案三的简支T型梁桥具有结构造型灵活、整体性好、重量轻、用料省、造价低、耐久性强、行车舒适、外形美观等特点,其跨径较小，可便于装配施工，省时省工，适用于本设计的规模.方案三虽然在工期上会比方案一长，但在从安全角度看，更具有优势，而且方案三中混凝土材料以砂、石为主，对于本设计可就地取材，更加经济合理。
1.8 墩台比选
1。8。1 桥墩比选
方案一：双柱式钻孔灌注桩桥墩：它由分离的两根桩柱所组成。外形美观、圬工体积小、重量比较轻、施工便利、速度快、工程造价低.最重要的是它能减轻墩身重力节约圬工材料,还能配合各种基础,设计灵活多样。它也是目前运用最广泛的桥墩结构之一。
方案二:重力式桥墩：它是靠自身重量来平衡外部作用、保持稳定。墩身比较厚实，可以不用钢筋，而用天然石材或片石混凝土砌筑。它适用于承受作用值较大的大、中型桥梁或流水、漂浮物较多的河流中，或在砂石方便的地区，小桥也可以采用。它的缺点就是圬工材料数量多、自重大，因而要求地基承载力高。另外，阻水面积也较大。
1。8.2 比选结果
综上，着重从经济、安全的立足点出发,结合本设计联系的相关地质条件情况。方案二虽然有着承载能力强、配用钢筋少的优点，但是其所用的圬工材料巨大、地基承载力要求也高。不是很符合本设计的经济和安全的立足点原则，而方案一能够节省材料，节约成本。所以，选择方案一。
1.8。3 桥台比选
方案一:重力式桥台：适用于填土高度为4-10m的单孔及多孔桥。它的结构简单，基础底承压面积大,应力较小。但圬工体积较大,两侧墙间的填土容易积水，除增大土压力外还易受冻胀而使侧墙裂缝。
方案二：轻型桥台：轻型桥台体积轻、自重小，它借助结构物的整体刚度和材料强度承受外力，从而可以节省材料,降低对地基强度的要求和扩大应用范围。
1。8。4 比选结果
综上，根据XX河大桥的地质条件，桥址周围的材料以及经济、节约的角度进行比选。重力式桥台体积较大，使用材料较多，不符合节约的原则，所以方案一不适用。而方案二对地基承载力的要求相对较小，节省材料降低成本。因此选择方案二。
5

2 桥梁上部结构设计
2.1 内力计算
2.1。1 上部构造恒载、活载所产生的剪力计算:
盖梁各截面剪力计算见表2-1。
表2—1 恒载、活载剪力计算表/KN
荷载情况
1—1
2-2
3-3
4-4
5—5
6—6
左
右
左
右
左
右
左
右
左
右

上部恒载
0

-601。44
601.44
—601.44
804.31
804.31
274.48
274.48
-274.48
0。983
公路—Ⅱ级双列
非对称
0

-80。85
80。85
-80.85
637。84
637。84
242。56
242。56
—242。56
—1687.7
对称
0

-136。55
136。55
—136.55
150。93
150。93
46。72
46。72
-25.15
-2135.2
2.1.2 构造恒载、活载产生的盖梁各截面弯矩计算见表2—2。
2.1。3 盖梁自重反力、剪力、弯矩计算
耳墙:

图2-1盖梁各截面内力计算图/cm
挡块：
背墙:(每米重16。1KN）

盖梁:
=1。61.81025=720.00KN (每米重720。00/10.0=72KN）
合计：(35.44+4.88)2＋10。972＋262.5＋123.75＋720=1211.06KN
每片墙反力：G=KN
盖梁各截面自重剪力计算见表2—3
表2—2 恒载、活载弯矩计算表/
截面位置
上部恒载
公路—Ⅱ级双列
对称
非对称
1-1
0
0
0
0
2-2
=—1。85
-3211.045
—2195.419
-3582.044
3-3
=-4。95
—8591.715
-5874.229
—9584。388
4-4
-5.05
—8765。285
—5992.901
—9778。012
+0。1
805.256
379.829
433。860

—8256。029
—13682.72
—22510.584
5-5
-8。15
-14145。955
—9671。711
-15780.356
-3。1
—4856.522
—7357.618
—6210.565
+3.2
16296。202
12154。534
13883。510

-2706.275
—4874。795
—8107。411
6—6
-9.7
-16836.29
—11511。116
—18781.528
—4。65
-7284.783
-11036.426
—9315。847
-1.55
-2773。663
-3678。809
—3233。305
+4.75
24189.674
28190。063
28303.407

-2705。062
1963.712
—3027.273
表2-3 盖梁自重剪力计算表
截面
计算式
Q / KN
1—1
左
32.904+10。086+7。479+1.125+16.1×0.85+0。5×（0。7+1.0259）×1。05×2.4×25
-119。645
右
—119.645
2—2
左
32.904+10.086+7.479+1。125+16.1×2。7+139.2
-239.305
右
-239。305
3—3
左
32。904+10。086+7。479+1.125+16.1×3。85+139.2+96×1.15
—344。664
右
G—344.664
547.76
4—4
左
547。76-（16.1+96）×0.1
536。55
右
536.55
5-5
左
536。55-（16。1+96)×3.1
189。04
右
189。04
6—6
左
189.04-（16.1+96）×1。55
15。285
右
15。285
盖梁各截面自重弯矩的计算见表2-4
表2-4 盖梁自重弯矩计算表
截面
部分
重力/KN
/m
/KNm
1-1

32。904+10.086=42。99
1。05—0。1=0。95
—40。841

7.479
0.95
-7。105
背墙
16.1×0.85=13.685
0.5×0。85=0。425
-5.816

270.459
1.05-0.2=0。85
—229.890
盖梁
0.5×(0。7+1。0259)×2。4×25=51。777
0。4920
—25.474
合计

—309.126
2-2

42。99
2。9—0。1=2.8
-120。372

7.479
2.8
—20.941
背墙
16.1×2.7=43。47
0.5×2.7=1。35
—58。685

270。459
2.9—0.2=2.7
-730。239
盖梁
139.2
0.8576
-119.378
合计

-1049.615
3-3

42。99
4.05-0.1=3。95
—169.811

7。479
3.95
—29.542
背墙
16。1×3。85=61。985
0。5×3。85=1.925
-119。321

270。459
4。05-0.2=3.85
1041。267
盖梁
139.2+96×1。15=249.6
0。575
-143.52
合计

-1503。361
4-4

42.99
4.15-0。1=4.05
-174.110

7.479
4。05
-30。290
背墙
16。1×3.95=63.595
0.5×3.95=1。975
—125.600

270.459
4.15—0。2=3。95
—1066.678
盖梁
139。2+96×1。25=259.2
0.625
-162

G
892.424
0。1
89.242

合计

-1469。436
5—5

42.99
7.25—0。1=7。15
—307.379

7。479
7。15
-53。475
背墙
16。1×7。05=113。505
0。5×7。05=3。525
—400.105

270.459
7.05—0。2=3。525
-1906.736
盖梁
139。2+96×4.35=556.8
2。175
-1211。04
G
892。424
3.2
2855。757
合计

1022.599
6-6

42。99
8。8—0。1=8.7
—374.013

7.479
8。7
-65.067
背墙
16。1×8。6=138。46
0。5×8.6=4。3
-595.378

270。459
8。8-0.2=8.6
—2325。947
盖梁
139.2+96×5。9=705.6
2。95
2081.52
G
892。424
4。75
4239。014
合计

-1202。911
2.1。4 内力汇总表见2-5
表2-5 内力汇总表/KN KNm
截面位置
恒载
公路—Ⅰ级
上部构造
盖梁
合计
1-1
Q/ KN
左
0
—119。645
—119.645
0
右
—1735。7
—119。645
-1855.345
—1936。240
M/ KN·m
+
0
0
0
0
—
0
25。474
25。474
0
2-2
Q/ KN
左
-173507
239。305
—1975。005
—1936.240
右
3356.863
—239。305
3117。558
—1936。240
M/ KN·m
+
0
0
0
0
—
3211.045
119.378
3330。423
3582.044
3—3
Q/ KN
左
3356。863
—344.664
3012.199
—1936。240
右
1790。243
547.76
2338。003
2611。579
M/ KN·m
+
0
0
0
0
-
8591。715
143。52
8735。235
9584。388
4—4
Q/ KN
左
1790.243
536.55
2326.793
2611。579
右
0.983
536。55
537。533
398。949
M/ KN·m
+
0
0
0
0
—
8256.029
162
8418.029
22510.584
5-5
Q/ KN
左
0.983
189.04
190。023
398。949
右
0。983
189.04
190。023
—2135.271
M/ KN·m
+
0
0
0
0
—
2706。275
1211.04
3917。315
8107.411
6—6
Q/ KN
左
0.983
15。285
16.268
-2135.271
右
0.983
15。285
16。368
-2135.271
M/ KN·m
+
0
0
0
0
-
2705.062
2081.52
4786。582
3027。273

2。2 盖梁计算
盖梁截面尺寸见图2-2.

图2—2盖梁尺寸/cm
2。2.1 垂直荷载计算
1） 盖梁自重及内力计算（表2—6）
2）活载计算
(1）活载横向分配：
荷载对称布置用杠杆法,非对称布置用铰接板法。
a.单列公路－I级荷载对称布置:

图3-3 单列公路－I级荷载对称布置

表2-6 梁自重及内力表
截面
编号
自重/KN
弯矩/KNm
剪力/KN
左
右
1—1
0。5×（0。7+1.0259）
×1。05×2.4×25=54。366
—54。366×0。492=—26.748
—54.366
-54.366
2-2
0.5×(1.0259+1。6)
×1。85×2.4×25=1453。74
—54。366×2。342
-145.74×0。856=-252.079
—200.106
—200.106
3-3
1.15×1。6
×2。4×25=110。4
—54.366×3.492—145.74×2.006-
110.4×0。5×1。15=—545.681
-310。506
456
4—4
0.1×1.6
×2.4×25=9。6
-54。366×3。592-145。74×2.106
—110。4×0.675+9。36×0。05=-576.251
446.4
446.4
5-5
3.1×1。6
×2.4×25=297.6
—54.366×6.692-145.74×5。206
-110。4×3。775+9。63。15
+297.6×1.55=-1047。780
148。8
148。8
6—6
1。55×1。6
×2。4×25=148.8
—54.366×8.242—145。74×6。756
-110。4×5.325+9。6×4。7+297。6×3。1
+148。8×0。775=—937。584
0
0
注：，钢筋混凝土容重取。
b.双列公路－I级荷载对称布置：

图3—4 双列公路－I级荷载对称布置

c．三列公路－I级荷载对称布置：

图3-5 三列公路－I级荷载对称布置

d．四列公路－I级荷载对称布置：

图3—6 四列公路－I级荷载对称布置

e．五列公路－I级荷载对称布置:

图3-7 五列公路－I级荷载对称布置

f．公路－I级荷载非对称布置：

图3—8 公路－I级荷载非对称布置
①单列公路—Ⅰ级荷载非对称布置

②双列公路-Ⅰ级荷载非对称布置

③三列公路—Ⅰ级荷载非对称布置

④四列公路—Ⅰ级荷载非对称布置

⑤五列公路—Ⅰ级荷载非对称布置

（2）公路－I级荷载顺桥行驶:；
a。单孔单列公路－I级荷载
，

图3—9 公路－I级荷载单孔单列布置
b．双孔单列公路－I级荷载

图3—10 公路－I级荷载双孔单列布置

（3）活载横向分配后各梁支点反力:
计算式为:
计算结果见表2—7
(4)恒载与活载反力汇总
恒载与活载反力汇总见表2-8
双孔布载L=69。92m＞45m，故表中冲击系数。
表2-8 各梁反力汇总表
荷载情况
1号梁
2号梁
3号梁
4号梁
5号梁
6号梁
/KN
/KN
/KN
/KN
/KN
/KN
上部恒载
867。84
783。31
894。73
894。73
783.31
867.84
公路-I级 （双孔五列对称布置）×（1+μ)
720。421
1440。841
1440。841
1440.841
1440。841
720.421
公路-I级（双孔五列非对称布置)×（1+μ）
1175.438
1216.214
1266.355
1267.363
1206.408
1151.664

表2—7 梁活载反力计算表
荷载横向分布情况
公路-Ⅱ级荷载
计算方法
荷载
布置
横向分布
系数
单孔
双孔

对称布置
按杠杆理
法计算
单列行车

366。407
0
507。163
0

82.442
114.112

201。524
278。940

82。442
114。112

0
0
双列行车

366.407
41.221
507.163
57.056

201.524
278.940

247.325
342。335

201。524
278。940

41。221
57.056
非对称布置
按偏心受压法
计算
单列行车

366。407
196.028
507.163
303。432

134.655
186.382

73.281
101。433

11。908
16.483

-49.465
-68。467
双列行车

366。407
139。235
507.163
192.722

106。258
147.077

73.281
101.433

40.305
55.788

7。328
10.143

2.2.2 双柱反力计算

图2—9双柱反力计算图/cm
计算式为：

即

表2-9 墩柱反力计算表
荷载情况
计算式

上部恒载

2811.50
公路-Ⅱ级（双孔双列对称布置）

623。82
公路—Ⅱ级(双孔双列非对称布置）

499.05
2.2.3 盖梁各截面内力计算
1）弯矩计算
支点弯矩采用非对称布置时的计算值，跨中弯矩采用对称布置时的计算值。

图2-10盖梁各截面内力计算图/cm
其盖梁各截面弯矩值见表2-10

表2—10 弯矩计算表
荷载情况
墩柱
反力/KN
梁的反力
各截面弯矩
/KN
/KN
/KN
1-1
2—2
3—3
4—4
5-5
6-6
上部
恒载
2545。88
867。84
783.31
894。73
0
—1605.50
—2603.5
-2603。52
337。94
337。947
公路—Ⅰ级对称荷载
3602.10
720。42
1440。81
1440。81
0
—1332。77
—2161.2
-1873。09
2593.5
2593.51
公路-Ⅰ级非对称荷载
3665.74
1175。4
1216。21
1266。35
0
—2174。56
—3526.3
—3217.28
672。38
684.375
2）相应于最大弯矩值时的剪力计算见表2—11
一般计算公式：
1-1截面： ，；2—2截面： ；
3-3截面:，；4-4截面：，;
5-5截面：，；
6—6截面：.

表2-11 剪力计算表/KN
荷载情况
上部荷载
公路—Ⅰ级对称布置
公路—Ⅰ级非对称布置
墩柱反力
2545.88
3602.103
3665.74
梁的反力
/KN
867.84
720。421
1175。438
/KN
783。31
1440.841
1216.214
/KN
894。73
1440.841
1266.355
各截面剪力
1-1
/KN
0
0
0
/KN
-867。84
—720。421
—1175.438
2—2
/KN
-867.84
-720。421
-1175.438
/KN
—867。84
-720.421
—1175。438
3-3
/KN
-867。84
—720.421
—1175.438
/KN
1678.04
2881。682
2490。302
4-4
/KN
1678。04
2881。682
2490。302
/KN
894。730
1440。841
1274。088
5—5
/KN
894。730
1440.841
1274。088
/KN
0
0
7。733
6—6
/KN
0
0
7。733
/KN
0
0
7。733
3）截面内力组合
（1)弯矩组合见表2-12
其中活载按最不利情况考虑。

表2-12 弯矩组合表
截面号弯矩组合值
1—1
2—2
3-3
4-4
5—5
1
上部恒载
0
—120.29
—1202.88
405。74
1503。66
2
盖梁自重
-12.03
-15.78
—77.72
79。78
—366。58
3
公路—Ⅱ级对称布置
0
—7。02
-70。19
483。44
904。51
4
公路—Ⅱ级非对称布置
0
—23。71
—237。05
24。95
187.15
5
1+2+3
—14.44
—173。11
-1634。99
1259。44
2630.81
6
1+2+4
—14。44
—196.48
-1868.59
617.55
1626。50
（2)剪力组合见表2—13
表2—13 剪力组合表
截面号
剪力组合值
1-1
2—2
3-3
4—4
5-5
1
上部荷载
/KN
0
—867。84
-867.84
1478。04
894。73
/KN
-867。84
-867.84
1478。04
894.73
0
2
盖梁自重
/KN
-54。366
-200.106
-310。506
446.4
148.8
/KN
—54.366
—200.106
456
446.4
148.8
3
公路-Ⅰ级荷载对称布置
/KN
0
—720.421
—720.421
2881.68
1440。841
/KN
-720.421
—720.421
2881.682
1440.84
0
4
公路-Ⅰ级荷载对称布置
/KN
0
—1175。43
—1175。43
1440.84
1274。088
/KN
-1175。43
-1175.48
2490.302
2490.30
7。733
5
1+2+3
/KN
—65。239
—2290.12
—2422.60
1274。08
3269。413
/KN
-2115.43
—2290。12
6355.203
3626。53
178。56
6
1+2+4
/KN
—65。239
—2927。14
-3059.62
6333。74
3035。959
/KN
-2752.26
—2927。14
5807.271
3393。07
189.386
2。3 盖梁配筋设计
盖梁采用C40混凝土，其轴心受压强度为： =16.1MPa。
主筋采用HRB400钢筋，取直径d=32mm，其抗拉强度设计值为：=330MPa，一根Φ32钢筋的面积为，钢筋保护层厚度60mm。
1）弯矩作用时，各截面配筋设计
表2-14 截面配筋设计
截面号

b/mm

1-1
-32。098
2400
965.9
0.86
2—2
—5273.484
2400
1540
91.33
3—3
-8715.881
2400
1540
154.19
4—4
—8202.565
2400
1540
144。64
5-5
2779.117
2400
1540
47.43
6—6
2911。352
2400
1540
49.73
截面号

所需钢筋根数
实用钢筋
根数

1-1
117.09
0。15
10
8042
0。35
2—2
10693。9
13。3
15
12063
0.33
3-3
18054。25
22。4
25
20105
0。54
4—4
16938.37
21。06
25
20105
0.54
5-5
5553.62
6。9
25
20105
0。54
6-6
5822。93
7.2
25
20105
0。54
注：表中结构的重要性系数。
2）剪力作用时各截面的强度验算
（1）计算公式
《公路桥规》规定，当矩形截面受弯构件符合公式时，可不进行斜截面抗剪承载力的验算，而仅需按构造要求配置箍筋.
当时，需设斜筋，其中:
(2-2）
（2）计算参数
箍筋采用圆筋,其
，
C40混凝土,其
(3)各截面抗剪强度验算见表2-15
（2—3)
（2-4）
（2-5）
（2—6）

表2—15 各截面抗剪强度验算表
截面号
1-1
2—2
3-3
左
右
左
右
左
右

-65。239
—2752.260
-2927.148
-2927。148
—3059.628
6355。203
b/mm
2400
2400
2400
/mm
965。9
1540
1540

1761。802
2808。96
2808.96
P
0。347
0。326
0。544

0.187%
0.187％
0。187％

2504.511
3981.703
4098。590
/°
0
45
0

—2569。75
-5256.771
—6908。851
6908.851
—7158.218
2256.613
截面号
4-4
5-5
6-6
左
右
左
左
右
左

6343。683
3626.533
3269.413
189.386
10。826
10.826
b/mm
2400
2400
2400
/mm
1540
1540
1540

2808。96
2808。96
2808.96
P
0。544
0。544
0。544

0。187％
0.187％
0.187％

4098。590
4098.590
4098.590

0
0
0

2245.093
-472。057
-829.177
-3909.204
-4087.764
—4087.764

3）各截面抗扭强度验算
(1)选取4号墩进行验算
按《公路桥规》规定,按构造要求配置抗扭钢筋的条件为：

按控制斜压破坏的条件为:

(2）验算抗扭强度采用的公式：
（2-7）
抗扭纵筋：
，其中 （2—8)
(3）盖梁各截面剪力及扭矩计算列于表2-16
表2-16 各截面剪力及扭矩计算表
截面号
荷载情况
1-1
2-2
3-3
4-4
5-5
6—6
剪力
/KN
左
-65。239
-2927.148
-3059。628
6343.683
3269.413
10.826
右
-2752。260
-2927。148
6335.203
3626。533
189。386
10.826
弯矩
/KN·m

15.402
24.022
24。022
24.022
24。022
24.022

285。019
444.518
444.518
444.518
444.518
444.518

505。181
505.181
505。181
505。181
505。181
505.181

1047。283
1265.837
1265.837
1265.837
1265.837
1265。837
（4）和相应的计算
a。制动力：T=30.027KN；
温度影