室外电梯防护架搭设综合项目施工专项方案.docx

目 录第一章 编制依据2第二章 工程概况2第三章 外架结构和搭设要求2第四章 安全施工技术方法6第五章 搭设、拆除要求8第六章（附计算书）落地式扣件钢管脚手架计算书10第一章 编制依据1、 施工电梯通道及防护门施工方案是依据施工图、现行国家相关技术规范、规程和省市相关要求、操作规程、省级文明工地标准，并结合本工程具体实际情况进行编制。 2、施工图纸。 3、工程建设标准强制性条文。 4、（JGJ59）建筑施工安全检验标准。 5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130） 第二章 工程概况本工程为商业办公楼，在北京市良乡大学城地铁站北。工程名称：1#商务楼等17项(房山区拱辰街道办事处及长阳镇09-04-21地块C2商业金融用地项目)(3#商务办公楼、10#商务办公楼、11#商务办公楼、S3商业楼、地下室3）序号项 目内 容1建筑功效商务办公楼2建筑面积总建筑面积700003建筑层数3#楼地下3层，地上A段15层、B段10层10#-11#楼地下3层，地上15层S3商务楼地下3层、地上2层车库地下2层4建筑层数3#楼A段69.95m；B段47.95m10#-11#楼69.95mS3商务楼11.5m5结构形式框架-剪力墙结构6基础形式3#楼-10#楼-1110#楼平板式笩基车库平板式笩7基底埋深（m)3#楼-10#楼-11#楼16m车库16m第三章 外架结构和搭设要求结合本工程结构形式、实际施工位置在3-1#商务办楼北侧、3-2#商务办楼北侧,、10#商务办楼西侧、11#商务办楼西侧处各安装施工电梯，并在其电梯和结构之间搭设落地式脚手架，架体安装高度第一次为35m，第二次架体搭设高度为37米。 脚手架顺着挑板外搭设，外围除出入口外满挂密目安全网，两侧面满设斜撑，从底到顶连续部署，斜撑角度控制在45。架体为双排双立杆，正面有六道双立杆支撑，连墙杆部署两步三跨，锚固原结构地锚和框柱两边对拉。架体从底到7层双排架体，7层至顶层可设单排架体。架体立杆距结构外沿0.3m,纵距1.2m，大横杆步距1.4（标准层1.5）m，小横杆0.9m，连墙杆纵距为3m、横距具体详见部署图。 1、 施工准备劳动力配置序号工种 人数 任务 1架子工 5人负责架子搭设 2测量放线工 2 人负责脚手架垂直度控制 2 、材料配置序号名称 规格 1无缝钢管 483.5 2密目安全网 1.8m6m 3 若干 4 直角扣件若干5旋转扣件 若干 6对接扣件 若干7镀锌铁丝 直径1.2mm 3、机具配置搭设及拆除使用序号名称数量备注1架子扳手5把2力矩扳手5把检验架子扣件拧紧力度4、扣件式钢管脚手架技术方法 (1)地基处理。脚手架四面直接在电梯底座上搭设，且底座下设置夹垫方木，厚度大于5cm，布设须平整，不得悬空。 （2）立杆。采取双排双立杆，双立杆采取双底座。立杆接头采取对接扣件连接，立杆和大横杆采取直角扣件连接。接头交错部署，两相邻立杆接头避免出现在同时同跨内，并在高度方向均错开50cm；各接头中心距主节点距离小于60cm。 （3）大横杆。大横杆置于小横杆之下，在立杆内侧，用直角扣件和立杆连接扣紧；大横杆采取对接扣件连接，接头交错部署，不在同时同跨内，相邻接头水平距离大于50cm，各接头距立杆距离小于60cm。 （4）小横杆。每一立杆和大横杆相交处必需设置一根小横杆，且用直角扣件扣在大横杆上。小横杆间距于立杆柱距相同。小横杆伸出外排大横杆边距离大于10cm。上下小横杆在立杆处交错部署，同层相邻小横杆在立杆处相向部署。 （5）扫地杆。纵向扫地杆采取直角扣件固定在距底座下皮20cm处立杆上，横向扫地杆固定在纵向扫地杆下方立杆上。 （6）斜撑。本脚手架剪刀撑随立杆、纵横水平杆同时搭设，用通长斜撑沿架高连续部署。 斜撑连接采取搭接，搭接长度大于10cm，并用大于2个旋转扣件固定，端部扣件边缘至杆端距离大于10cm。 （7）脚手板。脚手板采取竹胶板，每层在角窗、阳台上均满铺，并在外围设置安全网及护身栏杆。脚手板应平稳、铺稳，避免出现探头及空挡现象。（8）连墙杆。连墙杆采取483.5钢管，它和脚手架、建筑物连接采取直角扣件。连墙杆横竖向次序排列、均匀部署、和架体和结构里面垂直，并尽可能靠近主节点。连墙杆伸出扣件距离大于10cm。 （9）防护设施。脚手架满挂全封闭密目网。密目网用1.86.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。每层脚手架立杆于0.60m及1.2m处设置两道护身栏杆。 4.落地式钢管脚手架搭设施工工艺 工艺步骤为：场地平整材料配置纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙杆铺脚手板安护身栏杆绑安全网 搭设要求参见结构要求及技术方法。 5.脚手架拆除施工工艺 拆除次序应遵守由上而下、先搭后拆标准，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑、后拆小横杆、大横杆、立杆等。通常拆除次序为：安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆。 不准分立面或上下两步同时进行拆除。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时要先抱住立杆再拆最终两扣。拆大横杆、剪刀撑、斜撑时，先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。全部连墙杆等必需随脚手架拆除同时下降，严禁先拆连墙杆或数层拆除再拆脚手架。 第四章 安全施工技术方法 1.材质及其使用安全技术方法 （1）对接扣件安装时其开口应向内，以预防雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以确保安全。 （2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度大于10cm。 （3）钢管严重锈蚀、压扁或裂纹不得使用。 （4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，严禁扣件、绳索、铁丝、塑料混用。 （5）严禁将外径48mm和51mm钢管混合使用。 2.脚手架搭设安全技术方法 （1）搭设过程中画出工作标志区，严禁行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁无人指挥。 （2）脚手架必需配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超出相邻连墙件以上两步。3）在搭设过程中应有安全员、架子工班长等进行检验、验收。 搭设要求遵照中国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130实施。第五章 搭设、拆除要求1.搭设要求 （1）、脚手架搭设人员必需是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考评管理细则（GB 5036）考评合格专业架子工。上岗人员应定时体检，合格者方可持证上岗。 （2）、搭设脚手架人员必需戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 （3）、脚手架构配件质量和搭设质量，应按规范要求进行检验验收，合格后方准使用。（4）、作业层上施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂超重设备。 （5）、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设和拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑方法，并应扫除积雪。 （6）、脚手架安全检验和维护，应按规范要求进行。安全网应按相关要求搭设和拆除。 （7）、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处纵、横向水平杆，纵横向扫地杆。 （8）、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，不然应采取安全方法，并报主管部门同意。 （9）、脚手架外侧应有预防坠物伤人防护方法。 （10）、在脚手架上进行电、气焊作业时，必需有防火方法和专员看管。 （11）、工地临时用电线路架设及脚手架接地、避雷方法等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）相关要求实施。2.拆除要求 1、拆除脚手架，地面应设围栏和警戒标志，并派专员负责警戒，严禁非操作人员入内。 2、拆除脚手架前，应将脚手架上留存材料、杂物等清除洁净。 3、脚手架拆除次序通常为脚手板（木脚手板）栏杆剪刀撑牵杆横杆立杆，按自上而下先装者后拆，后装者先拆，逐步拆除，一步一清，不得采取踏步式拆法，不准上下同时作业。剪刀撑拆除，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下递杆子。 4、拆下杆件和扣件，应按类分堆（扣件装入容器内），用吊车吊下，严禁高空抛掷。5、拆下杆件和零配件运到地面时，应随时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。有损坏者给维修和保养。 6、拆除脚手架前准备工作应符合下列要求： （1）、应全方面检验脚手架扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合结构要求； （2）、应依据检验结果补充完善施工组织设计中拆除次序和方法，经主管部门同意后方可实施； （3）、 应由单位工程责任人进行拆除安全技术交底； （4）、应清除脚手架上杂物及地面障碍物。 7、拆除作业时应符合下列要求：拆除作业必需由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。 8、当脚手架拆至下部最终一根长立杆高度（约6.5m）时，应先在合适位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。 9、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除脚手架两端，应按要求设置连墙件和横向斜撑加固。 10、卸料时各配件严禁抛掷至地面，运至地面构配件应按规范规 定立即检验、整修和保养，并按品种、规格随时码堆存放 11、每道剪刀撑跨越立杆根数宜在57根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且大于6m，斜杆和地面倾角宜在4560之间，由底至顶连续设置。 12、剪刀撑斜杆应在旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端（或立杆上），旋转扣件中心线距主节点距离不应大于15cm。剪刀撑接长采取搭接接长，搭接长度大于80cm，用3个扣件等距部署，扣件扣在钢管端头处大于10cm处剪刀撑下端一定要落底。 第六章（附计算书）落地式扣件钢管脚手架计算书 参数信息: 计算脚手架为双立管双排脚手架，双立管搭设高度为35米，架体总搭设高度为35米。架体为施工电梯防护架，装饰装修使用功效。 搭设尺寸为： 立杆纵距0.60米，立杆横距1米， 立杆步距1.50米。采取钢管类型为483.2， 连墙件采取二步二跨，竖向间距3米，水平间距1.2米。 施工均布荷载为2kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设29层。 一、小横杆计算： 小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。 根据小横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。 1均布荷载值计算： 小横杆自重标准值：P1=0.038kN/m 脚手板荷载标准值：P2=0.350.60/4= 0.053kN/m 活荷载标准值：Q=20.60/4=0.3kN/m 荷载计算值：q=1.20.038+1.20.053+1.40.3=0.529kN/m2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩 计算公式以下： M=0.52912/8=0.066kN.m =0.066106/4729=13.956N/mm2小横杆计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算： 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下挠度 计算公式以下： 荷载标准值：q=0.038+0.053+0.3=0.391kN/m 简支梁均布荷载作用下最大挠度： V=5.00.39110004/(3842.06105113510)= 0.22mm 小横杆最大挠度0mm小于大横杆最大许可挠度600mm和10 mm, 满足要求！ 二、大横杆计算： 大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。 用小横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载部署下计算大横杆最大弯矩和变形。 1荷载值计算： 小横杆自重标准值：P1=0.0381=0.038kN 脚手板荷载标准值：P2=0.3510.60/4=0.053kN 活荷载标准值：Q=210.60/4=0.3kN 荷载计算值：P=(1.20.038+1.20.053+1.40.3)/2=0.265kN 2强度计算： 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式以下：集中荷载最大弯矩计算公式以下：集中荷载最大弯矩计算公式以下： M=0.08(1.20.038)0.602+0.4170.2650.60=0.068N.m =0.068106/4729=14.379N/mm2 大横杆计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 3挠度计算： 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配挠度和均布荷载最大挠度计算公式以下：集中荷载最大挠度计算公式以下：大横杆自重均布荷载引发最大挠度： V1=0.6770.0386004/(1002.060105113510)=0.001mm 集中荷载标准值：P=0.038+0.053+0.3=0.391kN 集中荷载标准值最不利分配引发最大挠度： V2=3.0293916003/(1002.060105113510)= V 2mm 最大挠度和：V=V1+V2=0.11mm 大横杆最大挠度0.11mm小于大横杆最大许可挠度600mm和10 mm, 满足要求！ 三、扣件抗滑力计算： 纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5)： R Rc 其中：Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；1.荷载值计算 横杆自重标准值：P1=0.0380.60=0.023kN 脚手板荷载标准值：P2=0.3510.60/2=0.105kN 活荷载标准值：Q=210.60/2=0.6kN 荷载计算值：R=1.20.023+1.20.105+1.40.6=0.994kN R 8 kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足要求! 当直角扣件拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值： 作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包含以下内容： 1每米立杆承受结构自重标准值(kN/m)，本例为0.138 NG1 = 0.138100=13.8kN 2脚手板自重标准值(kN/m2)，本例采取木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35290.60(1+0.3)/2=3.959kN 3 栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m)，本例采取栏杆木，标准值为0.14 NG3 = 0.140.6029/2=1.218kN 4吊挂安全设施荷载，包含安全网(kN/m2)，0.005 NG4 = 0.0050.60100=0.3kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 19.277kN。 活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值：NQ =210.601/2=0.6kN 风荷载标准值应根据以下公式计算：其中：W0 - 基础风压(kN/m2)，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)要求采取：W0 = 0.39 Uz - 风荷载高度改变系数，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)要求采取：Uz = 0.62 Us - 风荷载体型系数：Us = 0.645 经计算得到，风荷载标准值： Wk = 0.70.390.620.645= 0.109kN/m2。 考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中：Wk - 风荷载基础风压值(kN/m2)； la - 立杆纵距 (m)； h - 立杆步距 (m)。 五、立杆稳定性计算： 外脚手架采取双立杆搭设部分，根据结构要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆稳定性计算。 不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式：其中 ：N - 立杆轴心压力设计值，N=23.97kN； - 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 l0/i 结果查表得到0.262； i - 计算立杆截面回转半径，i=1.58cm； l0 - 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.6m； k - 计算长度附加系数，取1.155； u - 计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.5； A - 立杆净截面面积，A=4.5cm2； W - 立杆净截面模量(抵御矩)，W=4.73cm3； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 203.31 f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式：其中：N - 立杆轴心压力设计值，N=23.85kN； - 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 l0/i 结果查表得到0.262； i - 计算立杆截面回转半径，i=1.58cm； l0 - 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.6m； k - 计算长度附加系数，取1.155； u - 计算长度系数，由脚手架高度确定；u = 1.5 A - 立杆净截面面积，A=4.5cm2； W - 立杆净截面模量(抵御矩)，W=4.73cm3； MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW = 0.018kN.m； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 206.1 f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆稳定性计算 略大于f,未超出5%，也满足要求! 六、最大搭设高度计算： 不考虑风荷载时，采取单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度根据下式计算：其中：NG2K - 构配件自重标准值产生轴向力，NG2K = 5.477kN； NQk - 活荷载标准值，NQ = 0.6kN； gk - 每米立杆承受结构自重标准值，gk = 0.138kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，根据稳定性计算搭设高度 Hs = 101.19米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，根据下式调整且不超出50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值： H = 50米。 考虑风荷载时，采取单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度根据下式计算：其中：NG2K - 构配件自重标准值产生轴向力，NG2K = 5.477kN； NQk - 活荷载标准值，NQ = 0.6kN； gk - 每米立杆承受结构自重标准值，gk = 0.138kN/m； Mwk - 计算立杆段由风荷载标准值产生弯矩，Mwk = 0.015kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，根据稳定性计算搭设高度 Hs = 101.924米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，根据下式调整且不超出50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值：H = 50米。 七、连墙件计算： 连墙件轴向力计算值应根据下式计算： Nl = Nlw + No 其中 ： Nlw - 风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，应根据下式计算： Nlw = 1.4 wk Aw wk - 风荷载基础风压值，wk = 0.109kN/m2； Aw - 每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积，Aw =31.2= 3.6m2No - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)；No = 5 经计算得到：Nlw = 0.549kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 5.549kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中： - 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 l/i=30/1.58结果查表=0.952； A = 4.5cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到：Nf = 87.82kN N1小于Nf，连墙件设计计算满足要求！ 连墙件采取扣件和墙体连接。 经过计算得到：Nl = 5.549kN小于扣件抗滑力8kN满足要求！八、立杆地基承载力计算： 立杆基础底面平均压力应满足下式要求： p fg 其中：p - 立杆基础底面平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 95.88 N - 上部结构传至基础顶面轴向力设计值 (kN)；N = 23.97 A - 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg - 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 160 地基承载力设计值应按下式计算： fg = kc fgk其中：kc - 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1 fgk - 地基承载力标准值；fgk = 160 地基承载力计算满足要求！