床头箱I轴加工工艺及花键夹具刀具设计模板.doc

XXXX大学

毕 业 设 计 说 明 书

毕业设计题目: CA6140床头箱I轴加工工艺及花键夹具刀具设计

系 机电工程系

专业班级 07机制3班

姓 名

学 号

指导老师

4月8号
摘 要

此次毕业设计内容是设计CA6140床头箱主轴加工工艺、夹具及铣刀设计。轴是机器中关键零件，有支持旋转等作用。而该轴也是CA6140中关键零件之一，其关键作用是经过皮带和带轮传输动力，该轴关键工况是承受弯矩、扭矩和变形等，所以轻易疲惫断裂，轻易扭断、弯曲变形等。所以在设计工艺时需考虑到以上工况情况，提升该轴综合性能。因该轴加工过程还需设计专用夹具，此次设计加工该轴Φ38g6花键夹具，在设计专用夹具时，不仅要考虑到加工花键表面粗糙度和位置度要求，还需要考虑到提升效率、降低成本、降低劳动强度等等。同时此次设计还有对加工Φ38g6花键精铣铣刀进行设计，在设计此铣刀时，关键考虑加工花键制造精度、轴心线径向跳动许可误差和不等分累积误差等。
关键词：轴、工艺、夹具、花键铣刀。

Abstract
The graduation design of the contents of the box design CA6140 spindle bed processing, milling and fixture design. - Axis machine is the important parts, such as a rotating support role. The shaft is the CA6140 one of the important parts, the main role is to pass a belt and pulley transmission power, The main axis of the state to bear moment, torque and deformation and, therefore, prone to fatigue fracture easily transtensional, bending deformation. So in the design process to be considered when the above conditions, enhance the performance of the shaft. As the axis machining process needed special fixture design, the design of the processing time of the Axis of Φ 38g6 spent crucial fixture. in the design of special fixture, not only to take into account the processing spline surface roughness and location of the request, it is also necessary to consider that increase efficiency and reduce cost, reduce labor intensity, and so on. In addition, the designs have to spend processing Φ 38g6 bond precision milling cutter design, the design of this cutter, the main consideration processing spline manufacturing precision, the radial axis beating tolerances and ranges hours accumulated error.
Keywords:Shaf； Crafts； Fixture； Spline milling

目 录
摘 要 I
序 言 1
绪 论 2
第一章 加工工艺规程制订 3
1.1.课题介绍 3
1.2、零件分析 3
1.2.1零件功用 3
1.2.2计算生产纲领，确定生产类型 3
1.2.3零件工艺性分析和零件图审查 3
1.3 零件工艺规程设计 4
1.3.1确定零件生产类型 4
1.3.2确定零件毛坯制造形式 4
1.3.3确定零件机械加工工艺路线 4
1.3.4加工余量确实定 7
1.3.5确定切削用量及基础工时 8
第 二 章 铣 刀 设 计 54
2.1铣刀尺寸和形状设计 54
2.1.1确定铣刀宽度和齿形高度 54
2.1.2确定容屑槽底形式 54
2.1.3确定铣刀孔径 54
2.1.4选铣刀外径 54
2.1.5选铣刀齿数 54
2.1.6确定铣刀后角及铲削量 54
2.1.7确定容屑槽底半径 55
2.1.8确定容屑槽角 55
2.1.9确定容屑槽底形状和深度 55
2.1.10校验铣刀刀体强度 55
2.1.11校验铲磨齿形时砂轮是否和下一个刀齿发生干涉 55
2.1.12确定分屑槽尺寸 56
2.1.13确定内孔空刀尺寸及键槽尺寸 56
2.1.14确定铣刀技术条件 56
第三章 夹 具 设 计 57
3.1概述 57
3.2.夹具设计 57
3.2.1定位基准选择 57
3.2.2切削力及夹紧力计算 57
3.3定位误差分析 58
3.4夹具设计及操作简明说明 58
第四章 结论 60
参考文件 61
致　谢 62

序 言

毕业设计是对我们学习完大学阶段机械类基础和技术基础课和专业课程以后一个综合性考查，它是将设计和制造知识有机结合，并融合现阶段机械制造业实际生产情况和较优异成熟制造技术应用，而进行一次理论联络实际训练，经过此次训练，将有利于我们对所学知识了解，并为后续课程学习和以后工作打下一定基础。
对于我本人来说，期望能经过此次毕业设计学习，学会将所学理论知识和工艺课程实习所得实践知识结合起来，并应用于处理实际问题之中，从而锻炼自己分析问题和处理问题能力；同时，又期望能超越现在工厂实际生产工艺，而将有利于加工质量和劳动生产率提升新技术和新工艺应用到机器零件制造中，为改善中国机器制造业相对落后局面探索可能路径。
因为所学知识和实践时间和深度有限，本设计中会有很多不足，期望各位老师能给指正。
绪 论

一、 机械制造业在国民经济中地位
制造业是将制造资源（物料、能源、设备、工具、技术、信息和人力）经过制造过程转化为可供大家使用和利用工业品和生活消费品行业。机械制造业就是制造含有一之定形状和尺寸零件或产品，并把它们装配成机械装备行为。
机械制造业产品即能够直接供大家使用，也能够为其它行业生产提供装备，这些行业产品再被大家所使用。社会各行务业使用各式各样机器、机械、仪器和工具等全部是机械制造业产品。我们日常生活中，从身上穿，戴、到吃、用全部不开机械制造业。所以，机械制造业在国民经济中占相关键地位，是一个国家和地域发展关键基础及有力支柱，尤其是在发达国家，它发明了1/4－1/3国民收入。在中国，工业（主体是制造业）占国民经济比重45%，是中国经济战略关键。从某种意义上讲，机械制造水平高低是衡量一个国家国民经济综合实力和科学技术水平关键指标。
二、机械制造技术情况
自20世纪80年代发展到90年代末到二十一世纪，制造技术，尤其是自动化制造技术向着柔性化、集成化、智能化方向发展；在超精加工技术方面，其加工精度已进入纳米级，表面粗糙度已成功地小于0.0005Um;在切削速度方面，国外车削钢最高已达915m/min；对于不停出现难加工材料、型腔和微小深孔，经过特种加工方法得以处理。
中国机械制造业经过50多年，尤其是近20年发展，已形成了品种繁多、门类齐、布局合理机械制造工业体系。很多科研院所、大专院校和企业研制出了一大批成套技术装备和多个高精尖产品，有些已靠近或达成国际优异水平。经过对这些产品研发，中国已建立起了自己人才培养和软件控制技术开发基地和高精加工设备生产基地，从而使中国国民经济综合实力和科学技术水平快速提升，国防尖端武器生产、“神六号”成功发射和回收、大家生活用具质量提升，有力地说明了中国机械制造业发展情况。

第一章 加工工艺规程制订
1.1.课题介绍
本课题是CA6140床头箱Ｉ轴机械加工工艺规程编制及工艺装备设计，该轴是CA6140上必不可少传动部件，它有着传输动力作用，所以在加工时，零件配合部分需要精加工，确保其配合正确，提升CA6140综合性能，又因为被加工零件结构比较复杂加工难度大，需进行专用刀具、夹具设计和装配。

1.2、零件分析
1.2.1零件功用
题目所给零件是CA6140床头箱Ｉ轴，它在动力输入前端。其关键作用是经过皮带及带轮输入动力，控制主轴正、反转（经过双向多片式摩擦离合器）和进行第一级边速（经过双联齿轮Z56，Z51），还有经过双向多片式摩擦离合器切断动力源。
1.2.2计算生产纲领，确定生产类型
零件〈图纸〉所表示，每台机器仅有一件该零件，其中该零件备品率1%，机械加工废品率2%
由此可知该零件属于机体类小零件，所以能够确定其生产类型为大批量生产。
1.2.3零件工艺性分析和零件图审查
CA6140床头箱Ｉ轴关键加工表面有Φ40j6两外圆表面和Φ50f7,Φ38g6两花键两组。
1这组表面包含：两个Φ40j6，Φ38g6，Φ50f7及切槽倒角等。这组外圆要对Φ40js6径向跳动允差在0.02mm
2，Φ38g6，Φ50f7两花键及8d9键槽加工，这两个花键全部有一定位置要要求，关键是：
（1）两个花键对定心直径中心线不平行度允差为0.03/100.
（2）两个花键不等分累积误差对定心直径中心线偏移允差为0.03mm，8d9键槽对定心直径中心线不对称度允差为0.05 mm。
由以上分析可知， 这两组表面最好先加工第一组表面，然后以外圆表面中心线为基准加工另外表面，以确保它们之间位置精度要求。
1.3 零件工艺规程设计
1.3.1确定零件生产类型
由年生产纲领可知为大批量生产
1.3.2确定零件毛坯制造形式
零件材料为45钢,考虑到该轴在机床运行中常常正、反转及变速，零件在工作过程中常常承受弯、扭（易疲惫断裂），承受过载和冲击载荷（易扭断、弯曲变形、折断、轴颈和滑移部分易磨损），因为零件年产量为大批量生产，而且零件轮廓尺寸不大，生产纲领已达成成批生产水平，所以可采取模锻成型，这对于提升生产率、降低切削加工劳动量确保加工精度全部是有利。
1.3.3确定零件机械加工工艺路线
制订工艺路线出发点，应该是使零件几何形状，尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理确保，在一产纲领已确定为成批生产条件下，能够考虑采取万能性机床配以专用夹具，并尽可能使用工序集中标准来提升生产效率，除此之外，应该考虑经济效果，方便使生产成本尽可能下降。
一． 定位基准面选择
定位基面选择是确定零件机械加工路线，确定加工方案首先要做工作，基面选择得正确、合理是否，将直接影响加工质量和生产率。在选择定位面时需要同时考虑以下三下问题：
① 以哪一个表面作为加工时精基面或统一基准，才能确保加工精度，使整个机械加工工艺过程顺利地进行。
② 为加工上述精基面或统一基准应该采取哪一个表面作为粗基准。
③是否有部分工序为了特殊加工要求，需要采取统一基准以外精基面，精基面选择依据精基面选择标准，首先应该考虑基准重合问题，即在可能情况下，应尽可能选择加工表面设计基准为定位基准依据工件特点和加工要求，选择花键孔和端面作为精基面，加工各档外圆表面，各斜端面、齿轮时以花键孔左端面作为定位基面，加工花键孔时以外圆表面定位。
（1）粗基准选择：因为对于通常轴类一零件而言，以外圆作为粗基准是合理，所以选择外圆表面作为粗基面。
（2）精基准选择：关键应该考虑基准重合问题当设计基准和定位基准不重合时，应进行尺寸换算，这在以后还在专门计算，此处不反复。
因本零件是通常轴类零件，所以精基准选择轴中心线，而对于本轴，应选择外圆表面粗糙度较高Φ40js6，Φ38g6，Φ50f7中心线。
二.制订工艺路线
制订工艺路线出发点，应该是使零件几何形状，尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理确保。在生产纲领已确定为大批量生产条件下，能够考虑采取万能性机床以专用夹具，并尽可能使工序集中来提升生产率。除此之外，还应该考虑经济效果，方便使生产成本尽可能降下来。现制订制订工艺路线以下：
工序号
工序名
工 序 内 容
定位基准
1

下料

2
铸造
模铸造并退火检验

3
正火处理
调质

4

粗车
粗车两端面，钻中心孔。车Φ47至Φ39.8，Φ47至Φ41.8，Φ57至Φ51.8，Φ47至Φ41.8，Φ47至Φ31.5
毛坯外圆及此次加工外圆
5
热处理
调质

6

精车
车Φ39.8至Φ38.3，Φ41.8至Φ40.3，Φ51.8至Φ50.3，Φ41.8至Φ40.2，Φ31.5至Φ30，切槽3×1（Φ29），3×0.5（Φ37.5），3×0.5（Φ39.5），3×0.5（Φ44d6），2-3×1.25（Φ37.5）(表面＝6.3)，倒角，车螺纹M30×1.5，攻M10
Φ41.8两外圆及此次加工Φ38.3，Φ50.3
7
钻孔
Φ23
两端支承轴颈
8
热处理
回火

9
粗磨外圆
Φ38.2至Φ38.1，Φ41.3至Φ40.1，Φ
51.3至Φ50.1，Φ41.3至Φ40.1，Φ41.2至Φ40d11，Φ41.3至Φ39.5
Φ38.3, Φ50.3, 及此次加工两Φ40.1
10
精磨外圆
Φ38.1至Φ38g6，Φ40.1至Φ40js6, Φ40.1至Φ40js6,Φ50.1至Φ50f7，
Φ40d11, Φ50.1,及此次加工两Φ40js6
11
铰锥孔
Φ10.5至Φ14.9
两Φ40js6，顶尖
12
粗铣共花键
Φ38g6，Φ50f7
两Φ40js6，顶尖
13
精铣
花键Φ38g6，花键Φ50f7，槽8d9，通槽 24×10，键槽12×86

14
钻孔
Φ8，Φ6
两Φ40js6，顶尖
15
检
按图纸要求检验
专用夹具
1.3.4加工余量确实定
机械加工余量对工艺过程有一定影响，余量不够，不能确保零件中质量，余量过大，不仅增加机械加工劳动蜈，而且增加了材料、刀具，能源消耗。从而增加了成本，所以必需合理地安排加工余量。
依据零件毛坯条件，CA6140床头箱Ｉ轴材料为45号钢，毛坯重约为8Kg，生产类型为大批量采取在锻模上得到毛坯。
依据上述原始资料及加工工艺，列举确定部分加工表面机械加工余量，工序尺寸及， 毛坯尺寸以下：
1外圆表面Φ38g6
毛坯为锻件，其尺寸为Φ47±2依据书《机械制造工艺金属切削机床设计指导》表1.2－2，1.2－3确定工序尺寸及余量为：
Φ38g6
精磨后 Φ38g6
精磨后 Φ38+0.1＝Φ38.1
半精车后 Φ38.1+0.2＝Φ38.3
粗车后 Φ38.3+1.5＝39.8
毛坯 Φ38.3+8.7＝47
2外圆表面Φ40js6
毛坯为锻件，其尺寸为Φ47±2依据书《9》表1.2－2，1.2－3确定工序尺寸及余量为：
Φ40js6
精磨后 Φ40js6
精磨后 Φ40+0.1＝40.1
半精车后 Φ40.1+0.2＝40.3
粗车后 Φ40.3+1.5＝41.8
毛坯 Φ41.8+5.2＝47
1.3.5确定切削用量及基础工时
一.加工条件：工件材料45钢 铸造
加工要求：粗车、半精车、精车，外圆及端面，使其达成零件图上所给尺寸公差要求。
机床：C620－3卧式车床
刀具:刀片材料YT15，刀杆尺寸16×25mm, 刀尖圆弧半径,=0.8mm，＝90 ＝15 ＝12 ＝0.5mm
二.计算切削用量
1 粗车M30×1.5端面47±2
1)已知毛坯径向加工余量为47±2，则毛坯径向方向最大加工余量为24.5mm，故能够3次走刀切除, =8mm。
2）进给量 依据《机械加工工艺手册》（北京出版社）查表2.4－4选择f=0.5mm/r
3）计算切削速度 见《机械加工工艺手册》表8-4-8（寿命选T=60min）
Vc= Vc= Kv ①
其中T＝60，＝0.15，＝0.35, m=0.2.《机械加工工艺手册》（北京出版社）表2.4－17－18－19 Cv=235 ,kv=0.42 将其代入①
Kv=··
=0.69×0.87×0.7
=0.42
Vc=1.7m/s=100.9(m/min)
④确定主轴转速：
== =683.7r/min
按机床手册选择n=800r/min, 依据《机械加工工艺手册》表3.1-18
所以实际切削速度：V=122(m/min)

⑦切削工时 查<<机械加工工艺手册>>表2.5-3
t= Error! No bookmark name given.其中 L=++, d=47 =2mm, =4mm, =0, i=3
t=×3=0.221min
2.粗车Φ40d11端面同上(1)。
3钻两中心孔
机床：选择Z35A摇臂钻床
刀具：依据《机械加工工艺手册》（北京出版社）表4.3－2选择
B型中心钻 d=3.15 =11.2 =6.7 =60 =3.9-4.9选择=4型具134(2404d表3
依据《机械加工工艺设计实用手册》（航空工业出版社）表15－39选择
进给量： =0.075mm/r
切削速度： =18m/min
===1770(r/min)
依据《机械加工工艺手册》（北京出版社）表3.1-31选择=r/min。
所以实际切削速度：
V===19.8 (r/min)
切削工时：依据《机械加工工艺手册》表2.5-7
==
其中：=10mm ===5.32 =0
∴ ====0.081(min)
4. 粗车Φ30 从Φ47±2到Φ31.5
①切削深度 单边余量Z=15.5±1,可分两次切除,第一次=8mm第二次=7.5mm。
2）进给量 依据《机械加工工艺手册》（北京出版社）表2.4-4 选择f=0.5mm/r
3）计算切削速度 见《机械加工工艺手册》卷1（航空工业出版社）表8-4-8
Vc=

其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2 Vc= ==90(m/min)
④确定主轴转速：
== =610(r/min)
依据《机械加工工艺手册》（北京出版社）表3.1-18选择n=800r/min
所以实际切削速度：
V===118 (r/min)
⑤检验机床功率，主切削力按《机械加工工艺手册》卷1表8.4－10所表示公式计算=
其中＝2650 ＝1.0 =0.75 =-0.15
=〔〕=〔〕=0.94
=0.89
=2650×8×××0.94×0.89
=1341(N)
切削时消耗功率为Pc按机械工工艺手册表2.4－21
Pc＝ ==2.64(kw)
由《机械加工工艺手册》（北京出版社）表3.1－17可知C620-3车床主电机功率为7.5Kw，所以能够正常加工。
⑥检验机床进给系统强度，已知主切削力Fz＝1341N。
径向切削力
=
其中：=1950 ＝0.9 =0.6 =
=〔〕=〔〕=0.897
=0.5
将以上数把代入试式 =
=1950××××0.897×0.5
=969(N)
而轴向力 =
其中：=2880 ＝1.0 =0.5 =
=〔〕=〔〕=0.923
=1.17
将以上数把代入试式 =
＝2880×8×××0.923×1.17
=2609（N）
取机床导轨和床鞍之间摩擦系数μ=0.1则切削力在纵向进给方向对进给机构作用力
F=+μ(+)
=2609+0.1(1341+969)
=2840（N）
查切削手册表1.3,故机床进给系统可正常工作.
⑦切削工时 查<<机械加工工艺手册>>（北京出版社）表2.5-3
t=
Error! No bookmark name given.其中 L=+++, =15 =2(∵=90), =4mm, =0, i=2
t=×2=0.105(min)
5. 粗车Φ38g6 从Φ47±2到Φ39.8
1）切削深度 单边余量Z=3.6±1,可一次切除。
2）进给量 依据《机械加工工艺手册》（北京出版社）表2.4-4 选择f=0.5mm/r
3）计算切削速度 见《机械加工工艺手册》卷1（航空工业出版社）表8-4-8
Vc=
其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2
Vc= = =112(m/min)
4)确定主轴转速：
== =759(r/min)
依据《机械加工工艺手册》（北京出版社）表3.1-18选择n=800r/min
所以实际切削速度：
V===118 (r/min)
5)检验机床功率，主切削力按《机械加工工艺手册》卷1（航空工业出版社）表8.4－10所表示公式计算
=
其中＝2650 ＝1.0 =0.75 =
=〔〕=〔〕=0.94
=0.89
=2650×3.6×××0.94×0.89
=2444(N)
切削时消耗功率为Pc按机械工工艺手册表2.4－21
Pc＝ = =1.24 (kw)
由《机械加工工艺手册》（北京出版社）表3.1－17可知C620-3车床主电机功率为7.5Kw，所以能够正常加工。
6)检验机床进给系统强度，已知主切削力Fz=454.7N。
径向切削力
=
其中：=1950 ＝0.9 =0.6 =
=〔〕=〔〕=0.897
=0.5
将以上数把代入试式 =
=1950××××0.897×0.5
=444(N)
而轴向力 =
其中：=2880 ＝1.0 =0.5 =
=〔〕=〔〕=0.923
=1.17
将以上数把代入试式 =
＝2880×3.6×××0.923×1.17
=1199（N）
取机床导轨和床鞍之间摩擦系数μ=0.1则切削力在纵向进给方向对进给机构作用力
F=+μ(+)
=1199+0.1(2444+444)
=1488（N）
查切削手册表1.3,故机床进给系统可正常工作.
⑦切削工时 查<<机械加工工艺手册>>（北京出版社）表2.5-3

t=
Error! No bookmark name given.其中 L=+++, l=112mm =2(∵=90), =4, =0, i=1
t=×1=0.1475(min)
6. 粗车Φ40js6 从Φ47±2到Φ41.8
1）切削深度 单边余量Z=2.6±1,可一次切除。
2）进给量 依据《机械加工工艺手册》（北京出版社）表2.4-4 选择f=0.5mm/r
3）计算切削速度 见《机械加工工艺手册》卷1（航空工业出版社）表8-4-8
Vc=
其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2
Vc= = =118(m/min)
④确定主轴转速：
== =799.5(r/min)
依据《机械加工工艺手册》（北京出版社）表3.1-18选择n=800r/min
所以实际切削速度：
V===118 (r/min)
① 检验机床功率，主切削力按《机械加工工艺手册》卷1（航空工业出版社）表8.4－10所表示公式计算
=
其中＝2650 ＝1.0 =0.75 =-0.15
=〔〕=〔〕=0.94
=0.89
=2650×2.6×××0.94×0.89
=1675(N)
切削时消耗功率为Pc按机械工工艺手册表2.4－21
Pc＝ ==3.29(kw)
由《机械加工工艺手册》（北京出版社）表3.1－17可知C620-3车床主电机功率为7.5Kw，所
以能够正常加工。
⑥检验机床进给系统强度，已知主切削力Fz＝1675N。
径向切削力按《机械加工工艺手册》卷1（航空工业出版社）表8.4－10所表示公式计算
=
其中：=1950 ＝0.9 =0.6 =
=〔〕=〔〕=0.897
=0.5
将以上数把代入试式 =
=1950××××0.897×0.5
=313(N)
而轴向力按《机械加工工艺手册》卷1（航空工业出版社）表8.4－10所表示公式计算=
其中：=2880 ＝1.0 =0.5 =
=〔〕=〔〕=0.923
=1.17将以上数把代入试式 =
＝2880×2.6×××0.923×1.17
=824（N）
取机床导轨和床鞍之间摩擦系数μ=0.1则切削力在纵向进给方向对进给机构作用力
F=+μ(+)
=824+0.1(1675+313)
=1030（N）
查切削手册表1.3,故机床进给系统可正常工作.
7)切削工时 查<<机械加工工艺手册>>（北京出版社）表2.5-3
t=
Error! No bookmark name given.其中 L=+++, =100+62.2=162.2 =2(∵=90), =4, =0, i=1
t=×1=0.425(min)
7. 粗车Φ50f7 从Φ57±2到Φ50.3
1）切削深度 单边余量Z=3.35±1mm,可一次切除。
2）进给量 依据《机械加工工艺手册》（北京出版社）表2.4-4 选择f=0.5mm/r
3）计算切削速度 见《机械加工工艺手册》卷1（航空工业出版社）表8-4-8
Vc=
其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2
Vc= = =113(m/min)
4)确定主轴转速：
== =631(r/min)
依据《机械加工工艺手册》（北京出版社）表3.1-18选择n＝800r/min
所以实际切削速度：
V===143(r/min)
5)检验机床功率，主切削力按《机械加工工艺手册》卷1（航空工业出版社）表8.4－10所表示公式计算
=
其中＝2650 ＝1.0 =0.75 =-0.15
=〔〕=〔〕=0.94
=0.89
∴ =2650×3.35×××0.94×0.89
=42073(N)
切削时消耗功率为Pc按机械工工艺手册表2.4－21
Pc＝ ==4.9(kw)
由《机械加工工艺手册》（北京出版社）表3.1－17可知C620-3车床主电机功率为7.5Kw，所以能够正常加工。
6)检验机床进给系统强度，已知主切削力Fz＝2073N。
径向切削力
=
其中：=1950 ＝0.9 =0.6 =
=〔〕=〔〕=0.897
=0.5
∴ =
=1950××××0.897×0.5
=373(N)
而轴向力 =
其中：=2880 ＝1.0 =0.5 =
=〔〕=〔〕=0.923
=1.17
∴ =
＝2880×3.35×××0.923×1.17
=1012（N）
取机床导轨和床鞍之间摩擦系数μ=0.1则切削力在纵向进给方向对进给机构作用力
F=+μ(+)
=1012+0.1(2073+373)
=1257（N）
查切削手册表1.3,故机床进给系统可正常工作.
7)切削工时 查<<机械加工工艺手册>>（北京出版社）表2.5-3
t=
Error! No bookmark name given.其中 L=+++, =110 =2(∵=90), =4, =0, i=1
t=×1=0.29(min)
8粗车Φ40d11 从Φ47±2到Φ41.8
1）切削深度 单边余量Z=2.6±1,可一次切除。
2）进给量 依据《机械加工工艺手册》（北京出版社）表2.4-4 选择f=0.5mm/r
3）计算切削速度 见《机械加工工艺手册》卷1（航空工业出版社）表8-4-8
Vc=
其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2
Vc= = =118(m/min)
④确定主轴转速：
== =799.5(r/min)
依据《机械加工工艺手册》（北京出版社）表3.1-18选择n=800r/min
所以实际切削速度：
V===118 (r/min)
② 检验机床功率，主切削力按《机械加工工艺手册》卷1（航空工业出版社）表8.4－10所表示公式计算
=
其中＝2650 ＝1.0 =0.75 =-0.15
=〔〕=〔〕=0.94
=0.89
=2650×2.6×××0.94×0.89
=883(N)
切削时消耗功率为Pc按机械工工艺手册表2.4－21
Pc＝ ==2.1(kw)
由《机械加工工艺手册》（北京出版社）表3.1－17可知C620-3车床主电机功率为7.5Kw，所
以能够正常加工。
⑥检验机床进给系统强度，已知主切削力Fz＝1675N。
径向切削力按《机械加工工艺手册》卷1（航空工业出版社）表8.4－10所表示公式计算
=
其中：=1950 ＝0.9 =0.6 =
=〔〕=〔〕=0.897
=0.5
将以上数把代入试式 =
=1950××××0.897×0.5
=315(N)
而轴向力按《机械加工工艺手册》卷1（航空工业出版社）表8.4－10所表示公式计算=
其中：=2880 ＝1.0 =0.5 =
=〔〕=〔〕=0.923
=1.17将以上数把代入试式 =
＝2880×2.6×××0.923×1.17
=866（N）
取机床导轨和床鞍之间摩擦系数μ=0.1则切削力在纵向进给方向对进给机构作用力
F=+μ(+)
=866+0.1(883+315)
=956（N）
查切削手册表1.3,故机床进给系统可正常工作.
7)切削工时 查<<机械加工工艺手册>>（北京出版社）表2.5-3
t=
Error! No bookmark name given.其中 L=+++, =100+62.2=162.2 =2(∵=90), =4, =0, i=1
t=×1=0.287(min)
9. 半精车Φ38g6 从Φ39.8到Φ38
1）切削深度 单边余量Z=1.5,可一次切除。
2）进给量 依据《机械加工工艺手册》（北京出版社）表2.4-4 选择f=0.5mm/r
3）计算切削速度 见《机械加工工艺手册》卷1（航空工业出版社）表8-4-8
Vc=
其中Cv=242 T=60 =0.15 =0.35 m=0.2
Vc= = =116(m/min)
4)确定主轴转速：
== =935(r/min)
依据《机械加工工艺手册》（北京出版社）表3.1-18选择n=1000r/min
所以实际切削速度：
V===125(r/min)
5)检验机床功率，主切削力按《机械加工工艺手册》卷1（航空工业出版社）表8.4－10所表示公式计算
=
其中＝2650 ＝1.0 =0.75 =
=〔〕=〔〕=0.94
=0.89
=2650×1.5×××0.94×0.89
=518(N)
切削时消耗功率为Pc按机械工工艺手册表2.4－21
Pc＝ = =1.08(kw)
由《机械加工工艺手册》（北京出版社）表3.1－17可知C620-3车床主电机功率为7.5Kw，所以能够正常加工。
6)检验机床进给系统强度，已知主切削力Fz=454.7N。
径向切削力
=
其中：=1950 ＝0.9 =0.6 =
=〔〕=〔〕=0.897
=0.5
将以上数把代入试式 =
=1950××××0.897×0.5
=195(N)
而轴向力 =
其中：=2880 ＝1.0 =0.5 =
=〔〕=〔〕=0.923
=1.17
将以上数把代入试式 =
＝2880×1.5×××0.923×1.17
=480（N）
取机床导轨和床鞍之间摩擦系数μ=0.1则切削力在纵向进给方向对进给机构作用力
F=+μ(+)
=480+0.1(518+195)
=551（N）
查切削手册表1.3,故机床进给系统可正常工作.
⑦切削工时 查<<机械加