江门市某酒店QTZ63塔吊基础计算书.doc

江门市***
QTZ63塔吊基础计算书

工程名称：江门市***
工程地点：江门市***酒店北面
建设单位：江门市***房地产发展有限公司
设计单位：广东***勘察设计院
施工单位：广东省第***筑集团有限公司

编制单位：广东***公司 审批单位：广东省第***筑集团有限公司
部 门：***工程项目部 部 门：总工室
编制人： 刘 星 军 审批负责人：
审核人：
编制日期：2004年2月28日 审核日期： 年 月 日

***共设四台塔吊，其中三台（1~3#）是QTZ5515型固定式塔吊，另外一台QTZ63型固定式塔吊。以下是QTZ63型固定式塔吊基础计算书。
QTZ63固定基础节塔式起重机桩基础（四桩基础）
桩基承台尺寸及载荷表
桩基承台边长L
（㎜）
桩基承台高h
（㎜）
桩基承台重量Fg
（KN）
垂直载荷
Fv
（KN）
水平载荷
Fh
（KN）
弯矩
M
（KNm）
Φ400预应力管桩单桩承载力设计值（KN）
抗压
抗拉
5000
1300
812.5
795
43.7
2345
1650
405
1． 单桩作用荷载计算（如图10）
（1）当塔吊臂与桩基承台边线平行时

=（812.5+795）/4[（2345+43.71.3）2]/（422）
=401.875300.226=702.1KN（101.65KN）
（2）当塔吊臂与桩基承台边线成45时

=（812.5+795）/4[（2345+43.71.3）2√2▔]/
2（ 2√2▔）2
=401.875424.65=826.53KN（-22.775KN）
2． 单桩抗压与抗拔承载力计算
（1）抗压承载力计算

式中 Rk—单桩轴向承载力标准值；
R—单桩轴向承载力设计值；
qp—桩端土的承载力标准值；
Ap—桩身横截面面积；
Up—桩身周边长度；
qsi——桩周土的摩阻力标准值；
li—按土层划分的各段桩长；
Qmax—单桩承受最大压力计算值。
有效桩长为6m的桩进行抗压承载力计算：
土质为全风化岩qsi=90kPa，qpk=4000kPa
=3.14X0.22X4000+90X6X3.14X0.4=1178.4KN
因为　Rk=1178.4KN≥（Fg+Fv）/4=401.875KN,且1.2Rk=1.21178.4=1414KN≥Qmax=826.53KN时，满足要求。

(2) 抗拔承载力的计算(当Qmin<0的情况时)

当+≥时，满足要求。
在桩施打前，根据地质资料进行验算，满足要求后才能施工。
式中 Uk—单桩竖向极限抗拔承载力标准值；
γs—桩侧阻抗力分项系数，取1.65；
Gp—管桩自重；
Up—桩身周边长度；
——抗拔系数，取0.5；
qsi——桩周土的摩阻力标准值；
—按土层划分的各段桩长；
Qmin—单桩承受最大拉力计算值。
+=9063.140.40.5/1.65+5.65=211.2>
满足要求
3． 桩基承台配筋计算（砼C35，钢筋Ⅱ级）
已知 =4000㎜， b=5000㎜，h0=h-100=1300-100=1200㎜，=500㎜，
S=1200㎜，=702.1KN，=-22.775KN,
f㎝ = 19N/㎜2
所以 q=500010-3130010-325=162.5KN/m。
∵MA-A= －q2= —162.50.52= －20.3KNm
MB-B =sin450==(-22.775)（4000-1200）10-3/2=-31.89KNm
MC-C ==2702.1（4000-1200）10-3/2=1965KNm
下面对B-B截面及C-C截面进行配筋计算（如图11）
（1）B-B截面配筋计算：
∵MA-A=－31.89KNm 为负弯矩
==1.431.89106/（19500012002）＝0.00032
查表： = 1
∴==1.420.3106/（31011200）＝120㎜2
取构造配筋，φ12@200双向配筋（面筋）
（2）C-C截面配筋计算：
∵MC-C=1965KNm
∴==1.41965106/（19500012002）= 0.0203
查表： = 0.99
fcm——混凝土弯曲抗压强度设计值（N/mm2）
∴==1.41547.5106/（3100.991200）=5865㎜2
取φ18@200双向配筋（底筋）

4． 承台受冲切承载力的计算
（1）塔吊对承台的冲切（如图12）

式中 —桩反力设计值；
—冲切系数；
—冲跨比，=，取值范围为0.2~1之间；
—受冲切承载力截面高度影响系数；
—混凝土轴心抗拉强度设计值；
—冲切破坏锥体的有效高度。
∵800㎜<h=1300㎜<2000㎜，=1.57N/㎜2，s=1200㎜，
h0=h-100=1300-100=1200㎜，=702.1KN
∴==0.96，a=（4000-1200）/2-200=1200㎜，
λ==1200/1200=1， =0.84/（1+0.2）=0.7
∴=0.7（1200+1200）0.961.57120010-3=3007KN
∴=2 Qmax=2702.1=1404.2KN <=3007KN，满足要求。
（2）角桩对承台的冲切（如图13）

式中 —桩反力设计值；
—角桩冲切系数；
—角桩冲跨比，=，取值范围
为0.2~1之间；
—受冲切承载力截面高度影响系数；
—混凝土轴心抗拉强度设计值；
—角桩冲切破坏锥体的有效高度。
a—从承台底角桩内边缘引45冲切线与承台顶面或承台变阶处相交点至角桩内边缘的水平距离；
c—从角桩内边缘至承台外边缘的距离。
∵800㎜<h=1300㎜<2000㎜，=1.57N/㎜2，s=1200㎜，h0=h-100=1200㎜
c=500+200=700㎜，=614.135KN
∴==0.96，a=（4000-1200）/2-200=1200㎜，
λ==1200/1200=1， =0.56/（1+0.2）=0.47。
∴=20.47（700+1200/2）0.961.57120010-3=2187KN
∴=614.135KN<=2187KN，满足要求。

5. 承台受剪切承载力的计算（如图14）
, ，=
式中 —斜截面的最大剪力设计值；
—承台计算截面处的计算宽度；
—剪切系数；
—剪跨比，=，取值范围
为0.3~3之间；
—受剪切承载力截面高度影响系数；
—混凝土轴心抗拉强度设计值；
—受剪切截面的有效高度。
∵=1.57N/㎜2，=5000㎜，s=1200㎜，h0=h-100=1300-100=1200㎜
=702.1KN
∴a=（4000-1200）/2-200=1200㎜，λ==1200/1200=1.0， ==0.9，=1.75/（1+1）=0.875
∴=0.90.8751.575000120010-3=7418KN
∴V=2 Qmax=2702.1=1404.2KN<=7418KN，满足要求。

6. 承台局部受压承载力的计算
（1）桩顶承台局部受压
π（-）
式中 —桩顶反力设计值；
— 桩外直径；
— 桩内直径；
—混凝土轴心抗压强度设计值。
∵=16.7N/㎜2，=400㎜，=210㎜，=826.53KN
∴π（-）=3.14（-）16.710-3=1519.4 KN
∴= Qmax=826.53KN<π（-）=1519.4 KN，满足要求。
（2）塔吊柱脚下承台局部受压

式中 —塔吊柱脚压力设计值；
— 塔吊柱脚承重钢板边长；
—混凝土轴心抗压强度设计值；
∵=16.7N/㎜2，= 500㎜，=795KN，M=2345KNm
∴=500216.710-3=4175KN
∴= =198.75+994.25=1193KN < a2=4175KN，满足要求。

================================================================

说 明

星欣设计图库资料专卖店拥有最新最全的设计参考图库资料，内容涉及景观园林、建筑、规划、室内装修、建筑结构、暖通空调、给排水、电气设计、施工组织设计等各个领域的设计素材和设计图纸等参考学习资料。是为广大艺术设计工作者优质设计学习参考资料。本站所售的参考资料包括设计方案和施工图案例已达几十万套以上，总量在数千G以上。
图库网址http://www.xingsc.cn
ftp://xingxin.oicp.net
联系QQ：447255935
电话：[phone]