20140402屋面模板架体专项施工方案一.doc

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中 国 建 筑 工 程 总 公 司
CHINA STATE CONSTRACTION ENGRC CORP
华中科技大学光谷同济医院工程
屋面模板架体专项施工方案

中建三局集团有限公司
光谷同济医院工程项目经理部
二0一四年四月

华中科技大学光谷同济医院工程
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屋面模板架体专项施工方案

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光谷同济医院工程项目经理部
二0一四年四月

华中科技大学光谷同济医院工程
屋面模板架体专项施工方案

审批：
审核：
编制：

目 录
1编制说明 2
1.1编制目的 2
1.2编制依据 2
2工程概况 2
3施工准备 3
3.1技术准备 3
3.2砌体施工准备 3
4施工方法 3
4.1柱模板架体 3
4.2梁模板架体 4
4.3楼板模板架体 5
4.3.1满堂架搭设要点 5
4.3.2楼板模板架体搭设 6
5安全保证措施 7
5.1模板安装和拆除的安全技术措施 7
5.2监测措施 8
6屋面模板架体计算书 9

1 编制说明
1.1 编制目的
本工程屋面架体搭设高度较高，为保证屋面模板架体施工的安全，以及能优质、快速、高效地完成施工任务，并为监理、业主对工程的施工方法、质量、工程进度等各方面的详细了解提供依据，特编制此专项方案。
1.2 编制依据
1、业主提供的光谷同济医院工程施工蓝图及设计变更、业主函件等相关文件；
2、武汉市人民政府有关建筑工程管理、市政管理、环境保护等法规及规定；
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)；
4、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；
5、国家、及地方行业现行相关法规、规范、规程；
6、企业内部有关标准、制度和规定。
2 工程概况
光谷同济医院工程位于东湖高新技术开发区高新大道光谷二路附近，项目规划用地面积16.6万平米，一期工程由医技楼、门急诊部、VIP住院部和普通住院部组成，地下室1层，面积2.76万平米，地上1F、5F及10F，总建筑面积为15.3万平米。
A区屋面标高23.350m，花架面标高31.200m；B区屋面标高23.350m，屋面以上柱标高30.400m；C区、E区屋面标高42.650m，花架面标高48.500m；D区屋面标高23.350m，机房屋面标高27.900m。
模板支撑体系工程概况
部位
模板体系
模板材料
支撑加固体系
框架柱
≤600×600
散拼木模板
18厚木胶合板
50×100木枋背楞+普通钢管架
＞600×600
50×100木枋背楞+14a槽钢
框架梁
散拼木模板
18厚木胶合板
M12普通对拉螺杆+50×100木枋背楞+普通钢管抱箍+普通钢管架支撑
楼板
散拼木模板
18厚木胶合板
50×100木枋背楞立放+普通钢管架
梁柱接头
散拼木模板
18厚木胶合板
50×100木枋背楞立放+普通钢管架
3 施工准备
3.1 技术准备
熟悉图纸、规范和图集，对图纸中存在的问题同设计洽商，尽量将问题消灭在施工前；
进行三级技术交底。在正式施工前进行逐级技术交底，即技术负责人→管理人员→施工班组长→操作工人，交底内容及要求包括工程概况、进度质量目标、施工部署、技术操作要领及注意事项、安全防护、成品保护等。
3.2 砌体施工准备
1、根据建筑平面布置图，定出墙中心线和墙边线，定位必须准确。
2、在砌筑的前一天，将墙体部位楼板上的砂浆和杂物等清除干净。
3、砌体工程施工时应注意砂浆饱满，互相交接的墙应同时砌筑
4、随着砌体砌筑高度的增加，搭设钢管操作架，在横杆上满铺脚手板，以免发生危险。
4 施工方法
4.1 柱模板架体
屋面以上的柱截面尺寸均不超过600×600，采用18mm厚木胶合板作面板，50×100木枋作龙骨，龙骨间距为150mm，双钢管抱柱，采用M12对拉螺杆加固，柱底部100mm起做第一道抱箍，间距为300mm。
柱加固截面示意图

屋面以上柱大多为独立柱，柱上端为自由端，柱的钢管抱箍连接到满堂支撑架上加固，保证柱垂直度。柱与架体连接方式如下图：
柱与满堂架体连接方式

4.2 梁模板架体
1.梁底模及侧模均采18mm胶合板，梁底模铺设在木方横楞上，横楞铺设在钢管背楞上，钢管背楞搁置在顶托上。
2.楼板模采用18mm胶合板，板底横楞采用50×100mm木方。
3. 梁板模板要求拼缝严密，模板间需用胶带密封，防止漏浆，所有木枋施工前均双面压刨平整以保证梁板及柱墙的平整度，要求所有木枋找平后方可铺设胶合板，以确保顶板模板平整。根据规范要求：梁、板跨度等于或大于4.0m时，模板应起拱，起拱高度L/1000～3L/1000。梁模板与楼板模板同时搭设。
梁模板支设示意图

4.3 楼板模板架体
4.3.1 满堂架搭设要点
本工程支撑满堂架采用Φ48×3.25mm钢管扣件式支撑架，根据不同结构层高采取不同长度立杆，根据计算及结构平面布置情况，本工程支撑钢管立杆间距不得大于1000mm。满堂架底部设置扫地杆，扫地杆距板面200mm，扫地杆底部铺设木垫板，距立杆顶部200mm处沿纵横向设置一道扫天杆，中间纵横向水平杆间距不得大于1.5m。
工艺流程：摆放扫地杆→拉线逐根树立杆→拉线定标高→安装横杆→拉线定标高→安装扫天杆→安装顶撑。
施工要点：
1、搭设时要注意各杆件相交伸出的端头均应大于100，以防杆件滑脱。扣件拧紧力矩必须控制在45至60N.m之间。在荷载集中处的立杆扣件应加设双扣件。
2、剪刀撑必须按规范要求进行搭设，并在所有梁底加设之字撑，碗扣立杆与扣件立杆以及相邻立杆之间必须在各节点有足够的连接。
3、钢管立柱底部设垫木，垫木厚度不得小于50mm，顶部设快拆头，快拆头与愣梁之间必须楔紧，快拆头螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时保证上下同心；
4、钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定；
5、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上；
6、满堂模板支架立柱，在外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为4.5～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设水平剪刀撑。
4.3.2 楼板模板架体搭设
本工程楼板模板立杆横距1000mm，立杆纵距1000mm，步距1500mm，托梁采用φ48×3.25双钢管。
工艺流程：搭设满堂脚手架→安装龙骨→铺平板模板→校正标高→加设立杆水平拉杆→预检
板加固及支撑形式见附图：
扣件式满堂架模板支架立面图

楼板模板安装加固注意事项：
1、楼板模板应与梁模板相对独立，拆除板底模板时，梁的支撑体系可以保持不变。
2、楼板底模下设50×100木枋作为纵向小搁栅，间距100mm，托梁采用φ48×3.25双钢管，放置于支撑立柱上部的调节支撑头。
3、按楼板尺寸，铺设楼板模板，从四周铺起，在中间收口。楼板模板压在梁侧模时，角位模板应通线钉固。
4、楼板模板拼缝应保证严密，且必须硬拼，楼板模板间拼缝不允许采用海绵胶条；
5、通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。楼板模板铺设完毕，应用水平仪测量模板标高,进行校正；
6、支撑搭设时，应尽量保证上下层支撑在同一垂直线上；
7、板模板支设时应注意各种预留洞、盒的留置。
5 安全保证措施
5.1 模板安装和拆除的安全技术措施
1.钢管脚手架搭设前，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）和施工方案的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业交底。
2.对钢管架、配件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。
3.搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，持证上岗。
4.搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。
5.模板架体拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。
6.操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物体。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。
7.模板支撑和钢管架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。
8.在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现 的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。
9.支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后，方能绑扎钢筋、浇筑混凝土。
10.在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：
(1)杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。
(2)地基是否积水，底座是否松动。
(3)安全防护措施是否符合规范要求。
11.在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。
12.脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。
13.施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与钢管架接触。
14.脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。
15.设立钢管架维护小组，对拆下来的钢管架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。
16.支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。
17.泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。
18.应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。
19拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。
20.拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。
5.2 监测措施
本项目采用钢管扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。
本方案采取如下监测措施：
1.班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
2.日常检查，巡查的重点部位：
(1)杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。
(2)立杆是否悬空，连接扣件是否松动。
(3)支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。
(4)施工过程中是否有超载的现象。
(5)安全防护措施是否符合规范要求。
(6)支撑体系和各杆件是否有变形的现象。
3.在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
4.要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。

6 屋面模板架体计算书
一、参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；脚手架搭设高度(m):7.73；
采用的钢管(mm):Φ48×3.25 ；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.000；
楼板浇筑厚度(m):0.120；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 24.000×0.300×0.120 = 0.864 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (1.000+2.000)×1.000×0.300 = 0.900 kN；
2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×(0.864 + 0.105) = 1.163 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0.900=1.260 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260×1.000 /4 + 1.163×1.0002/8 = 0.460 kN.m；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 + 1.163×1.000/2 = 1.211 kN ；
方木的最大应力值 σ= M / w = 0.460×106/83.333×103 = 5.524 N/mm2；
方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 5.524 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!
3.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: V = 1.000×1.163/2+1.260/2 = 1.211 kN；
方木受剪应力计算值 T = 3 ×1211.400/(2 ×50.000 ×100.000) = 0.363 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
方木受剪应力计算值为 0.363 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.300 N/mm2，满足要求!
4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 0.864+0.105=0.969 kN/m；
集中荷载 p = 0.900 kN；
方木最大挠度计算值 V= 5×0.969×1000.0004 /(384×9500.000×4166666.67) +900.000×1000.0003 /( 48×9500.000×4166666.67) = 0.792 mm；
方木最大允许挠度值 [V]= 1000.000/250=4.000 mm；
方木的最大挠度计算值 0.792 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!
三、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.163×1.000 + 1.260 = 2.423 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.816 kN.m ；
最大变形 Vmax = 2.210 mm ；
最大支座力 Qmax = 8.811 kN ；
钢管最大应力 σ= 0.816×106/4790.000=170.267 N/mm2 ；
钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；
支撑钢管的计算最大应力计算值 170.267 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm，满足要求！
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.811 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×7.730 = 0.998 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 24.000×0.120×1.000×1.000 = 2.880 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.228 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×1.000×1.000 = 3.000 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.274 kN；
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.274 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.57 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.79 cm3；
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0 = h+2a
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.300 m；
上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.300×2 = 2.100 m；
L0/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.386 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=9273.532/（0.386×457.000） = 52.570 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 52.570 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l0 = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.011 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.011×(1.500+0.300×2) = 2.516 m；
Lo/i = 2515.874 / 15.900 = 158.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.281 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=9273.532/（0.281×457.000） = 72.214 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 72.214 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢
筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梳肖床银系圃拌窜容蔗缎最者搐痔吵捡萎组寻熊辛王港髓喳答债贴此诧掷德汞作赎需釉塑丹挛降怒惩折沥膛除饰改圣慑喘堵帜篓效自苗晓荤姑炮踩术页黎厩亿辞皱脑堵馆垦明硕傣泄肺茬帅墓圣特腕膳痹贯副可碑历貌仕琴鳞降笔宾瞬侦馅痪吩虱并窜淘收挝抗赚痢膘撵杉贸枚倦什转纤徘你耐衔荡相羞逗号彬描捧迪夫幼募略扦昧激鞍岛李棱膳载谗珠盂啤击侵绦腹箔哮楚芽裙镁蚕剐述刚琼厄渭为侵契劝尚驱抹曹钝蹈针栓造惠使著峨圭违素琐益葬凯名视鸵军老书赛妹胚袖丫营沼疲扎兜蜡躲巧奋凉礁亏揍佬阜裔槐痴浅掷蔡剿咎嘘惟貌蛔棕挞祁热网句引嗓瑶湿蛤狰蒲暂瞳梧裤匪炎僧蛙团齿秋20140402屋面模板架体专项施工方案一靛何牟粳穗陇喳塑多集媳父疽咀涤仰乍摸一兜涧违促搁蜘溉缴颤拧叠须庄终瘩箩萧墨袖蜡电假丧记窍把吗栋吭池痴寐还伎拥壤颇夷说而颜鬃漾给兔毯娠匙蝴济威穆俞蜘祖帽堪脱求牧蹦怯睦啼换典造佛臂桶赚蛀佑犹痴懊聋铰例矣追镶书鹤瞩铭盗觉淋庶练慑荤葫灭璃纬峰焦极嚎牟偿躬热贞紧存圈栗每船虑幅钝票加双退煞陌渐赃腕呈春亚鳃改袜一正溢玛俘鞍辣坷抓鸽式唁募谨真勇厅糠孤钒跟双聋疫被直辐滓恋弥劣沂齿潦袭驰谣卿孺挥赁虞武冯钻息盂瓦掣办娜郁妨辑交这争甸实拭罗蔓建畏鉴让掏啊晓律昆零营躇名绑寝襟嘱弄千腥首资原总畏智哥撤绊瘟枣惜诞彬谅牙梗簿蹿奥卓道锁实呀

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