高层外墙脚手架搭设方案.doc

外脚手架工程
一、概况
本工程塔楼1-20层，层高2.90m, 建筑总标高为61.5m。外架采用双排钢管外脚手架,按结构形式分阶段搭设。
二、外墙脚手架构造
1、搭设参数:双排架立杆横距1500,纵距1050,大横杆步距1500,小横杆间距750；内立杆距外墙面净距400，扫地杆距地不大于300。
2、连墙杆:连墙杆每层设置,拉、顶结合, 水平间距为7m。
3、安全防护:每个施工出入口都搭设双层防护通道棚,上下两层挡板间距不小于500,每隔3层沿建筑物周边设置一道全封闭的安全隔断,用5公分板满铺,并挂水平兜网。
4、本脚手架施工荷载不得大于 2000N/m2,施工时不得超载使用。脚手架搭设示意图如下 :

三、塔楼脚手架分段卸荷措施
塔楼脚手架从地面标高-1.25m 到59.7m, 再加1.8m 防护栏共计61.5m 高,大大超过单立管钢管脚手架的安全搭设高度, 因此必须采取分段卸荷措施。方法如下 :

从四层楼面起, 第一段为4-7层；第二段为8-11层;第三段为12-16；第四段为17-女儿墙 , 共4段,在分段卸荷楼层每根立杆位置,在该层结构施工时, 先预埋两个φ 12 钢筋套环,以及在上一层楼面位置预埋φ20钢筋拉环 , 这样在该层形成下撑、上拉、横挑的结构体系, 起到卸荷分载的作用,保证外架安全搭设。
四、卸料平台
为将拆下的楼层模板架料转运到结构施工作业面,在各楼层均要搭设卸料平台, 长度为3000,宽度为2000(从脚手架外立杆算起),卸料平台设计承载力为5OOON。卸料平台采用脚手架钢管搭设, 在每层计划搭设卸料平台的楼层处预埋钢筋环或短钢管, 每个卸料平台水平挑杆采用三组4000长的双层钢管,下面设外3内2共5根斜撑杆,上面用两根φ10的钢丝绳向上拉紧。卸料平台搭设示意图如下：

五、由于10#楼周边为人防工程顶板，待人防工程顶板浇注完毕且达到设计强度后进行落地脚手架的施工，搭设处置于人防顶板上。
六、脚于架的搭设要求:
1.基础处理:清理脚手架搭设处的地基, ,并做好排水工作, 然后铺上槽钢。
2.在搭设之前,必须对进场的脚手架杆、配件进行严格的检查,禁止使用规格和质量不合格的配件。
3.脚手架的搭设作业,必须在统一指挥下严格按照以下规定程序进行:
1)按设计放线,铺垫板,设置底座或标定立杆位置;
2)搭设脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设:
3)应等位依次竖起立杆,将立杆与纵、横向扫地杆连接固定,然后装上第一步的纵向和横向平杆 , 随校正立杆垂直之后予以固定,按此要求继续向上搭设。
4.脚手架搭设前, 架子工长要向施工人员进行安全、技术交底。
5.在设置第一排连墙件前双排架要每隔3m设一道抛撑, 挑脚手架在挑支结构的上一层设连墙杆之前应设临时拉杆:
6.剪刀撑、斜杆等整体拉结杆和连墙杆应随搭升的架子一起及时设置;
7.外架施工作业面用脚手板满铺;
8.装设连墙杆或其它撑拉时,应注意掌握撑拉的松紧程度, 避免引起杆件和整架的显著变形;
9.工人在架上进行搭设作业时, 作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定,工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业;
10.在搭设中不得随意改变构架设计,减少杆件配件设置和对立杆纵距作≥100mm 的构件尺寸放大。确有实际情况,需要对构架调整和改变时,应提交技术人员解决;
11. 连墙杆设置如有柱子的采用单杆箍柱式连墙杆, 无柱子的预埋钢筋环或短钢仔在梁板面上作连墙杆的固定。
七、脚手架搭设质量的检查验收规定:
1.脚手架的验收标准规定:脚手架搭设应满足设计要求和双排外脚手架施工规范验收要求。
2. 脚手架的验收和日常检查按以下规定进行,检查合格后, 方允许投入使用或继续使用:
1)搭设完毕后:
2)连续使用达6个月;
3)施工中途停止使用超过15天, 再重新使用前;
4)在遭受暴风、大雨、地震等强力因素作用之后;
5)在使用过程中,发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。
八、脚手架的使用规定:
l、施工荷载控制在2KN/m2 以内;结构作业面为一层, 装修作业面控制在两层;
2、在架面上堆放的材料应码放整齐稳固,不影响施工人员的通行和操作, 严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车;
3、在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构件杆件。整体性杆件、连接、紧固件和连墙件。确因操作需要临时拆除时, 必须经主管人员同意,采用相应措施,并在作业完毕后,及时予以恢复;
4、作业人员在架上的最大作业高度应以可以正常操作为度, 禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度:
5、工人在架上作业中,应注意自我安全保护和他人的安全, 避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息；
6、人员上下脚手架必须设安全防护的出入通道, 严禁攀援脚手架上下；
7、每班工人上架作业时应先行检查有无影响安全作业的问题存在,在排除解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时, 应立即停止作业进行检查,解决后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时, 应立即通知所有架上人员撤离;
8、在每步架的作业完成后,必须将架上剩余材料物品移至上(下)步架或室内;每日收工前应清理架面,将架面上的材料物品堆放整齐,垃圾清运出去;在作业期间,应及时清理落入安全网内的材料和物品,在任何情况下,严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。
九、脚手架的避雷措施:
脚手架搭设至顶后在脚手架四角立杆上设置1米高的ф32×3 度锌钢管作避雷针,并将上层钢杆全部拉通与建筑物避雷网连通。
十、脚手架的拆除
1、脚手架的拆除原则上在搭设零点线上拆除。
2、拆除前, 操作班组对脚手架进行检查, 确认无严重损坏情况后,方可进行拆除。
3、如遇风雨等特殊气候,不应进行脚手架的拆除,夜间实施拆除作业, 应具备良好的照明设备。
4、拆除前应进行分项工程的安全技术交底,由工程部组织验收,并有书面记录。
5、脚手架拆除时,作业区及进出口必须设置警戒标志, 派专人监护, 严禁非作业人员进入。
6、拆除人员必须按高处作业规定配带安全防护用品, 杜绝违章作业, 进入岗位后进行检查,加固松动部位,清除步层内滞留的材料、物件及垃圾块,所有清理物应先安全输送到地面,禁高处抛掷,拆除的杆件应自上而下传递或用滑轮和绳索运送,不得从架子上向地面随便抛落。
7、拆除的顺序按搭设的反程序进行:安全网→竖挡笆→垫铺笆→防护栏杆→隔棚→斜杆→连墙杆→小横杆→大横杆→立杆。认真做到一步一清,一杆一洁, 不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除。
8、所有连墙杆、斜立杆, 隔离措施,登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降, 不准先行拆除。
9、所有杆件、扣件在拆除时应分离,不允许杆件上附着扣件输送地面, 或两杆同时拆下输送地面。
10、脚手架拆至地面,应及时清除脚手架的地下物件,输送至地面的所有杆件、扣件等,应按类堆放整理。
十一、双排脚手架计算书
a) 、计算简图 :
lh b
○ ○
la
○ ○

○ ○

○ ○
b1
○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○

○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○lb

la l
(i)基本数据:本工程采用双排扣件式钢管脚手架,钢管为φ48×3.5, 脚手架总高度100m,立杆横距lb=1.05m, 立杆纵距la=2.0m,步长h=1.5m, 内立杆距建筑物外墙距离bl =0.20m。立杆截面调整系数KA=0.85(立管采用单根钢管时),脚手架连墙距2步3跨,H1=2h=3.0m，Ll =3×2.0=6.0m。结构施工层数1层。
la＝2.Om，1b=1.05m, 脚手板4层,则NGK2=3.933KN。
la =2.Om, lb=1.05m, QK=3KN/m2, 同时施工l层得NQK=8.4KN。
H= 1.5m, la=2.Om,得QCKI ＝0.495KN。
(ii)不考虑风荷时整体稳定验算:
四层设一排吊点, n=4×3/1.5=8, 取 n= 8
1.压杆的轴心压力N:
N=1.2(nNcKI)+1.4NQK
=1.2×(8×O.495+3.933)+1.4×8.4
=21.23KN。
2.换算细长比μ :
lb=1.05m, H1=2h, μ=H1/(b/2)=25 。
3.压杆细长比μ:
Ib =1.05m, H1= 2h=3.m, λx=6.86 。
4.换算细长比
λox =μλx
=25×6.86
=171.50
5.稳定性系数: Ψ =0.2415。
6.整体稳定验算:
四层脚手架高度 H = 4×3=12m:
高度调整系数H<25m,
KH = 0.8
N/ΨA=21.23×103/(0.2415×489×2)
=101.2N/㎜2
KAKHf=O.85×0.8×205
=139.4N/mm2
KAKHf>N/ΨA 安全。
(iii)验算连墙点抗风强度 :
1.风压标准值:
风压系数βz=1.79(按100m高,c类)
脚手架体型系数μstw
双排脚手架n1=2
脚手架挡风系数Ψ,
h=1.5, 1a=2.0, Ψ=0.092
GBJ9-87 表6.3.1的36项(b)
ω0d2=0.5×0.0482
=0.001152<0.002,
则μs=+1.2。
由Ψ＝O.092,1b/h＼1.05/1.8<1
得η＝1.0
μstw=Ψμ[(1-ηn)/(1-η)]
=Ψμs(1-η)=0.092×1.2×(1+1)
=0.048
w=O.75β2 μ2μstwωO
=O.75×1×1.79×O.048×O.5
=0.032
风荷载对每个连墙点产生的拉力或压力
Nt=1.4H1L1W
=1.4×3×6.0×O.032
=0.8KN 。
一个扣件的抗滑能力设计值为[Ks] =6.OKN。
[KJ]>Nt 安全。
(iv)风荷作用下的整体稳定验算:
压杆的风荷载q=1.4La
ω=1.4×2.O×O.002=0.09KN/m
M=Qh12/8
=0.09×32/8
=0.10KN×m
M/Ba =O.57×106/1050 ×489
=0.3N/mm2
N/ΨA+M/Ba=101.2+0.3
=101.5N/mm2
KAKHf=139.4N/mm2
KAKHf>ΨA+M/Ba 安全。
(v)单根钢立杆局部稳定验算:
钢管和扣件重共8步,1.2×1/2×n×NGK1
=1.2×1/2×8×O.495=2.376KN
四层脚手板、物品及1层活载的轴心压力
N＝1/2×(1.2NGK2+1.4QK)
=1/2×(1.2×2.933+1.4×8.4)
=8.24KN
N1=2.376+8.24=10.61KN
由于λ=h/I
=1800/15.18
=114
得Ψ= 0.489
N1/ΨA+óM= 10.61×103/(O.489×489)+55
=43.37+55=99.37N/mm2
KAKHf=O.85×0.689×205=120.06N/mm2
KAKHf>N1/ΨA+óM 安全
(vi)斜拉钢丝绳卸荷计算:
一个纵距设一个吊点。
吊点的水平距
L=2L=2×2=4.Om
每一根立杆中有二个斜拉点, 每个吊点所承受荷载P1为:
Pl=1/2N×Kx
Kx 为荷载不均匀系数 Kx= 1.5
N=1.2(nNGK1+ NGK2 )+ 1.4NQK
=1.2×(8×O.495+3.933)+1.4×8.4
=21.23KN
则 P1=1/2×21.23×1.5 B
＝15.92KN 3m
TAo=Pl√32 + 12 /3 A C
0.2m 0.8m 0.2m
=15.92×3.16/3=16.76KN
TAB=-P1×1.0/3
=-15.92×l/3
=-5.31KN
TBO=P1×√32+0.22/3
=15.92×√32+0.22/3
=15.95KN
TBC＝-[P1×(0.2/3)+TAB]
=-[15.92×(0.2/3)+5.31]
=-6.37KN
钢丝绳计算拉力
Px=TAo=15.92 KN
钢丝受力不均匀的钢丝被断拉力换算系数α=0.85
钢丝绳采用 1×37。 安全系数 K=7
KPx/α=(8×15.92)/0.85
=149.84KN
选用φ12.5、1×37 钢丝绳
Pg=1.4×94.11
＝131. 8KN
Pg>KPx/α 安全。
vii)工程结构上予理吊环钢筋计算 :
Px=15.92KN
每个吊环按二个截面计算, 吊环应力不应大于50N/㎜2
Ag=Px/(2×50)
=（15.92×103)/(2×50)
=159.2㎜2
选φ16, Ag=201㎜2, 埋入结构中30d且与主筋焊接。
Ⅷ)吊点处扣件抗滑承载力计算:
每个扣件抗滑承载力设计值为 6KN。
水平分力最大值 TAB=5.31KN,用两个扣件可满足。
垂直分力最大值 TBO=15.5KN, n=15.2/6=3 个。
每个节点应有3个扣件与主管,卡扣牢固。
十二、安全棚架计算书
i）计算简图
o
5800 200
○ ○ ○
○ ○ ○
○ ○ ○ 6000
○ ○ ○
○ ○ ○
P1 p1 p1
200 A D B C
○ ○ ○ ○ ○ 2900 2900 200
○ ○ ○ ○ ○ 5800
○ ○ ○ ○ ○

ii) 、基本数据 :
安全棚架共二层, 用钢丝绳悬挂,按卸荷脚手架计算,立杆纵距2000㎜,步长800㎜,内立杆距建筑物外墙距离200㎜,立杆横距5800㎜,钢管用φ48×3.5。
一步一纵距的钢管、扣件重量 GKl=0.495KN。棚架一个立杆纵距的附设构件及物品的重量 GK2:
脚手板 : o.3 KN/m2
挡脚板:O.036KN/m
护 拦 : 0.0376KN/m
安全网 : 0.04KN/m
GK2=2×[(O.036十0.376+0.04)十2×O.3]×5.8
=2×4.14
=8.28KN
棚架上仅考虑施工活荷0.5KN/m2。
一个立杆纵距的施工荷载QK＝O.5×2×5.8×1.33
=7. 71KN
脚手棚架高度调整系数 KH ＝0.8
外排立杆采用单根钢管时的截面调整系数 KH ＝0.85
iii)钢丝绳强度计算 :
一个纵距立杆的最大轴力:
N＝1.2（NGK1+NGK2）+1.4QK
=1.2(0.495+8.28)+1.4×7.71
=10.53+10.79=21.32KN
每个纵距均设吊点，一个吊点有三个斜拉点，每个斜拉点的荷载为P1,荷载不均匀系数KX＝1.5。
P1＝N×KX/3
=21.32×1.5/3
=10.66KN
TAO=10.66×√62+62/6
=15.1KN
TAD=10.66×√32+62/6
=11.9KN
TAB=10.66×√0.22+62/6
=10.7KN
钢丝绳计算拉力 Px=TAo=l5.1KN
钢丝受力不均匀的被拉断力换算系数
钢丝绳采用 1 ×37 安全系数 K=7
KPx/α =7×15.1/0.85
=124.4KN
选用φ 12.5、 1×37 钢丝绳
Pg = 1.4×94.11
=131.7KN
则Pg>KPx/2 安全。
iv)工程结构上埋吊环钢筋计算 :
PX=l5.1KN
每个吊环接二个截面计算,吊环应力不大于5ON/㎜2。
Px/(2×5O)
=l5.1×103/(2×5O)
=l5l㎜2
选φ16,Ag＝201.1㎜2, 埋入结构中30d, 与主筋焊牢。
v)吊点处扣件抗滑承载力计算 :
每个扣件滑承载力设计值 6KN
水平分力最大值 P1=10.7 则
每个节点应有 n=10.7/6=2 个扣件与主管卡扣牢固。
vi)大横杆强度计算
接连续梁计算, 跨度6.0, 见下图 :

q1+p2

2.0 2.0 2.0

6.0

φ48-3.5钢管的净截抵抗距W=5×103㎜2
截面塑性发展系数 r = 1.15
钢材抗拉升强度设计值 f=200N/㎜2。
钢管及扣件重量均由节点承受,横杆仅承受附件物品重物品质量。
ql=1.4×[0.3 × 2.9+(0.03十0.0376+0.04)]
=1.4×O.98
=1.37KN/m
M1=1/8×1.37×22
=0.69KN-m
P2=O.5
M2 =1/8×O.5×22×1.2
=0.3KN-m
∑M=M1 +M2=0.69+0.30=0.9KN-m
M/rw=(0.74×106)/(1.15×5×103)
=172N/㎜2
M/rw<f 安全。
vii)小横杆强度计算:
按二跨连续梁计算。
钢管扣件重量均由节点承受,小横杆仅承受脚手板重量,φ48×3.5钢管, 自重O.038KN/m, 截面抵抗距 W=5×103mm2 。
q=0.3 十 O.038×2m×1.4
=O.95KN/m
Mo=O.07×O.95×2.92 q=0.95KN
=0.56KN-M
Ml=-O.125×O.95×2.92 2900 2900
=0.998KN-M
M/rw=(1×106)/(1.15×5×103)
=174N/mm
f＝200N/mm2
M/rw<f 安全。
悬挑卸料平台计算书
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99) 和《钢结构设计规范》 (GB50017-2003)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)等规范。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大, 因此必须严格地进行设计和验算。
一、参数信息 :
1.荷载参数
脚手板类别 : 木脚手板 , 脚手板自重标准值 (kN/m2):O.35;
栏杆、挡杆类别: 栏杆冲压钢, 栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2): O.11;
施工人员等活荷载(kN/㎡):2.00, 最大堆放材料荷载(kN):10.00 。
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离(m): 1.00, 外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m): O.50;
上部拉绳点与墙支点的距离(m):5.00;
钢丝绳安全系数K: 10.00, 计算条件 : 铰支;
预埋件的直径(mm):20.00 。
3.水平支撑梁
主梁槽钢型号:18号槽钢槽口水平[ ;
次梁槽钢型号:12.6号槽钢槽口水平[ ;
次梁槽钢距(m): O.40, 最近次梁与墙的最大允许距离(m):0.20 。
4.卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):2.50, 水平钢梁(主梁)的锚固长度 (m): O.10 :
计算宽度(m):3.00 。
二、次梁的计算 :
次梁选择12.6号槽钢槽口水平[, 间距0.40m, 其截面特性为:面积 A=15.69cm2, 惯性距Ix=391. 47cm4 转动惯量Wx=62.14cm3, 回转半径 ix=4.95cm,
截面尺寸: b=53.Omm,h=126.0mm, t=9.Omm 。
1.荷载计算
(1)脚手板的自重标准值: 本例采用钢脚手板, 标准值为O.35kN/m2;
Q1=O.35×O.40 = O.14kN/m;
(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN, 转化为线荷载:
Q2=10.00/2.50/3.00 × 0.40= O.53kN/m;
(3)槽钢自重荷载Q3= O.12kN/m;
经计算得到,静荷载计算值
q=1.2×(Q1+Q2+Q3)
= 1.2×(0.14十0.53十O.12)
= 0.95kN:
经计算得到, 活荷载计算值
P = 1.4× 2.00× 0.40×3.00
= 3.36kN 。
2.内力计算
内力按照集中荷载 P与均布荷载 P作用下的简支梁计算, 计算简图如下 :
最大弯矩 M 的计算公式为:
M＝ql2/8+pl/4
经计算得到, 活荷载计算值
M =0.95 ×3.002/8+3.36×3.00/4
=3.59kN.m 。
3.抗弯强度计算
σ=M/rxWx≤[f]
其中 rx -截面塑性发展系数, 取 1.05; [f] -钢材抗压强度设计值,
[f] =205.00N/mm2;
经过计算得到强度σ
= 3.59×103/(1.05×62.14)
=55.07N/㎜2 ;
次梁槽钢的抗弯强度计算σ < [f], 满足要求
4. 整体稳定性计算
σ = M/∮bwx≤[f]
其中,∮b -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数 , 按照下式计算 :
∮b =570tb/lh·235/fy
经过计算得到
∮b =570×9.00×53.00×235/(3.00×126.00 ×235.0)
=0.72;
由于∮b大于 0.6, 按照下面公式计算 :
∮b’=1.07-0.282/∮b≤1.0
得到∮b =0.678;
经过计算得到强度
σ=3.59×103/(0.678 ×62.137)
=85.28N/㎜2 ;
次梁槽钢的稳定性计算 a < [f], 满足要求
三、主梁的计算 :
根据现场实际情况和一般做法 , 卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择 18 号槽钢槽口水平[, 其截面特性为:面积 A=29.29cm2, 惯性距 Ix=1369.90cm4,转动惯量Wx=3152.20cm3 , 回转半径ix=6.84cm:
截面尺寸, b=70.00mm,h=180.00mm, t=10.5mm;
1.荷载计算
(1) 栏杆与挡脚手板自重标准值: 本例采用栏杆冲压钢, 标准值为 O.llkN/m;
Q1 = O.11kN/m;
(2)槽钢自重荷载 Q2=0.23kN/m
经计算得到, 静荷载计算值
q=1.2×(Q1+Q2)
=1.2×(0.11十0.23)=0.40kN/m
经计算得到, 梁集中荷载取次梁支座力 P = (0.95×3.00+3.36)/2
= 3. 11kN
2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载 P 和均布荷载 q作用下的连续梁计算。

3.11KN 3.11KN 3.11KN 3.11KN 3.11KN 3.11KN 3.11KN
0.4KN/m

1000 1500

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
经过连续梁的计算得到 :

R[1] = 19.707kN:
R[2] ＝ 6.181kN。
最大支座反力为 Rmax＝19.707kN.m:
最大弯矩 Mmax=5.800kN.m:
最大挠度 V=1.321mm 。
3. 抗弯强度计算
σ = M/rxwx+ N/A≤[f]
其中 x -截面塑性发展系数, 取1.05;
[f]-钢材抗压强度设计值, [f]=205.00N/mm2;
经过计算得到强度
σ=5.80×106/1.05/152200.0+5.91×103/2929.000=38.309N/mm2;
主梁的抗弯计算强度38.309 小于 [f]=205.00, 满足要求
4. 整体稳定性计算
σ = M/∮bwx≤[f]
其中∮b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数, 按照下式计算 :
∮b =570tb/lh· 235/fy
经过计算得到
∮b二 570×10.5×70.0×235/(2500.0×180.0×235.0) =0.931;
由于∮b大于 0.6, 按照下面公式计算 :
∮b’=1.07-0.282/∮b≤1.0
计算得到∮b =0.767;
经过计算得到强度
σ=5.80×106/(0.767× 152200.00)=49.67N/㎜2 ;
主梁槽钢的稳定性计算σ=49.67 < [f] =205. 00, 满足要求
四、钢丝拉绳的内力计算 :
RAH = ∑RUi cosθi
水平钢梁的轴力RAH 和拉钢绳的轴力 RUi 按照下面计算,
其中RUicosθi 为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力: RCi=RUisinθi;
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为
RU1=20.57KN
五、钢丝拉绳的强度计算 :
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算,为20. 57kN;
如果上面采用钢丝绳, 钢丝绳的容许拉力按照下式计算 :
[Fg] =αFg/ K
其中 [Fg] 一钢丝绳的容许拉力 (kN) ;
Fg 一钢丝绳的钢丝破断拉力总和 (kN) ;
计算中可以近似计算 Fg=O.5d2, d为钢丝绳直径(㎜) ;
α-钢丝绳之间的荷载不均匀系数, 对 6×19 、 6×37 、 6×61钢丝绳分别取 O.85、 0.82 和 0.8;
K -钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取20.575KN，α＝0.820,K＝10.000
得到计d=22.4㎜ 。
钢丝绳最小直径必须大于 23.00㎜ 才能满足要求!
六、钢丝拉绳吊环的强度计算 :
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 RU 我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力 N 为 :
N=RU=20574.570N 。
钢板处吊环强度计算公式为 :
σ＝N/A≤[f]
其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8,在物件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的。吊环的应力不应大于50N/㎜2.
[f]=50N/㎜2
所需的吊环最小直径
D＝[20574.6×4/（3.142×50.00×2）]1/2＝22.9㎜。
七、平台安全要求：
1、卸料平台的上部结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
2、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；
3、卸料平台安装时，钢丝绳应用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处加补软垫物，平台外口应略高于内口；
4、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
5、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能本松卸起重吊钩；
6、钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；
7、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。
8、操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

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