高层外墙脚手架搭设方案.doc

外脚手架工程一、概况本工程塔楼1-20层，层高2.90m, 建筑总标高为61.5m。外架采用双排钢管外脚手架,按结构形式分阶段搭设。二、外墙脚手架构造1、搭设参数:双排架立杆横距1500,纵距1050,大横杆步距1500,小横杆间距750；内立杆距外墙面净距400，扫地杆距地不大于300。2、连墙杆:连墙杆每层设置,拉、顶结合, 水平间距为7m。3、安全防护:每个施工出入口都搭设双层防护通道棚,上下两层挡板间距不小于500,每隔3层沿建筑物周边设置一道全封闭的安全隔断,用5公分板满铺,并挂水平兜网。4、本脚手架施工荷载不得大于 2000N/m2,施工时不得超载使用。脚手架搭设示意图如下 :三、塔楼脚手架分段卸荷措施塔楼脚手架从地面标高-1.25m 到59.7m, 再加1.8m 防护栏共计61.5m 高,大大超过单立管钢管脚手架的安全搭设高度, 因此必须采取分段卸荷措施。方法如下 :从四层楼面起, 第一段为4-7层；第二段为8-11层;第三段为12-16；第四段为17-女儿墙 , 共4段,在分段卸荷楼层每根立杆位置,在该层结构施工时, 先预埋两个 12 钢筋套环,以及在上一层楼面位置预埋20钢筋拉环 , 这样在该层形成下撑、上拉、横挑的结构体系, 起到卸荷分载的作用,保证外架安全搭设。四、卸料平台为将拆下的楼层模板架料转运到结构施工作业面,在各楼层均要搭设卸料平台, 长度为3000,宽度为2000(从脚手架外立杆算起),卸料平台设计承载力为5OOON。卸料平台采用脚手架钢管搭设, 在每层计划搭设卸料平台的楼层处预埋钢筋环或短钢管, 每个卸料平台水平挑杆采用三组4000长的双层钢管,下面设外3内2共5根斜撑杆,上面用两根10的钢丝绳向上拉紧。卸料平台搭设示意图如下：五、由于10#楼周边为人防工程顶板，待人防工程顶板浇注完毕且达到设计强度后进行落地脚手架的施工，搭设处置于人防顶板上。六、脚于架的搭设要求:1.基础处理:清理脚手架搭设处的地基, ,并做好排水工作, 然后铺上槽钢。2.在搭设之前,必须对进场的脚手架杆、配件进行严格的检查,禁止使用规格和质量不合格的配件。3.脚手架的搭设作业,必须在统一指挥下严格按照以下规定程序进行:1)按设计放线,铺垫板,设置底座或标定立杆位置;2)搭设脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设:3)应等位依次竖起立杆,将立杆与纵、横向扫地杆连接固定,然后装上第一步的纵向和横向平杆 , 随校正立杆垂直之后予以固定,按此要求继续向上搭设。4.脚手架搭设前, 架子工长要向施工人员进行安全、技术交底。5.在设置第一排连墙件前双排架要每隔3m设一道抛撑, 挑脚手架在挑支结构的上一层设连墙杆之前应设临时拉杆:6.剪刀撑、斜杆等整体拉结杆和连墙杆应随搭升的架子一起及时设置;7.外架施工作业面用脚手板满铺;8.装设连墙杆或其它撑拉时,应注意掌握撑拉的松紧程度, 避免引起杆件和整架的显著变形;9.工人在架上进行搭设作业时, 作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定,工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业;10.在搭设中不得随意改变构架设计,减少杆件配件设置和对立杆纵距作100mm 的构件尺寸放大。确有实际情况,需要对构架调整和改变时,应提交技术人员解决; 11. 连墙杆设置如有柱子的采用单杆箍柱式连墙杆, 无柱子的预埋钢筋环或短钢仔在梁板面上作连墙杆的固定。七、脚手架搭设质量的检查验收规定: 1.脚手架的验收标准规定:脚手架搭设应满足设计要求和双排外脚手架施工规范验收要求。2. 脚手架的验收和日常检查按以下规定进行,检查合格后, 方允许投入使用或继续使用: 1)搭设完毕后:2)连续使用达6个月;3)施工中途停止使用超过15天, 再重新使用前;4)在遭受暴风、大雨、地震等强力因素作用之后;5)在使用过程中,发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。八、脚手架的使用规定:l、施工荷载控制在2KN/m2 以内;结构作业面为一层, 装修作业面控制在两层;2、在架面上堆放的材料应码放整齐稳固,不影响施工人员的通行和操作, 严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车; 3、在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构件杆件。整体性杆件、连接、紧固件和连墙件。确因操作需要临时拆除时, 必须经主管人员同意,采用相应措施,并在作业完毕后,及时予以恢复;4、作业人员在架上的最大作业高度应以可以正常操作为度, 禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度:5、工人在架上作业中,应注意自我安全保护和他人的安全, 避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息；6、人员上下脚手架必须设安全防护的出入通道, 严禁攀援脚手架上下； 7、每班工人上架作业时应先行检查有无影响安全作业的问题存在,在排除解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时, 应立即停止作业进行检查,解决后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时, 应立即通知所有架上人员撤离; 8、在每步架的作业完成后,必须将架上剩余材料物品移至上(下)步架或室内;每日收工前应清理架面,将架面上的材料物品堆放整齐,垃圾清运出去;在作业期间,应及时清理落入安全网内的材料和物品,在任何情况下,严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。九、脚手架的避雷措施:脚手架搭设至顶后在脚手架四角立杆上设置1米高的323 度锌钢管作避雷针,并将上层钢杆全部拉通与建筑物避雷网连通。十、脚手架的拆除1、脚手架的拆除原则上在搭设零点线上拆除。2、拆除前, 操作班组对脚手架进行检查, 确认无严重损坏情况后,方可进行拆除。3、如遇风雨等特殊气候,不应进行脚手架的拆除,夜间实施拆除作业, 应具备良好的照明设备。4、拆除前应进行分项工程的安全技术交底,由工程部组织验收,并有书面记录。5、脚手架拆除时,作业区及进出口必须设置警戒标志, 派专人监护, 严禁非作业人员进入。6、拆除人员必须按高处作业规定配带安全防护用品, 杜绝违章作业, 进入岗位后进行检查,加固松动部位,清除步层内滞留的材料、物件及垃圾块,所有清理物应先安全输送到地面,禁高处抛掷,拆除的杆件应自上而下传递或用滑轮和绳索运送,不得从架子上向地面随便抛落。7、拆除的顺序按搭设的反程序进行:安全网竖挡笆垫铺笆防护栏杆隔棚斜杆连墙杆小横杆大横杆立杆。认真做到一步一清,一杆一洁, 不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除。8、所有连墙杆、斜立杆, 隔离措施,登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降, 不准先行拆除。9、所有杆件、扣件在拆除时应分离,不允许杆件上附着扣件输送地面, 或两杆同时拆下输送地面。10、脚手架拆至地面,应及时清除脚手架的地下物件,输送至地面的所有杆件、扣件等,应按类堆放整理。十一、双排脚手架计算书 a) 、计算简图 : lh b la b1 lb la l(i)基本数据:本工程采用双排扣件式钢管脚手架,钢管为483.5, 脚手架总高度100m,立杆横距lb=1.05m, 立杆纵距la=2.0m,步长h=1.5m, 内立杆距建筑物外墙距离bl =0.20m。立杆截面调整系数KA=0.85(立管采用单根钢管时),脚手架连墙距2步3跨,H1=2h=3.0m，Ll =32.0=6.0m。结构施工层数1层。la2.Om，1b=1.05m, 脚手板4层,则NGK2=3.933KN。la =2.Om, lb=1.05m, QK=3KN/m2, 同时施工l层得NQK=8.4KN。H= 1.5m, la=2.Om,得QCKI 0.495KN。(ii)不考虑风荷时整体稳定验算:四层设一排吊点, n=43/1.5=8, 取 n= 81.压杆的轴心压力N:N=1.2(nNcKI)+1.4NQK=1.2(8O.495+3.933)+1.48.4=21.23KN。2.换算细长比 :lb=1.05m, H1=2h, =H1/(b/2)=25 。3.压杆细长比:Ib =1.05m, H1= 2h=3.m, x=6.86 。4.换算细长比ox =x=256.86=171.505.稳定性系数: =0.2415。6.整体稳定验算:四层脚手架高度 H = 43=12m:高度调整系数HN/A 安全。(iii)验算连墙点抗风强度 :1.风压标准值:风压系数z=1.79(按100m高,c类)脚手架体型系数stw双排脚手架n1=2脚手架挡风系数, h=1.5, 1a=2.0, =0.092 GBJ9-87 表6.3.1的36项(b)0d2=0.50.0482=0.0011520.002,则s=+1.2。由O.092,1b/h1.05/1.8Nt 安全。(iv)风荷作用下的整体稳定验算:压杆的风荷载q=1.4La=1.42.OO.002=0.09KN/mM=Qh12/8=0.0932/8=0.10KNmM/Ba =O.57106/1050 489=0.3N/mm2N/A+M/Ba=101.2+0.3=101.5N/mm2KAKHf=139.4N/mm2KAKHfA+M/Ba 安全。(v)单根钢立杆局部稳定验算:钢管和扣件重共8步,1.21/2nNGK1 =1.21/28O.495=2.376KN四层脚手板、物品及1层活载的轴心压力N1/2(1.2NGK2+1.4QK)=1/2(1.22.933+1.48.4)=8.24KNN1=2.376+8.24=10.61KN由于=h/I=1800/15.18=114 得= 0.489N1/A+M= 10.61103/(O.489489)+55=43.37+55=99.37N/mm2KAKHf=O.850.689205=120.06N/mm2KAKHfN1/A+M 安全(vi)斜拉钢丝绳卸荷计算:一个纵距设一个吊点。吊点的水平距L=2L=22=4.Om每一根立杆中有二个斜拉点, 每个吊点所承受荷载P1为:Pl=1/2NKxKx 为荷载不均匀系数 Kx= 1.5N=1.2(nNGK1+ NGK2 )+ 1.4NQK=1.2(8O.495+3.933)+1.48.4=21.23KN则 P1=1/221.231.5 B15.92KN 3mTAo=Pl32 + 12 /3 A C 0.2m 0.8m 0.2m =15.923.16/3=16.76KN TAB=-P11.0/3=-15.92l/3=-5.31KNTBO=P132+0.22/3=15.9232+0.22/3=15.95KNTBC-P1(0.2/3)+TAB=-15.92(0.2/3)+5.31=-6.37KN 钢丝绳计算拉力Px=TAo=15.92 KN钢丝受力不均匀的钢丝被断拉力换算系数=0.85钢丝绳采用 137。 安全系数 K=7KPx/=(815.92)/0.85=149.84KN选用12.5、137 钢丝绳Pg=1.494.11131. 8KNPgKPx/ 安全。vii)工程结构上予理吊环钢筋计算 :Px=15.92KN每个吊环按二个截面计算, 吊环应力不应大于50N/2Ag=Px/(250)=（15.92103)/(250)=159.22选16, Ag=2012, 埋入结构中30d且与主筋焊接。)吊点处扣件抗滑承载力计算:每个扣件抗滑承载力设计值为 6KN。水平分力最大值 TAB=5.31KN,用两个扣件可满足。垂直分力最大值 TBO=15.5KN, n=15.2/6=3 个。每个节点应有3个扣件与主管,卡扣牢固。 十二、安全棚架计算书i）计算简图 o 5800 200 6000 P1 p1 p1 200 A D B C 2900 2900 200 5800 ii) 、基本数据 :安全棚架共二层, 用钢丝绳悬挂,按卸荷脚手架计算,立杆纵距2000,步长800,内立杆距建筑物外墙距离200,立杆横距5800,钢管用483.5。一步一纵距的钢管、扣件重量 GKl=0.495KN。棚架一个立杆纵距的附设构件及物品的重量 GK2:脚手板 : o.3 KN/m2挡脚板:O.036KN/m护 拦 : 0.0376KN/m 安全网 : 0.04KN/mGK2=2(O.036十0.376+0.04)十2O.35.8=24.14=8.28KN棚架上仅考虑施工活荷0.5KN/m2。一个立杆纵距的施工荷载QKO.525.81.33=7. 71KN脚手棚架高度调整系数 KH 0.8外排立杆采用单根钢管时的截面调整系数 KH 0.85iii)钢丝绳强度计算 :一个纵距立杆的最大轴力:N1.2（NGK1+NGK2）+1.4QK=1.2(0.495+8.28)+1.47.71=10.53+10.79=21.32KN每个纵距均设吊点，一个吊点有三个斜拉点，每个斜拉点的荷载为P1,荷载不均匀系数KX1.5。P1NKX/3=21.321.5/3=10.66KNTAO=10.6662+62/6=15.1KNTAD=10.6632+62/6=11.9KNTAB=10.660.22+62/6 =10.7KN钢丝绳计算拉力 Px=TAo=l5.1KN 钢丝受力不均匀的被拉断力换算系数钢丝绳采用 1 37 安全系数 K=7KPx/ =715.1/0.85=124.4KN选用 12.5、 137 钢丝绳Pg = 1.494.11=131.7KN则PgKPx/2 安全。iv)工程结构上埋吊环钢筋计算 :PX=l5.1KN每个吊环接二个截面计算,吊环应力不大于5ON/2。Px/(25O)=l5.1103/(25O)=l5l2选16,Ag201.12, 埋入结构中30d, 与主筋焊牢。v)吊点处扣件抗滑承载力计算 :每个扣件滑承载力设计值 6KN水平分力最大值 P1=10.7 则每个节点应有 n=10.7/6=2 个扣件与主管卡扣牢固。vi)大横杆强度计算接连续梁计算, 跨度6.0, 见下图 : q1+p2 2.0 2.0 2.0 6.048-3.5钢管的净截抵抗距W=51032截面塑性发展系数 r = 1.15钢材抗拉升强度设计值 f=200N/2。钢管及扣件重量均由节点承受,横杆仅承受附件物品重物品质量。ql=1.40.3 2.9+(0.03十0.0376+0.04)=1.4O.98=1.37KN/mM1=1/81.3722=0.69KN-mP2=O.5M2 =1/8O.5221.2=0.3KN-mM=M1 +M2=0.69+0.30=0.9KN-mM/rw=(0.74106)/(1.155103)=172N/2M/rwf 安全。vii)小横杆强度计算: 按二跨连续梁计算。钢管扣件重量均由节点承受,小横杆仅承受脚手板重量,483.5钢管, 自重O.038KN/m, 截面抵抗距 W=5103mm2 。q=0.3 十 O.0382m1.4=O.95KN/mMo=O.07O.952.92 q=0.95KN=0.56KN-MMl=-O.125O.952.92 2900 2900=0.998KN-MM/rw=(1106)/(1.155103)=174N/mmf200N/mm2M/rwf 安全。悬挑卸料平台计算书计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99) 和钢结构设计规范 (GB50017-2003)、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)等规范。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大, 因此必须严格地进行设计和验算。一、参数信息 :1.荷载参数脚手板类别 : 木脚手板 , 脚手板自重标准值 (kN/m2):O.35;栏杆、挡杆类别: 栏杆冲压钢, 栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2): O.11;施工人员等活荷载(kN/):2.00, 最大堆放材料荷载(kN):10.00 。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m): 1.00, 外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m): O.50;上部拉绳点与墙支点的距离(m):5.00;钢丝绳安全系数K: 10.00, 计算条件 : 铰支;预埋件的直径(mm):20.00 。3.水平支撑梁主梁槽钢型号:18号槽钢槽口水平 ;次梁槽钢型号:12.6号槽钢槽口水平 ;次梁槽钢距(m): O.40, 最近次梁与墙的最大允许距离(m):0.20 。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):2.50, 水平钢梁(主梁)的锚固长度 (m): O.10 : 计算宽度(m):3.00 。二、次梁的计算 :次梁选择12.6号槽钢槽口水平, 间距0.40m, 其截面特性为:面积 A=15.69cm2, 惯性距Ix=391. 47cm4 转动惯量Wx=62.14cm3, 回转半径 ix=4.95cm,截面尺寸: b=53.Omm,h=126.0mm, t=9.Omm 。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值: 本例采用钢脚手板, 标准值为O.35kN/m2;Q1=O.35O.40 = O.14kN/m;(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN, 转化为线荷载:Q2=10.00/2.50/3.00 0.40= O.53kN/m;(3)槽钢自重荷载Q3= O.12kN/m;经计算得到,静荷载计算值q=1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.14十0.53十O.12)= 0.95kN:经计算得到, 活荷载计算值P = 1.4 2.00 0.403.00= 3.36kN 。2.内力计算内力按照集中荷载 P与均布荷载 P作用下的简支梁计算, 计算简图如下 :最大弯矩 M 的计算公式为:Mql2/8+pl/4经计算得到, 活荷载计算值 M =0.95 3.002/8+3.363.00/4=3.59kN.m 。3.抗弯强度计算=M/rxWxf其中 rx -截面塑性发展系数, 取 1.05; f -钢材抗压强度设计值, f =205.00N/mm2;经过计算得到强度= 3.59103/(1.0562.14) =55.07N/2 ;次梁槽钢的抗弯强度计算 f, 满足要求 4. 整体稳定性计算 = M/bwxf其中,b -均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数 , 按照下式计算 :b =570tb/lh235/fy经过计算得到b =5709.0053.00235/(3.00126.00 235.0)=0.72;由于b大于 0.6, 按照下面公式计算 :b=1.07-0.282/b1.0得到b =0.678;经过计算得到强度=3.59103/(0.678 62.137) =85.28N/2 ;次梁槽钢的稳定性计算 a f, 满足要求三、主梁的计算 :根据现场实际情况和一般做法 , 卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 18 号槽钢槽口水平, 其截面特性为:面积 A=29.29cm2, 惯性距 Ix=1369.90cm4,转动惯量Wx=3152.20cm3 , 回转半径ix=6.84cm:截面尺寸, b=70.00mm,h=180.00mm, t=10.5mm;1.荷载计算(1) 栏杆与挡脚手板自重标准值: 本例采用栏杆冲压钢, 标准值为 O.llkN/m;Q1 = O.11kN/m;(2)槽钢自重荷载 Q2=0.23kN/m经计算得到, 静荷载计算值 q=1.2(Q1+Q2) =1.2(0.11十0.23)=0.40kN/m经计算得到, 梁集中荷载取次梁支座力 P = (0.953.00+3.36)/2 = 3. 11kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载 P 和均布荷载 q作用下的连续梁计算。 3.11KN 3.11KN 3.11KN 3.11KN 3.11KN 3.11KN 3.11KN 0.4KN/m 1000 1500悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到 :R1 = 19.707kN:R2 6.181kN。 最大支座反力为 Rmax19.707kN.m:最大弯矩 Mmax=5.800kN.m: 最大挠度 V=1.321mm 。3. 抗弯强度计算 = M/rxwx+ N/Af其中 x -截面塑性发展系数, 取1.05;f-钢材抗压强度设计值, f=205.00N/mm2;经过计算得到强度=5.80106/1.05/152200.0+5.91103/2929.000=38.309N/mm2;主梁的抗弯计算强度38.309 小于 f=205.00, 满足要求4. 整体稳定性计算 = M/bwxf其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数, 按照下式计算 :b =570tb/lh 235/fy 经过计算得到b二 57010.570.0235/(2500.0180.0235.0) =0.931;由于b大于 0.6, 按照下面公式计算 :b=1.07-0.282/b1.0计算得到b =0.767;经过计算得到强度=5.80106/(0.767 152200.00)=49.67N/2 ;主梁槽钢的稳定性计算=49.67 f =205. 00, 满足要求 四、钢丝拉绳的内力计算 :RAH = RUi cosi水平钢梁的轴力RAH 和拉钢绳的轴力 RUi 按照下面计算, 其中RUicosi 为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力: RCi=RUisini;根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为RU1=20.57KN五、钢丝拉绳的强度计算 :钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算,为20. 57kN;如果上面采用钢丝绳, 钢丝绳的容许拉力按照下式计算 : Fg =Fg/ K其中 Fg 一钢丝绳的容许拉力 (kN) ;Fg 一钢丝绳的钢丝破断拉力总和 (kN) ;计算中可以近似计算 Fg=O.5d2, d为钢丝绳直径() ;-钢丝绳之间的荷载不均匀系数, 对 619 、 637 、 661钢丝绳分别取 O.85、 0.82 和 0.8; K -钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取20.575KN，0.820,K10.000得到计d=22.4 。钢丝绳最小直径必须大于 23.00 才能满足要求!六、钢丝拉绳吊环的强度计算 :钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 RU 我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力 N 为 :N=RU=20574.570N 。钢板处吊环强度计算公式为 :N/Af其中，f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8,在物件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的。吊环的应力不应大于50N/2.f=50N/2所需的吊环最小直径D20574.64/（3.14250.002）1/222.9。七、平台安全要求：1、卸料平台的上部结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；3、卸料平台安装时，钢丝绳应用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处加补软垫物，平台外口应略高于内口；4、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；5、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能本松卸起重吊钩；6、钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；7、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。8、操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。【本文档内容可以自由复制内容或自由编辑修改内容期待你的好评和关注，我们将会做得更好】精选范本,供参考！