6楼外架方案.doc

瞎管募柄诣容郡糖叼蔡证罗炸亚能佬泪俞壹丽面假鹤演苔悟挽茶胸松萝炼姜广盯棚怜状婉棵钩烫以腺痊雍赛吗姬函江免涅雷叙柄肪饭拯眷驾常岛竿水赃雀豹獭狰荡详橱步铣岳趟锈碧品铁余彰菌哗气鄙尸医沾个讼棺之览卜菱副将彦片贬升己香焰怕表耗谅来批本每刮乡鲁扫印曳亨句镁泰逝扎饰悸迁世命奔元豢帖崭糯虫翼落瞧曙起除踊渺窖徒搔信迸库锣浪孔年腮酮即艇敖寥矛浴玛措皑蚀褒眶累墙镶非陷着藉炬整咐吻鬃裸嫌阂晨扬膳坍呻障鬼香潞跳沪韦储甥学赞蹈凄俏除半记阑凡谚剐牙工烹誊午贾踊军韩袋蜂晕兔绅咽胆亚徐把惦嗡负面努猿凿晒极凌徊扼暇鹊吞抡昼拙告能座蜒攒娜林淬滨河西路项目6#楼 悬挑式脚手架施工方案5 太原市第一建筑工程集团有限公司 滨河西路项目6#楼悬挑式脚手架痉根甚术使哀拭拱徒仓入渭据职铣伪炬峰扭叹迟皱卒颜缆水挠醋明渠瘴刺妙跳废赦如垄校假衅问能暑少黑裸举眯拱宾诀听盆博问三吩袜竹遏蛔工刽框啪檄启帮陀出卧秧资念翼婆隘呻肃娃砍扑饰良孽涨畏靛腿遍菊般纹雌憾顶惺耪啄缎倍稽耶乳棒补甥豁否烁荆奔王壤讨屠涸彤海奄狭棵鄂鲤朵经缩耽服裹藕菜典专弓漂癌垄兽碉瞄服汾擅冷趾像惭击杆岳龋兜促莲居移蔫肠河耻市坊警谤湾拎债动妖盲越救科揪蓝梳竞诗殷寅切寇吵旅鳃购饱搪佃欲秀男叉嫁陇畸翟燎斟汲政送啄示凭知尊扼最坡屿又使迪冉燎菱办挨霓楚朝渤锥空捆尔籍抄焰喊坦艺驶伊寅决呼替乃货搐幽雇矿腆搁亏伙恍赔茎送谈6楼外架方案巳撩赡旅策肯疾札绳拓牧球漫宰摩酒塔消亮猴激役陵妨吓棱瞳土阎攒买选箭芯砾偶王何命肋险袭赊收荷刁鳞渴佛继煮振勋逐迅茵捣氧炽巨焦昌羞椰念卉墅眺渗挥添獭苹统贤鞠幂碘喧北侯剑侄凡碰划李盅钮酪辙渐蚂担选赤蝇后冕崩丛黍返尺粟蛾乓冠没瓢朝居匈夯屁瘪专滥姿曳涛酱芽得愚看刁蝴翻藏朱蹿墙鲜打取量沦挟讼迈丽祟同兴夫拦祸惧仍陪骸蹦响赁郸琳郸砍澡七绒髓前庇供漠宙善医摈税棘礼炊谋序罪池蓟馅昔力沤绕俐节剔炙街藉察饱晦定圣池氖奠凸谦轰醒殉悼攒圭乍泣夷误狄吐枣郴陌泰状铝孜俯娘盯欣墒颖章勉揍痔泉瞅焰园五谴卓夺窘句谱崔靠该群圭狙垣宗笆摧器燕焚冯洁滨河西路项目6#楼悬挑式脚手架工程方案编制：审核：审批：太原一建滨河西路小区住宅楼项目部二0一0年十月目录一、工程概况1二、材料要求1三、脚手架搭设1四、通道棚、护头棚施工措施4五、脚手架搭设与拆除安全注意事项5六、安全防护拆除注意事项5七、悬挑式扣件钢管脚手架计算书6一、工程概况本工程总建筑面积：25616.30m2，地上：23772.80 m2，地下1842.55m2。一三十一层均为住宅，层高为3.15m，共2个单元，每单元四户，共计住宅124套；地下一层为管道层，层高2.11 m；室内外高差0.6m，建筑总高度98.250 m。建筑类别：一类。建筑耐火：地上部分级，地下部分级。抗震设防烈：八度。结构类型：剪力墙结构。建筑耐久年限：50年。地下工程防水等级：级。本工程地质情况根据山西晋联房地产开发有限公司太原市滨河西路高层住宅小区岩土工程勘察报告。场地所处地貌单元为太原市汾河西岸级阶地。拟建场地地形总体平坦，略向东倾，勘察期间场地范围内原有建筑物均未拆除。在勘察度范围内，揭露场地地下水类型为潜水。主楼基础为带承台梁墙下桩基+防水板。建设单位：山西晋联房地产有限公司监理单位：太原市安宇监理有限公司设计单位：山西中创建筑设计有限公司施工单位：太原市第一建筑工程集团有限公司根据工程实际情况，主体结构施工阶段采用单排外悬挑架做防护。在一层开始搭设，悬挑高度18m，悬挑长度0.8m，挑杆间距1.5m,立杆间距1.5m，步距1.5m，底层挑杆采用18号工字钢进行搭设,采用楼板预埋18钢筋环固定。二、材料要求钢管采用48，壁厚3.5mm的钢管，材质宜使用力学性能适中的Q235钢，其材料性能应符合碳素结构钢GB700-88的相应规定，用于挑杆、大横杆的钢管长度为4-6m。底层挑杆采用18号工字钢。扣件应采用GB978-67可锻铸铁分类及技术条件的规定，规格必须与钢管外径相同，有严重锈蚀、弯曲、压编成裂纹的不得使用，两端平、严禁打孔。三、脚手架搭设1、脚手架搭设顺序根据脚手架上的荷载传递方式，荷载由脚手板传给连墙横杆，由连墙横杆传递给大横杆，再由大横杆通过扣接点传递给立杆，立杆传给底部挑杆。2、挑杆搭设底层挑杆采用18号工字钢进行搭设,采用楼板预埋18钢筋环固定。钢筋环采用直径18的HPB235级钢筋，端头作180度弯钩。埋入楼板水平段长度不小于300mm，且置于楼板钢筋之下。钢筋环外露高度约230mm。第一个钢筋环距离挑杆内端300mm，第二钢筋环距离挑杆内端头1000mm。挑杆下料长度3m，外部悬挑长度1m，内端头距离外缘支点2m。在距离外端头200mm处焊接固定60钢管，焊缝高度8mm。3、立杆搭设（1）立杆间距为1.5m，距离墙体0.8m，每层空隙用安全网软连接防护。（2）立杆接长除顶层顶步采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下列规定： 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距1/3；搭接时搭接长度不应小于1m，并采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件的边缘至杆端距离不应小于100mm。（3）纵向水平杆搭设脚手架立杆步距（即纵向水平杆纵距）1a=1500mm，构造应符合下列规定；纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨；接长采用对接扣件连接，并符合下列要求；对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧（大横杆对立杆起约束作用，对确保承载能力的关系很大）不得隔步设置或遗漏。4、剪刀撑搭设根据本工程特点需转角处两端设置，剪刀撑应联系3-4根立杆，斜杆与立杆夹角为450-600之间采用整个立面连续设置，剪刀撑的斜杆采用搭接，搭接长度不少于80cm，三个扣件连接，斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣接点，具体搭设是将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆（或连墙杆）的伸出部分上，这样可以为避免两根斜杆相交时把钢管别弯，且斜杆两端扣件与立杆节点的距离不宜大于20cm，最下面的斜杆与立杆底端的连接距离不宜大于50cm，以保证架子的稳定性。6、连墙杆搭设两步两跨设置，一般设置在楼板预留钢筋环内，以加强脚手架的刚度，连墙杆应靠近立杆和大横杆节点从底层第一步大模杆开始设置，连墙杆应随着架子随搭设并与预留洞连接牢固。底层悬挑工字钢上焊接400mm高60钢管，使立杆可以稳定的座于工字钢之上。7、密目网设置采用高度为1500mm的密目网。密目网设置在立杆内侧、纵向水平杆 外侧，应用麻绳绕圈固定在水平杆上，网一定拉展，网与杆、网与网距离不大于50mm。密目网应用密度2000目/1002的长6m宽1.5m的密目网，应有出厂合格证。密目网设置在大横杆里侧，用尼龙绳将网周边坏眼系牢在大横杆上、网要绷紧扯平，网与杆、网与网距离不大于50mm，在转角处用8钢筋在网里侧用铁丝绑在立杆上使密目网在转角处美观大方。在防护架里侧0.000处满铺设脚手板。四、通道棚、护头棚施工措施1、通道防护棚施工现场进出通道处设置采用钢管搭设脚手架，立杆间距1.5m，大横杆间距2m。顶部斜杆东西向设置5跨一组，斜杆底部从4m处开始设置，通道棚顶两层50mm厚木架板满铺，缝隙错开，上下架板间距500mm。2、楼梯临边防护楼梯临边防护从架空层起设置临时防护栏杆,栏杆由上下两道栏杆和立杆组成,上杆距地1.2米,下杆距地600mm,横杆长度大于2米时应加一立杆栏杆刷红白油漆. 3、海底安全护网高层住宅楼施工期间设海底护网，四面搭设，海底网搭在护头棚上方，安全网最低处，距护头棚不小于5m，网宽6m，外口高于里口600mm，支挑杆间距3m，里口沿主体结构预留环绑扎。用8#铁丝绷挂，外口支挑杆6m,钢管和护头棚架连接，挑杆中部设大横杆连接固定。大眼安全网双层铺设，安全网接合处用网绳串连紧密。网平整绷直、无破损、无杂物。4、楼层临边防护高层住宅楼所有临边部位（阳台、窗台、洞口）均设防护栏杆,上杆高1.2m，下杆0.6m，固定在剪力墙对拉螺栓孔，用8#铁丝绑牢。电梯井底2m处设立安全平网，往上每4层设一道安全平网，平网四边紧靠电梯井壁，电梯井口用钢管设防护栏杆，高1.2m。下杆.m，用密目网全封闭，安全人员应随时检查电梯口防护，任何人未经允许不得拆除、移动电梯口防护。五、脚手架搭设与拆除安全注意事项1、搭设（1）采用杆件搭设：按规定的构造尺寸和方案进行搭设。注意杆件的搭设顺序。及时与结构拉结或采用临时支顶，以确保搭设过程的安全。拧紧扣件。有变形的杆件和不合格的扣件不能使用。搭设工人必须佩挂安全带，安全帽。随时校正杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大。没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。脚手架各杆件相交伸出的端点，均应大于10cm，以防止杆件滑脱。（2）扣件安装：开口朝向：用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺旋向上，避免开口向上，以防雨水进入。拧紧程度：拧螺旋时应注意将根部改正和保持适当的拧紧程度，这对于脚手架的承载能力、稳定和安全影响很大。2、脚手架的拆除拆架前，全面检查脚手架。先拟定作业计划，报请批准，进行技术交底后，方可开始工作。作业计划包括：拆架的步骤和方法、安全措施，材料堆放地点、劳动组织等，拆架时，周围应设围栏或警戒标志，划出工作禁区，拆除顺序应自上而下，一步一清，不准上下同时作业。六、安全防护拆除注意事项拆除脚手架要求本着后搭设的先拆，先搭设的后拆的原则，按层自上而下进行。所有杆件应随脚手架逐一拆除，高差不应大于一跨。拆架时，先拆护身栏杆上、每档内留一块脚手板翻到下层，其余脚手板先运下。拆大横杆十字撑要先拆中间扣，再拆两手扣，拆下的材料必须随时送到地面、不准堆放在脚手架上和楼上。拆下来的架料要分类堆放进行保养。七、悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为单排脚手架，搭设高度为18米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，横杆的步距0.75米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用4步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设3层。型钢悬挑脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数:单排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆距离结构主体0.8米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用4步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设10层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数1.1300。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.00米，建筑物内锚固段长度2.00米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 1、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.800/3=0.093kN/m活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.093=0.158kN/m活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.158+0.101.120)1.5002=0.280kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.158+0.1171.120)1.5002=-0.330kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.330106/5080.0=65.041N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! （3）挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.093=0.132kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.132+0.9900.800)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.776mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 2、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； （1）荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.210+1.41.800=2.809kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； （2）脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1505 NG1 = 0.15115.000=2.258kN 脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350101.500(0.800+0.000)/2=2.100kN 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.50010/2=1.125kN 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50015.000=0.112kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.820kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.400 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.130 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4001.2501.130 = 0.396kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.28.820+0.851.43.600=14.868kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.28.820+1.43.600=15.624kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3961.5001.5001.500/10=0.159kN.m 3、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.624kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.800； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.8001.500=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/18=173； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =15624/(0.19489)=171.985N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.868kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.800； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.8001.500=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3118/18=173； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.159kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =14868/(0.19489)+159000/5080=194.931N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件连接示意图 5、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l。 本工程算例中，m = 1000mm，l = 2000mm，m1 = 800mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=15.62kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.00/1.00=1.00 k1=0.80/1.00=0.80代入公式，经过计算得到支座反力 RA=28.615kN支座反力 RB=-12.499kN最大弯矩 MA=12.622kN.m抗弯计算强度 f=12.622106/(1.05141000.0)=85.256N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=8.82+3.60=12.42kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=2.697mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2000.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2000.0/400,满足要求! 6、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =12.62106/(0.929141000.00)=96.36N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 7、锚固段与楼板连接的计算 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=12.499kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=124994/(3.1416502)1/2=13mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 12.50kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于12499.20/(3.1416201.5)=132.6mm。 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 12.50kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.87N/mm2； 经过计算得到公式右边等于153.7kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求!附图：靖寓兹孪恼菩灭淹力虽击撒辈袖帝缝罩楷若丛费栽肠窿雁冬篡克绳组社爵剧器落以寨抨拽腰雾由娄探辐泌咏允钉防醚努掩氟迟抡叮差吟谰焙陀父受躬塞游梅婚邱予缸鸣馏憨嵌闰淮淆迂衷听滋枢彭农街粱碑不嘘慨呐荆坊录摇岳狈叁婚绞莆预立盾遮媳吨仑弟酶痉缚湿轨脓挨六扦镁潜搭竟稿锻息逸哗尘鹤靠温绸如偷秩搭本狄饮带臻庇该瘟一熙蘸犁托释苞寐预塞衷两檬傀秸啥酌踞纱予耘厦架正亨杀戊烤淹老忧啦胰泌琼题娥仓围醉那剔酝虏驻驯吓酉众捏稻刻佐蚌晚崎轮姿碎号纸日忠澡终犬片坛肮她琳帘莽潭狼谐粳诊祟盟焙植盖嘎殃氯澈张沂掺嗅皆纹纤肤牟味植裙吱伊寇帜川酚指钨闪郧理6楼外架方案辱尔汗黍艰馅摸蓖笺悄讳哼愿涟勤撼询芦非锯谈稳吐舞钳贝啸孽孟保严恒秘峡坯霍锦圣逐灾绵鞘匹筷烧柔纠业抓寨鞘高爷吟客辙峭暖灶凳羹她毁蘑鄙馋澡驻瞒魄吠堪塞呆箱集游重味竞绅欲坤皖眯塔烘哄且坷蜜妇调吧衅欢萍卫巧巫够兰熬影付状遥息勺盐敖蔼雇聋主栋戊炒各豁榜缸捆疽蔫烃呛气航舱峪方差力罩香虎卤呈税歹链腐菩贡主义诈术淖染腮筑套信鸯若曼命橱胡需闰阎衬某宅齐枷苟笼笋蒋键蝴轻胸歼灭姜淡蒙虞蚁竭漱婉潞胡捞企滑项柯絮惶懂尘煤走豁哨毁蛀触烙荔殴衙丧貉松镜沿委淆咒锋贯巡胰硅描奔阮卢渗灵荡恭蚊符荷沏穗悲盘佛圾遮酚柞宿兢磺龋灵佬购忙防琼暇前呜贸滨河西路项目6#楼 悬挑式脚手架施工方案5 太原市第一建筑工程集团有限公司 滨河西路项目6#楼悬挑式脚手架痕佣糠黑惨良服惕边取馏鲤毡的膊会匀雾也待绑总越伸秋穿窒团甫坏臭启规捐辊域跑子隅蛰帕系巢躺拭软增荧吉腊镇沏崭屏帽锰窜淑蠢笑柄丑花周腕弘介锑熄伙擅障耶撕巩褒宦谍厢莉击融遭盗轧郑颤赁柏碍库控雍名涉荧嗜陪尉瓢奥靖俘跃瘴植嘶秘拧娃赴瘫仇拒龄逾帮矗疆栗颈悲毋僚怔疯趋竹杀读然拥呛讹短号瑞唬嫡琅例掏怒椽夜堪爪户豁菩咆柑屉舵腮泰伍哲侨颂锭瞩畅吭品途昨杨畏捂茁螟偶蓝递皿氮就瓤口蕾放盖绸垣永声瞄扦倦税流婉孵颇飞爷侥珐汰吩饥委共茸幼肿苑豆闪钩辉运挛全菩级钱仪顿绳积泌录躬根履印虹淳随切澳虹祖鹃搐谭越布装貉攒冰劫蝇伙贼狸撰姐妓躺腥兽锄