箱涵专项方案.doc

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晋城市电厂路(西环路-北环路）道路工程
箱涵模板支撑体系专项施工方案

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晋城市电厂路(西环路-北环路）道路工程
箱涵模板支撑体系专项施工方案

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山西省一建集团有限公司

目 录

一、工程概况
二、 总体施工计划
三、施工措施
四、墙模板支架体系计算书
五、扣件钢管顶板模板支架计算书
六、工期保证措施
七、质量保证措施
八、安全文明施工保证措施.
九、主要施工机械设备和劳动力组织

施工方案
一、工程概况
1、概述
本工程电厂路与晋春街交叉口东侧，箱涵设计长度为72米。
2、技术指标
防洪标准：百年一遇
设计涵洞覆土高度：箱涵覆土2.9≤H≤3.2米。
设计荷载：城-A级
结构设计基准：100年
设计使用年限50年
安全等级：二级
抗震类别为丁类，抗震设防烈度为6度，地震动峰值加速度0.05g。
净跨径：6米，净高：2.5米。
耐久性设计：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）中第1.0.7条执行。
3主要材料
涵身建筑：箱涵涵身采用C30抗渗等级为P6，其钢筋采用HRB400钢筋。垫层采用C15混凝土。
4设计要点
①、水力计算：本工程按70m/s防洪量进行设计，此流量为《晋城市防洪工程专项规划》中确定的百年一遇防洪流量，涵洞实际设计过水能力为72.9m³/s,流速为6.17m³/s，水深2m。
②、箱涵按整体闭合框架计算内力。顶、底板按受弯构件配置刚劲（不计轴向力的影响）侧墙按偏心受压构件计算；涵身纵向配筋按不小于3%配筋率设置，可不做整体计算。
③、涵身荷载：涵身所受荷载包括涵身自重、涵身侧面及顶面填土、铺装的压力；暗涵按30°角扩散车轮荷载，不计冲压力，土容重采用20KN/m3,内摩擦角采用30°。
④、温度应力按±10℃考虑，并考虑了底板、侧墙与顶板分期浇筑时的混凝土收缩影响，此项按降温15℃处理。
⑤斜涵涵身的计算，仍试做正交通道计算。
三、 总体施工计划
计划采用整体现浇的施工方法进行施工。箱涵主体计划开始时间为2015年10月19日，计划完成时间为2015年11月25日，箱涵主体施工总体工期计划37天完成。
三、施工措施
（一）施工准备
1、调查走访既有线路通信、信号、电缆的走向，对有可能影响施工的地下电缆及管线资料了解清楚，排除干扰。
2、为解决施工现场用电问题，采用50KW发电机，确保施工需要。
3、施工所用各种材料和机械设备联系到位，钢筋、模板按图纸设计提前加工制作完成。
4、做好各种安全防范和应急措施。
（二）总体施工流程：
前期准备→测量放线→基坑开挖→碎石换填→施工定位→砼垫层→钢筋工程→模板工程→砼浇筑→养护→拆模→台背回填
（三）施工方案
1、测量放线：按设计施工图纸对箱涵施工位置进行精确放样，划定施工开挖边线。
2、土方开挖：基坑开挖采用挖掘机开挖，自卸汽车运土，杂土挖除后外运至弃土场，根据现场土质情况采用1:1放坡，基坑外侧不小于2米处设置挡水围堰，防止地表水流入基坑内浸泡地基。基坑开挖后进行钎探试验，并报验监理、业主后，组织设计、勘察、质监站等单位对基坑进行验收，由勘察和设计单位提出基底处理意见。
3、碎石换填：基坑开挖后对不满足地基承载力的杂土挖除到原状土层后进行碎石换填处理，挖至原状土层后先进行基底碾压再铺碎石。
4、施工涵定位放样：换填处理完成后，用全站仪按控制坐标对箱涵进行精确定位放样。
5、砼垫层施工：放样完成进行砼垫层施工，垫层厚度定为10cm，采用C15预拌商品砼浇筑。垫层宽度每侧宽出防护涵10cm。垫层混凝土由于换填碎石顶有缝隙，混凝土垫层浇筑时灌缝，垫层厚度增加5cm。施工工程中对垫层的平整度和标高要严格按设计要求控制。
6、箱涵采用现浇工艺，分段进行施工，每段分两次浇筑，第一次浇筑至底板以上30cm，第二次浇筑侧墙和顶板，两次浇筑的接缝处按施工缝处理，现浇钢筋混凝土段落内应连续浇筑不应留施工缝，段与段之间应预留施工缝，施工缝处理方法详见10J301《地下防水构造》第42页1（300×3mm钢板止水带），墙壁对拉钢筋头防水处理详见10J301《地下防水构造》第53页1。对拉钢筋间距50cm设置一道。
箱涵每隔6m设置一道沉降缝，采用中埋式止水带，箱涵（基础和强身）沉降缝处两端面应竖直、平整、上下不得交错，缝宽30mm，沉降缝内采用聚乙烯发泡塑料板隔开，拆模后用双组份密封膏密封沉降缝两端。
7、钢筋工程：
①施工前提前对防护涵所用钢筋原材料和焊件进行送样检验，合格后方可使用。
②全部的钢筋加工要有清单，技术应会同有经验的钢筋工共同核实，钢筋下料交底，尽力做到合理用料。
③为确保施工工期，钢筋要在现有加工区域内提前制作完成，待定位放样后马上进行绑扎。钢筋绑扎要满足结构尺寸和保护层的要求，钢筋骨架应绑扎结实，并有足够的刚度。在浇筑过程中不应发生任何松。
④钢筋接头应分散布置，同一截面钢筋接头数量不能超过钢筋数量的50%，相邻两接头的距离应大于35d或50cm。
⑤钢筋绑扎完毕，自检资料齐全后报监理单位进行隐蔽验收，合格后方可进行下道工序施工。
⑥闭合框架的受力钢筋连接采用焊接方式连接，双面焊缝不小于5d，单面焊不应小于10d。
8、模板工程
模板采用胶合板，支架体系采用钢管和方木配合。为保证涵体位置正确，保证模板的稳固，为防止涨模，特要求做到： 模板放线准确无误，模板拼装平整、牢固，符合评定检验标准；各种连接件要牢固可靠，并与模板接触紧密；加固支撑要在受力大的地方，支撑的基础要坚实；并在混凝土浇筑时，要有专人仔细看守模板，发现问题及时处理。防止墙体模板涨模，采取措施如下。
①技术人员放线要准确无误，模板拼装要平整，符合质量验收评定的标准； 
②各种联结件要牢固可靠； 
③各加固支撑联结件与模板之间接触紧密； 
④混凝土浇筑前技术人员会同施工人员仔细检查模板尺寸和位置是不是准确，支撑是不是牢固，发现问题及时处理； 
⑤加固体系采用内顶外箍的立体加固方法，将模板外侧龙骨在横向和纵向连接成整体并支撑在其外侧的支架上。
9、混凝土工程：
 ①本工程施工季节临近冬季，要求混凝土入模温度不低于5℃。混凝土浇筑分两次完成，即先浇筑底板混凝土，待其达到一定的强度后再绑上部部墙体和顶板钢筋后浇筑上部混凝土。
②混凝土在浇筑过程中要保持分层连续浇筑，中间停顿时间不得超过混凝土的初凝时间。
③混凝土振捣要密实不得出现漏振部位，在钢筋较密集的部位要采用小型号的振捣器或用插钎捣实。
④混凝土浇筑时要严格控制混凝土的塌落度，要求混凝土搅拌站要要控制好水灰比，混凝土到施工现场浇筑时的塌落度要控制在140mm-160mm范围内。
⑤混凝土浇筑完后，外漏混凝土要抹平压光。现阶段施工气温较低，顶板混凝土完成后采用覆盖法保温养护，确保混凝土后期强度达到设计要求。混凝土施工要现场取样留置试块，混凝土试块要做标样和同条件养护。到期后马上送实验室进行试压检验。
⑥混凝土拆模：混凝土强度达到75%后再进行拆模，拆模顺序与支模顺序相反。
⑦当涵身混凝土强度强度达到100%时方可进行涵背填土，要求两侧对称分层夯实，不得采用大型机械超厚压实。
10、附属工程
①箱涵外侧采用刷沥青两道进行防水。
②箱涵进水口采用M7.5水泥砂浆砌筑Mu30片石八字墙，出口明渠为M7.5水泥砂浆砌筑Mu30片石一字墙，河床两侧用30cm灰土换填，明渠两侧设焊接钢管栏杆。
四、墙模板支架体系计算书

（一）、墙模板基本参数
计算断面宽度450mm，高度2750mm，两侧板厚度450mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置7道，内龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距250+250+250+250+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。
墙外侧用钢管打斜撑，上中下各一道，间距1.5m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
（二）、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
　　　t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:
F1=0.90×27.000=24.300kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:
F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。
（三）、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取0.50m。
荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.500+1.40×5.400×0.500=18.360kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

计算简图

弯矩图(kN.m)

剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图

变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=2.775kN
N2=7.985kN
N3=6.767kN
N4=7.173kN
N5=6.767kN
N6=7.985kN
N7=2.775kN
最大弯矩 M = 0.285kN.m
最大变形 V = 1.156mm
(1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.285×1000×1000/27000=10.556N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×4263.0/(2×500.000×18.000)=0.711N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 1.156mm
面板的最大挠度小于383.3/250,满足要求!
（四）、墙模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.38×24.30+1.4×0.38×5.40=14.076kN/m
挠度计算荷载标准值q=0.38×24.30=9.307kN/m

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载 q =P/l= 7.038/0.500=14.076kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×14.08×0.50×0.50=0.352kN.m
最大剪力 Q=0.6ql=0.6×0.500×14.076=4.223kN
最大支座力 N=1.1ql=1.1×0.500×14.076=7.742kN
(1)钢管抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.352×106/10160.0=32.99N/mm2
钢管抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
(2)钢管挠度计算
最大变形 v =0.677ql4/100EI = 0.677×9.315×500.04/(100×206000.00×243800.0)=0.078mm
钢管最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!
（五）、墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=1.548kN.m
最大变形 vmax=0.347mm
最大支座力 Qmax=17.027kN
抗弯计算强度 f = M/W =1.548×106/10160.0=152.36N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

（六）、对拉螺栓的计算

计算公式:
N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；
　　 A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
　　 f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径(mm): 14
对拉螺栓有效直径(mm): 12
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 17.850
对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.027
对拉螺栓强度验算满足要求!
侧模板计算满足要求！

五、扣件钢管顶板模板支架计算书

（一）、 计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为2.5m，
立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=0.50m。
剪刀撑间距1.2m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。

按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.20+0.20)+1.40×2.50=9.764kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.20+0.7×1.40×2.50=9.227kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
采用的钢管类型为φ48.3×3.6。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
（二）、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.200×0.800+0.200×0.800=4.176kN/m
活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)×0.800=2.000kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；
式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；
　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)；
　　 W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.176+1.40×2.000)×0.500×0.500=0.195kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.195×1000×1000/43200=4.520N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.176+1.4×2.000)×0.500=2.343kN
　　截面抗剪强度计算值 T=3×2343.0/(2×800.000×18.000)=0.244N/mm2
　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.176×5004/(100×6000×388800)=0.757mm
面板的最大挠度小于500.0/250,满足要求!
（三）、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5.26cm3；
截面惯性矩 I = 12.71cm4；
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.200×0.500=2.510kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q12 = 0.200×0.500=0.100kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)×0.500=1.250kN/m
静荷载 q1 = 1.20×2.510+1.20×0.100=3.132kN/m
活荷载 q2 = 1.40×1.250=1.750kN/m
2.抗弯强度计算
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.88×0.50×0.50=0.122kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.500×4.882=1.465kN
最大支座力 N=1.1×0.500×4.882=2.685kN
抗弯计算强度 f=0.122×106/5260.0=23.20N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×3.860+0.990×0.000)×500.04/(100×2.06×105×127100.0)=0.062mm
纵向钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!
（四）、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.69kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.000kN.m
最大变形 vmax=0.000mm
最大支座力 Qmax=2.685kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.000×106/5260.0=0.00N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!
（五）、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；
　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=2.69kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（六）、模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.220×2.500=0.550kN
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.200×0.800×0.500=0.080kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.200×0.800×0.500=2.008kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 2.638kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)×0.800×0.500=1.000kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.20NG + 1.40NQ

（七）、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 4.566kN
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 5.06
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.26
σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》2011，由公式计算
顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)
非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)
k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；
u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.15m；

顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.622,l0=2.726m；
λ=2726/15.9=171.419
允许长细比λ=148.415 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.243
σ=4077/(0.243×506)=33.221N/mm2
a=0.5m时，u1=1.699,l0=2.944m；
λ=2944/15.9=185.127
允许长细比λ=160.283 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.209
σ=4077/(0.209×506)=38.473N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0.150时，σ=32.345N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=4.371,l0=2.524m；
λ=2524/15.9=158.758
允许长细比λ=137.453 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.280
σ=4566/(0.280×506)=32.176N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW=0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2
h —— 立杆的步距，0.50m；
la —— 立杆迎风面的间距，0.80m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.225×0.800×0.500×0.500/10=0.006kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
顶部立杆Nw=1.200×2.231+1.400×1.000+0.9×1.400×0.006/0.500=4.092kN
非顶部立杆Nw=1.200×2.638+1.400×1.000+0.9×1.400×0.006/0.500=4.580kN
顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.622,l0=2.726m；
λ=2726/15.9=171.419
允许长细比λ=148.415 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.243
σ=4092/(0.243×506)+6000/5260=34.415N/mm2
a=0.5m时，u1=1.699,l0=2.944m；
λ=2944/15.9=185.127
允许长细比λ=160.283 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.209
σ=4092/(0.209×506)+6000/5260=39.685N/mm2
依据规范做承载力插值计算 a=0.150时，σ=33.537N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
非顶部立杆段：u2=4.371,l0=2.524m；
λ=2524/15.9=158.758
允许长细比λ=137.453 <210 长细比验算满足要求!
φ=0.280
σ=4580/(0.280×506)+6000/5260=33.354N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
顶板模架满足要求！

六、工期保证措施
1、做好施工前的准备工作，预测一切可能发生的突发事件，做好应对措施，确保工程施工按计划进行。
2、根据工程需要，成立专项材料供应领导小组，由项目经理亲自担任供应组长，把所需的各种材料提前准备到位，能预先制作好的都在开工前提前制作完成，确保材料充足及时供应到位。
3、施工机械和设备要提前检修好，必要时准备备用机械设备和运输车辆，确保满足工程需要。
4、财务部门要设立专项储备资金，以应对突发事件的发生。
5、组织足够的劳动力和施工管理人员，能形成平行作业的工序必须保证平行作业，已达到合理压缩施工工期的目的。
6、施工现场配备足够功率的发电机组，在施工期间若发生停电情况可以保证施工用电需求，确保施工连续不间断。
七、质量保证措施
1、设立质量保证领导组，项目经理担任质量领导组组长，项目副经理和项目工程师担任副组长，下设专业质检工程师、试验工程师，实行工程质量岗位责任制，具体落实到人，层层把关确保工程施工质量。
2、各施工班组的施工人员实行全员培训上岗，培训不合格者不得上岗参与工程施工。
3、各施工班组要开展质量检查评比活动，对施工质量优良的班组要进行奖励。提高工人的工程质量意识和质量创优的积极性。
4、与设计和监理单位多沟通多联系，把施工图纸中的有关问题和疑点确实搞清楚弄明白，做到心中有数。
5、对规划设计部门的交桩测量成果进行全面复测，确保施工测量数据的准确无误。
八、安全文明施工保证措施.
1、切实贯彻落实“安全第一、预防为主”的安全生产方针，坚持管生产必须管安全的原则。
2、把有责任心和安全管理经验的人员放在专职安全员的岗位上，全面负责施工现场的安全管理，在生产和安全发生矛盾时，生产必须让安全，专职安全员有一票否决权。
3、基坑土方开挖按1﹕1进行放坡，必要时要做挡土支护。
4、施工现场用电全部采用三相五线制布置，并严格按照《施工设施临时用电技术规范》进行布置和使用。现场电工必须由持证的专业人员担任。
5、施工机械和运输车辆要有专人指挥，统一调度。
6、基坑开挖前要调查清楚开挖区域内的各种地下管线和电缆，联系产权单位派专人进行看护，确保安全开挖。
九、主要施工机械设备和劳动力组织
按照施工需求，计划配备的主要施工机械有：挖掘机300一台，50装载机1台，自卸汽车2辆，20T振动压路机1台。施工设备有钢筋弯曲机1台，切断机1台，调直机1台，交流电焊机3台，电锯2台，振动棒4套。主要施工劳动力计划安排：木工15人，钢筋工12人，混凝土工8人，电焊工5人，力工10人。
提前对所需工人进行安全和技术培训，取得上岗证后再上岗工作。对所需施工机械、设备提前进行维修保养，确保机械设备完好率100%。

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