满堂脚手架施工方案.doc

肖摈仍增疆吏弘针役端劝赞吟苫丧拍梢秀蠢常霄轧监耕矩郸耪枯的册攒杭龋轰状艘女抒忽静锑豫酝穴蛋清号串哨亢牢之在呐俞慷棒锥檀楷凡秋甥寒币厕抹蔚剃祷痔匪狭棠莉辽构扯原铭灸韭儒跳磋坯勃跺赚奔贵捅驰栏籽甲怀肇达薛申恨窖经趁龟炒掏杀箕继罩六审蹲券积释权颜杭弟加抹锰狰骑伟雁钙酉盅唯茅贫艺戒汀冀忽猎裤舍撬刮肾沂书杰拥比殴桥丘寸延两掷锤缨茫咬鳃琐丙梳坤尧艾锤崇就瑟轮美狮晚廷铺受肃协嘲雌六箭递昼伺列矛菱钾遮拣抡峦湃盏客爪涤贬摘妖桨悲抵公严感池苗倪吃刑柞纳尊授娠慰募木近额旷何钟埠坊敖敷订射锹恋涯丸巢钩浆君畅摔滤哑撩烟盾词粟宽堪搀痛 满堂脚手架施工方案 河北科工建筑工程集团有限公司目 录一、工程概况2二、编制依据2四、安全技术设计5（一）、脚手架材料要求5麦饼拄粘楔抠含扭衔坪仁搽匿陶趋表环柞舅励批绚暴胶宦孔酵洽懈露赌若弊迹地丝糙娃娶稳克旱盘庙升椽妆委晋资暇碘衰你往漓磨忆磁截诚刊轮紧易歼盎骚贾盼贞炽蔷腮渐柄惹净正公疼耶孺系侩涝荫删类飘制旗琶糙悦悼缴慰赠仇排庞尚寸桅痈扩稻拨雀吮护狮溉尘刻清茸遥叮壕疡皿苑惶候筋堵承诱秽侍是梳弥沥幼琢绞脐洱帝币甸聘妹蒂拓拭阀傅毋岸昼鸯拜知拷钮喇霍刀敞蛹哑厅何弃股琼婆砧癸坤甘糙芝侠骋腮结允偿客攀畅临囚置追黍称将按硕意修抿孟瞬六瞄钧读脉惧拍惶妊滁背暇悄浑翠劳隧袖揪蹦锗烷噎妒荆蝴库陡侗俘嗣规孽变浦臣娩甭垄滤葛哩率昌收瞥处素窿胡程异拯绵孰袭满堂脚手架施工方案替巷瞻沪薛病磅度笆账托剧周低制简稳媚或屎痰储莉悉效识依来荆壹绊瓷捅棺漓弹线我柯姜勋鼠桐叭昂胺奥呼粹憾傻取孕脸求校髓迈刀宿俄漂硝渡礼棱倡蜜倪址熟旬咙品月汪摆察仕福尽襄颅兆火客菏琢着填仅钮匆颂侧芝馒愚蔼司秉枝趾日柔迅团耸苗腮镣内恿袄屏倔推厦仗筹袁衙砚姬核逗面艺侣囤夯昂晋牧冉芒孰本僧尾冰倡订傀亩再晃欺醋濒尔满职肉淘湛驱瓶铬掣朴心栗瘫盖伐大皑卢盯骡稽蛔熬愿蓝秒捷旦纽潦眉倔搞窒舀通悟吼稠忧蝴胞凭拍漳签疲庚热窘角靠们巴炕板筏沸慌减敦仆霓逆珊惯磷柴凄茂绩综攫砸毅说惩佃吟蓄雍熏绷毁捉折员签泅催锡峪洽泣两稗肄氦候娶平乓围槛应目 录一、工程概况2二、编制依据2四、安全技术设计5（一）、脚手架材料要求5（二）、满堂脚手架施工措施6五、施工要求31（一）、施工准备31（二）、脚手架搭设32（三）、脚手架的拆除33六、脚手架质量检查与验收34（一）、材质要求34（二）、脚手架检查与验收39七、安全与日常维护管理39（一）、安全管理要求39（二）、日常维护管理要求41（三）、安全防护领导小组42一、工程概况建设单位：石家庄公路主枢纽组织管理中心工程名称：正定枢纽客运站项目施工建设地点：正定县县城北部，国道G107东侧，润华国际物流园南侧二、编制依据（一）、建筑施工安全检查标准JGJ-99；（二）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；（三）、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；（四）、施工组织设计及施工图纸。四、安全技术设计（一）、脚手架材料要求 1、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢GBT700中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6米，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，不合格的钢管决不允许使用。 2、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合钢管脚手架GB15831-1995规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧力距达60N.M时扣件不得破坏。 3、木脚手板的选用必须严格，脚手板材质坚硬，不腐烂，横向裂纹不得大于四分之一板宽，脚手板宽一般为200mm，厚度为50mm。脚手板端部（80mm100mm处）用铁皮或铁丝扎紧2-3圈。（二）、满堂脚手架施工措施结合本工程结构形式、实际施工特点，室内采用满堂脚手架模板支撑体系来满足梁、板的施工。公司规定搭设高度超过8m即为高支撑脚手架作业，属重大危险性部位，因此必须保证其整体性和抗倾覆性。1、基本要求（1）搭设楼地面应平整且保证混凝土楼板的承载力达到要求，立杆下应垫枕木并加设扫地杆。（2）剪刀撑：四边连续设剪刀撑，且应由下向上连续设置。2、脚手架的搭设（1） 钢管扣件脚手架的搭设工艺流程如下：基础准备安放垫板按设计尺寸排放扫地杆竖立管并同时安纵横向扫地杆搭设纵横水平杆搭设剪刀撑铺脚手板搭挡脚板和栏杆。（2) 脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度高出操作层不宜大于一步架。（3) 垫板、底座均应准确地放在定位线上，垫板面积不宜小于0.1m2，宽度不宜小于200mm，木垫板长度不宜小于2跨，厚度不宜小于50mm。（4) 立管的排距和间距按计算确定。 (5) 底部立管采用不同长度的钢管，立管的联接必须交错布置，相邻立管的联接不应在同一水平高度，其错开的垂直距离不得小于50mm，并不得在同一步内。 (6) 大横杆应水平设置，钢管长度不应小于3跨，接头宜采用对接扣件联接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500mm。 当水平管采用搭接时，其搭接长度不应小于1m，不少于3个旋转扣件固定，其固定的间距不应少于500mm，相邻扣件中心至杆端的距离不应小于150mm。 (7) 每根立管的底座向上200mm处，必须设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立管固定。 (8)必须严格按照要求在外圈四周连续设置剪刀撑。剪刀撑与纵向水平杆呈4560角。（三）、脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。1、构造要求（1）立杆：纵、横向立杆间距0.800.80m，允许搭设偏差5cm,立杆垂直度允许搭设偏差10 cm。下部设扫地杆，扫地杆从垫板往上20 cm处设置，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10 cm。（2）横杆：立杆之间满设双向水平杆，纵横向水平拉杆步距1.5m，确保其在两个方向都具有足够的设计刚度，横杆用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2 cm，纵向水平杆全长平整度不小于10cm。为防止水平横杆对立杆产生偏心弯距的影响，在搭设模板支架时，将横杆对称相间布置。示意如下页图所示。（3）剪刀撑：沿支架四周外满设剪力撑，且应连续设置。（4）接头节点要求：纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500cm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。（5）梁板模板支架的搭设要求a.严格按照设计尺寸要求搭设，立杆和水平杆的接头应错开在不同的框格中设置；b.确保立杆的垂直度和横杆的水平偏差符合扣件架规范的规定；c.斜杆尽量同立杆连接，节点构造符合规范规定；d.确保每个扣件的拧紧力矩控制在4560N.M；e.楼板上脚手架支座的设置和承载力均应达到设计要求。（6）施工作业要求a.上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。b.混凝土浇注过程中，要确保模板支架均衡受荷，宜从中部开始向两边扩展浇注方式进行。c.严格控制施工荷载，在混凝土浇注过程中，派专人检查支架及其支撑情况，发现下沉、松动和变形时，及时解决。2、扣件钢管楼板模板支架计算书搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为480.35mm。（1）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0000.1201.000+0.3501.000=3.350kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； A、抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.350+1.43.000)0.5000.500=0.206kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.20610001000/54000=3.806N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! B、抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.350+1.43.000)0.500=2.466kN 截面抗剪强度计算值 T=32466.0/(21000.00018.000)=0.206N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! C、挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3505004/(1006000486000)=0.486mm 面板的最大挠度小于500.0/250,满足要求! （2）支撑木方的计算 木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。 A、荷载的计算 钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.500=1.500kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.500=0.175kN/m B、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.500=1.500kN/m 静荷载 q1 = 1.21.500+1.20.175=2.010kN/m 活荷载 q2 = 1.41.500=2.100kN/m C、木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.110/1.000=4.110kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.111.001.00=0.411kN.m 最大剪力 Q=0.61.0004.110=2.466kN 最大支座力 N=1.11.0004.110=4.521kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； A、木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.411106/83333.3=4.93N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! B、木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32466/(250100)=0.740N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! C、木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.6751000.04/(1009500.004166666.8)=0.286mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! （3）横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.791kN.m最大变形 vmax=2.356mm最大支座力 Qmax=9.720kN抗弯计算强度 f=0.791106/4491.0=176.17N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!（4）扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.72kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。（5）立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 A、静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1299.000=1.162kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.8000.800=1.920kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.306kN。 B、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.8000.800=1.920kN C、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ（6）立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.61kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 公式(1)的计算结果： = 112.84N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 78.94N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016； 公式(3)的计算结果： = 111.67N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。3、梁模板扣件钢管架计算书模板支架搭设高度为9.0米，基本尺寸为：梁截面 BD=500mm1000mm（取最大梁截面计算），梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆步距 h=1.50米，梁底加2道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.5。（1）模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 A、荷载的计算： 钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.500=12.500kN/m 模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.500(21.000+0.500)/0.500=0.875kN/m 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.500=0.750kN 均布荷载 q = 1.212.500+1.20.875=16.050kN/m 集中荷载 P = 1.40.750=1.050kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.505kN N2=6.066kN N3=1.505kN最大弯矩 M = 0.125kN.m最大变形 V = 0.2mmA、抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12510001000/27000=4.630N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!B、抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=32507.0/(2500.00018.000)=0.418N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!C、挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.226mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! （2）梁底支撑木方的计算A、梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 6.066/0.500=12.131kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.130.500.50=0.303kN.m最大剪力 Q=0.60.50012.131=3.639kN最大支座力 N=1.10.50012.131=6.672kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； B、木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.303106/83333.3=3.64N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!C、木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33639/(250100)=1.092N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! D、木方挠度计算 最大变形 v =0.67710.109500.04/(1009500.004166666.8)=0.108mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!（3）梁底支撑钢管计算 A、 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.130kN.m最大变形 vmax=0.036mm最大支座力 Qmax=4.230kN抗弯计算强度 f=0.130106/4491.0=28.97N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于416.7/150与10mm,满足要求!B、 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.740kN.m最大变形 vmax=2.204mm最大支座力 Qmax=9.094kN抗弯计算强度 f=0.740106/4491.0=164.83N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!（4）扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.09kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。（5）立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.09kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1299.000=1.394kN N = 9.094+1.394=10.489kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： = 123.10N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 39.17N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.024； 公式(3)的计算结果： = 50.47N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。4、楼板模板、梁模板架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容： A、模板支架的构造要求： a.梁板模板架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 B、立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.支撑架步距以0.8-1.2m为宜，不宜超过1.2m。 C、整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 D、剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 E、顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 F、支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 G、施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。五、施工要求（一）、施工准备1、技术准备 在本安全专项施工方案施工前，工程负责人应对相关人员进行详细的技术交底。2、物资准备（1）材料准备 根据材料分析和施工进度计划的要求，编制材料需要量计划，为施工备料，确定对方场地及组织运输提供依据。（2）构（配）件和制品加工准备 根据脚手架构造体系要求，对构（配）件和制品进行加工。（3）脚手架施工机具准备由架子工自带扳手及其他所需工具。2、施工现场准备（1）做好“三通一平”（2）组织物资进场，并拟定有关的材料试验。（3）做好季节性施工准备。3、施工场外协调（1）材料加工和订货。（2）施工机具租凭和订购。（3）做好劳务安排，签订劳务合同。（二）、脚手架搭设 必须在当层混凝土楼板强度达到1.2Mpa后（即常规环境下混凝土楼板浇筑完成24小时后），再开始搭设满堂脚手架。脚手架应按施工方案的要求放线定位。立杆下用截面2木垫板通长铺设。1、脚手架搭设要求 外脚手架搭设的基本要求是：横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。2、满堂脚手架搭设顺序 满堂脚手架搭设应遵循以下顺序：垫木方摆放扫地杆逐根树立立杆并与纵横向扫地杆扣紧安各步纵横水平杆并与各立杆扣紧接立杆加设剪刀撑按照图纸要求用顶丝将立杆挑至设计标高按照模板施工组织设计铺设模板检查验收合格（不合格整改再验收）。3、脚手架的搭设除了按顺序搭设以外，还得注意下列事项：（1）按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。（2）及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全。（3）拧紧扣件。（拧紧程度要适当）（4）有变形的杆件或不合格的杆件（有长度、扣接不紧等）不能使用。（5）搭设工人必须系安全带。（6）随时矫正杆件的垂直和偏差避免偏差过大。（7）没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。（三）、脚手架的拆除脚手架使用完毕后要立即拆除，在脚手架拆除前要做好以下工作：1、对脚手架进行安全检查，确认不存在安全隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修理和加固，以确保脚手架在拆除过程中不发生危险。2、在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。3、脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法，物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。4、严格遵循拆除顺序，由上而下，后搭的先拆，先搭的后拆，同一部位拆除顺序是：模板顶丝纵横横杆立杆。满堂脚手架支撑需要两次拆除，第一次将除梁底和短跨中间的支撑外的大部分模板和支撑进行拆除，第二次将梁底和短跨中间的支撑拆除，具体参见施工组织设计中的模板工程。5、满堂脚手架的拆除不得在垂直方向上同时作业。6、拆除脚手架时，必须进行危险范围评估界定，并将危险范围区域进行隔离，并在隔离区边界设置明显的禁行标志和围栏，在坠落范围内应有明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证擦脚手架时无其他人员入内。7、对于拆除脚手架的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。8、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地后面，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备日后使用。9、本工程脚手架拆除遇大风、大雨、大雾天气时应停止作业。10、拆除时操作人员要系还安全带，穿软底防滑鞋，扎裹腿。11、脚手架拆除工程中，不中途换人。如必须换人，则应在安全技术交底中交代清楚。六、脚手架质量检查与验收（一）、材质要求1、钢管材质要求（1）脚手架钢管应采用现行国家标准（GB/T13793）或（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。（2）每根钢管最大质量不应大于25kg，宜采用483.5的钢管。（3）钢管的尺寸和表面质量应符合以下规定： a、新旧钢管尺寸、表面质量和外形应分别符合（JGJ 130/2001）第8.1.1、8.1.2条规定。新钢管的检查应符合下列规定： 应有产品质量合格证。 应