F09楼附属库房模板支撑方案全解.doc

目 录

1、编制依据 ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．1

2、工程概况 ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．2

3、模板及支架的类型及材料 ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．2

4、构造设计 ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．2

5、搭设要求 ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．3

6、检查与验收 ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．7

7、安全管理 ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．9

8、模板拆除 ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．10

9、成品保护措施 ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．． 11

10、应急预案 ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．12

11、计算书 ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．16

12、附图 ．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．26

1、编制依据
1.1设计施工图纸
序号
图纸名称
图 纸 编 号
出图日期
1
建筑图
建施1-6
2012.01
2
结构图
结施1-6
2012.05
1.2东坝驹子房二期农民定向安置房F区（F01#楼等八项工程）工程施工组织设计
1.3规范、规程、标准
序号
类别
名称
编号
1
国家
混凝土结构工程施工质量验收规范
GB50204-2002(2011)
2
国家
建筑工程施工质量验收统一标准
GB50300-2001
3
国家
混凝土结构工程施工规范
GB50666-2011
4
行业
建筑施工高处作业安全技术规范
JGJ80-91
5
行业
北京市安全生产标准化手册
京建发〔2010〕443号
6
地方
危险性较大的分部分项工程安全管理办法
建质【2009】87号
7
地方
建筑安装分项工程施工工艺规程
DBJ/T01-26-2003
8
地方
北京市建筑工程施工安全操作规程
DBJ01-62-2002
9
地方
钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程
DB11/T583-2008
10
行业
建筑施工模板安全技术规范
JGJ162-2008
11
行业
建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范
JGJ166-2008

2、工程概况
本工程位于北京市朝阳区东坝乡驹子房村，为驹子房村农民定向安置房二期项目F区。F09#楼为住宅楼，本工程为F09#楼的附属戊类库房，位于主楼之外。地下层建筑面积412㎡，共计两层。2012年8月8日开槽，预计2012年9月30日进行首层顶板模板支搭工作。
戊类库房基础形式为筏板基础，±0.000以下为框架剪力墙结构，±0.000以上为框架结构，现浇钢筋混凝土楼板、屋盖为梁板体系。基础底板上皮标高-3.95m，至首层板底净高为7.95m，基础底板厚度为700㎜，首层楼板厚度为110mm；梁截面为350×1100mm、300×1100mm；柱截面为950×750mm。东西方向轴线尺寸为6.0、6.0、6.3m，南北方向轴线尺寸为4.8、7.5、5.4m。（详见结构平面布置图）
因戊类库房首层结构净高较高，跨度较大，现主要对附属戊类库房首层模板及支架作为施工重点编写以下专项施工方案内容。
3、模板及支架的类型及材料：
本工程梁板模板选用胶合板、木方、和钢管组拼的形式及构造。顶板模板、框架梁模板面板均采用15mm厚覆膜多层板做面板，次龙骨采用50×100mm木方，主龙骨采用100×100木方，支撑系统采用满堂碗扣式钢管支撑架，上下用可调U托支撑。
4、构造设计：
楼板模板支撑架搭设高度为7.95m，由于支撑体系坐落于筏板基础上，故不考虑地基承载力因素，模板选型及构造设计见下图：
4.1、支撑架尺寸：楼板模板支撑架采用碗扣式钢管脚手架，立杆间距900㎜，除首步架步距1500㎜外，以上水平杆步距1200㎜。立杆所用材料为直径48×3.5钢管，立杆顶部设可调顶托顶住楼板模板主楞；梁模板支架立杆纵距900㎜，立杆横距300㎜，除首步架步距900㎜外，以上水平杆步距600㎜。立杆所用材料为直径48×3.5钢管，立杆顶部设可调顶托顶住梁模板主楞；详见模板立面支架图（4-1）

4.2、主次楞：楼板模板与梁模板主楞均为90×90㎜方木,间距900㎜，主楞安放在可调顶托的顶部；次楞为45×90㎜方木,间距150㎜，铺于主楞之上；
4.3、楼板模板及梁模板采用15㎜厚覆膜多层木胶合板。
5、搭设要求
5.1、结构梁下模板支架的立杆纵距应沿梁轴线方向布置；立杆横距应以梁底中心线为中心向两侧对称布置，且最外侧立杆距梁侧边距离不得大于150㎜。梁截面宽度为350㎜，大于立杆横距300㎜，按下图布置立杆:

模板支架立杆沿梁截面方向布置图（5-1）

5.2、模板支架搭设时梁下横向水平杆应伸入梁两侧板的模板支架内不少于三根立杆，并与立杆扣接。

模板支架顶部自由段长度示意图（5-2）

5.3、本工程模架搭设高度在８ｍ以下，满堂脚手架架体四面两端应由底至顶连续设置竖向剪刀撑，剪刀撑布置见下图。

5.4、设在模板支架立杆顶部的可调底座或底托，伸出顶层水平杆的悬臂长度不得超过400㎜。其丝杆外径不得小于36mm，插入深度不小于150㎜，直径满足与钢管内径间隙不小于6㎜，伸出长度不得超过200mm。(见图5-1)
5.5、本工程模板支架高度为7.95m ，为保证架体稳定，在顶部和底部(扫地杆的设置层)设置水平加强层。 水平加强层做法：用水平斜杆以“之”字形将竖向剪刀撑连接，水平斜杆宽度不小于3m。
5.6、结构用满堂脚手架局部承受布料杆的荷载时（不大于8KN集中荷载，布料杆居中布置），可在架体中间对荷载传递构成影响的3.6m×3.6m范围内，采取适当的构造措施:将架体立杆及横杆间距按构造设计的间距加密，立杆纵横间距间距600㎜，水平杆步距600㎜。。
　 5.7、 碗扣式模板支架高度在8m时，应在四周拐角处设置专用斜杆或扣件钢管斜杆及四面设置八字斜杆，并且每两排设置一组通高专用斜杆。见下图：

碗扣式模板支架专用斜杆布置立面示意图

碗扣式模板支架专用斜杆布置平面示意图

碗扣式模板支架八字斜杆布置立面示意图
5.8、碗扣模架立杆底部顺东西方向放置300×100×50㎜木方保证立杆不晃动、不滑动。
5.9、顶板模板根据现场实际情况拼装，楼板及框架梁应按跨度的2‰起拱，顶板模板拼接采用硬拼法，模板拼缝禁止粘贴塑料胶条。
6、检查与验收
6．1、构配件进场检查与验收
6.1.1、钢管：钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前必须涂刷防锈漆， 钢管内壁宜涂刷防锈漆。
6.1.2、钢管外径及壁厚：外径48ｍｍ；壁厚大于等于3ｍｍ
6.1.3、扣件：不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在； 扣件与钢管接触部位不应有氧化皮； 活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1㎜；扣件表面应进行防锈处理。
6.1.4、碗扣：碗扣的铸造件表面应光滑平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净； 冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。碗扣的各焊缝应饱满，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷。
6.1.5、碗扣立杆连接套管：碗扣架的立杆连接套管， 其壁厚不应小于3.5ｍｍ，内径不应大于50ｍｍ，套管长度不应小于160ｍｍ，外伸长度不应小于110ｍｍ.
6.1.6、底座及可调托丝杆：可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不
得少于4-5扣，丝杆直径不小于36㎜，插入立杆内的长度不得小于150㎜。
6.1.7、脚手板：木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷， 严禁使用含有标皮的、腐朽的木脚手板。
6.1.8、安全网：安全网绳不得损坏和腐朽，平支安全网使用锦纶安全网；密目式阻燃安全网除满足网目要求外，其锁扣间距应控制在300㎜以内。
6.2、　脚手架、模板支架使用过程中的检查
6.2.1、垫木是否按要求码放，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；
6.2.2、杆件的设置和连接，构造是否符合要求；
6.2.3、扣件螺栓是否松动；
6.2.4、立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；
6.2.5、安全防护措施是否符合要求；
6.2.6、是否超过荷载要求；
6.2.7、水平杆杆端与立杆连接的碗扣、插接稳固良好，不得松脱。

7、安全管理
7.1、模板支架的搭设人员必须带安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
7.2、夜间不得进行脚手架、模板支架的搭设与拆除。
7.3、雨天及六级以上大风天不得在室外进行脚手架、模板支架的搭设与拆除。
7.4、脚手架、模板支架搭设及拆除时，地面应设围栏和警戒标志，派专人看守，严禁非工作人员进入现场。
7.5、脚手架作业层架体外立杆内侧设置上下两道防护栏杆和挡脚板上道栏杆高度为1.2ｍ，下道栏杆高度为0.6ｍ，挡脚板高为0.2ｍ。
7.6、脚手板必须铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。
7.7、落地式脚手架沿架体外围必须用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并顺环扣逐个与架体绑扎牢固。安装时，密目网上的每个环扣都必须穿入符合规定的纤维绳，允许使用强力及其它性能不低于标准规定的其他绳索（如钢丝绳或金属线）代替。
7.8　不得在脚手架、模板支架附近进行挖掘作业。
7.9　脚手架、模板支架在使用过程中严禁进行下列作业：
7.9．1 在架体上推车；
7.9. 2 在架体上拉结吊装缆绳；
7.9．3 利用架体吊、运物料；
7.9．4 物料平台与架体相连接；
7.9．5 任意拆除架体结构件或连墙件；
7.9．6　拆除架体上安全防护设施；
7.9．7 其它影响架体安全的作业。
7.10、浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。注意：浇筑顶板混凝土要采用由中部向两边扩展的浇筑方式，确保模板支架施工过程中均衡受载。
7.11、　混凝土浇筑作业开始前应再次对模板支架进行全面检查，合格后方能浇筑混凝土；混凝土浇筑过程中模板支架下不得有其他作业人员。
7.12　严格控制脚手架、模板支架的实际荷载不超过设计值。
7.13　工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准JGJ-46《施工现场临时用电安全技术规范》有关规定执行
8、模板拆除
8.1结构底模拆除前，必须先填写拆模申请单，经签字同意后，方可进行模板的拆除。
8.2拆模应遵循先上后下的原则，严禁上下交叉作业。模板拆除时，先拆非承重部分，后拆承重部分。支架自上而下进行。侧模，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。底模，在砼强度经过同条件试块试压符合下表后，方可拆除。
现浇结构底模拆模时所需砼强度表
结构类型
结构跨度（m）
按设计的砼强度
标准值的百分率计（%）

板
≤2
50
>2，≤8
75
>8
100
梁
≤8
75
>8
100
悬挑构件
/
100
8.3拆除时应设有专人指挥，严禁非作业人员进入作业段。进入出口应设醒目标志，以防误入。
8.4顶板模板拆除先松下顶托，再拆除顶板的主次龙骨，最后拆除模板及其支撑架。严禁用大锤砸模板和撬棍硬撬硬砸。
8.5拆除大面积底模板时，应设临时支撑，以防止大面积模板塌落砸伤人。分段拆除时，相邻两段的高差不得大于2步。
8.6拆除的模板、方木、钢管等应及时传递到建筑物外，建筑物外要有人接应，禁止乱抛乱掷，防止砸伤他人、摔坏模板。
8.7拆下的模板应随时进行检查，现场应派专人进行模板维护与保养工作。发现问题及时解决。拆下的模板按规格堆放到指定的位置。已备周转使用。
8.8拆除时应把梁板上的砼残渣、海绵条、螺栓杆等清理干净。
8.9模板、架子拆除完毕应立即对预留洞口、临边进行安全围护.
9、成品保护措施
9.1.模板安装时轻起轻放，不得碰撞已完柱、墙、梁等，以防模板变形和损坏结构。
9.2.模板安装时不得随意开洞，穿梁螺栓穿在专用套管上。
9.3.在模板内进行钢筋焊接等工作时，必须用石棉板或薄钢板隔离。
9.4.拆模时，不得用大锤硬砸或械撬杠硬撬，或用力过猛，以免损伤结构和模板，拆下的模板不得乱抛乱丢。
9.5.拆下的模板及时进行板面清理，有边角变形、配件损坏的及时修理。
9.6.模板使用完毕后加强管理，按规格分类堆放，及时做好模板清理工作。
10、应急预案
10.1 应急预案的方针与原则：
坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥”高效协调的原则，为给员工在施工场区创造更好的安全施工环境。应保证各种应急资源处于良好的备战状态，指导应急行动按计划有序地进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援，有效地避免或降低人员的伤亡和财产损失，救助实现应急行动的快速、有序、高效，充分体现应急救援的“应急精神”。
10.2 应急策划：
10.2.1 应急预案工作流程图：

10.3 突发事件及风险预防措施：
10.3.1 施工工作面外脚手架必须高于工作面1.5m并满铺一层脚手板及垂直面满挂安全网。
10.3.2 模板安装好后报项目部安全科进行检查，检查完毕后报监理检查合格后方可绑扎顶板钢筋，完毕后进行顶板模板的二次检查，合格后进行顶板混凝土浇筑。
10.3.3 从中间或两对边开始向两侧平衡浇筑混凝土，同时在混凝土浇筑时，不能集中过多混凝土于某点部位，防止局部超负荷。
10.4 应急资源分析：
10.4.1 应急力量的组成：项目部成员
10.4.2 应急设备，物资准备；已配备有药箱药品，救护车辆，配有多部对讲机，配置有灭火器、担架等。
10.4.3 法律法规要求：
《关于特大安全事故行政责任追究的规定》第七条、第三十一条
《安全生产法》第三十条、第六十八条，《建筑工程安全管理条例》、《安全许可证条例》
10.4.4 应急准备
10.4.5 机构与职责
10.4.5.1 一旦发生施工安全事故，公司领导及有关部门负责人必须立即赶赴现场，组织指挥抢险，成立现场抢险领导小组。
组 长：刘志成（项目经理）
副组长：王福顺（生产经理）
组 员：李德利、冯松、贾永跃、张德平、卢云召、刘尚成。
10.4.5.2 应急组织的分工职责
（1）组长职责：
决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。
复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。
指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。
与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。
在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。
在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。
（2）副组长职责
评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。
如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。
安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。
设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。
协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长的职责。
（3）组员职责：
在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。
10.4.6 应急资源：
10.4.6.1 应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药品，生活保障物资等如下表列数。

主要应急救援物资设备表
序号
材料设备名称
单位
数量
现在何处
1
小 车
台
1
现场
2
灭 火 器
个
8
现场
3
药 箱 及 药 品
个/批
1
现场
4
对 讲 机
部
4
现场
5
手 机
部
8
随人员
6
担 架
副
2
现场

10.4.7 教育训练
在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，及应急预案演练，全面提高应急救援能力。
10.4.8 互相协议
项目部事先与地方医院建立正式互相协议，以便在事故发生时得到外部救援力量和资源的援助。
10.4.9应急响应
10.4.9.1 出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。
10.4.9.2 组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。

板模板(碗扣式支撑)计算书

一、综合说明
由于其中模板支撑架高7.95米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长×宽＝17.8m×17.2m，厚0.11m。
特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。
（一）模板支架选型
根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。
二、搭设方案
（一）基本搭设参数
模板支架高H为7.95m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.4m。整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽45mm，高90mm，布设间距0.15m。
（二）材料及荷载取值说明
本支撑架使用 Φ48 × 3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算
荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算
模板按三跨连续梁计算，如图所示:

（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，
模板的截面抵抗矩为：w＝1000×152/6=3.75×104mm3；
模板自重标准值：x1＝0.3×1 =0.3kN/m；
新浇混凝土自重标准值：x2＝0.11×24×1 =2.64kN/m；
板中钢筋自重标准值：x3＝0.11×1.1×1 =0.121kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1×1 =1kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2×1=2kN/m。
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g1 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.3+2.64+0.121)×1.2=3.673kN/m；
q1 =(x4+x5)×1.4=(1+2)×1.4 =4.2kN/m；
对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.08×3.673×0.152+0.1×4.2×0.152=0.016kN·m

支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下：
M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1×3.673×0.152-0.117×4.2×0.152= -0.019kN·m；
经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.019kN·m；
（2）底模抗弯强度验算
取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ =0.019×106 /(3.75×104)=0.515N/mm2
底模面板的受弯强度计算值σ =0.515N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。
（3）底模抗剪强度计算。
荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×3.673×0.15+0.617×4.2×0.15=0.719kN；
按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：

τ =3×719.298/(2×1000×15)=0.072N/mm2；
所以，底模的抗剪强度τ =0.072N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。
（4）底模挠度验算
模板弹性模量E=6000 N/mm2；
模板惯性矩 I=1000×153/12=2.812×105 mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：

ν =0.015mm；
底模面板的挠度计算值ν =0.015mm小于挠度设计值[v] =Min(150/150，10)mm ，满足要求。
（二）底模方木的强度和刚度验算
按三跨连续梁计算
（1）荷载计算
模板自重标准值：x1=0.3×0.15=0.045kN/m；
新浇混凝土自重标准值：x2=0.11×24×0.15=0.396kN/m；
板中钢筋自重标准值：x3=0.11×1.1×0.15=0.018kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：x4=1×0.15=0.15kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=2×0.15=0.3kN/m；
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g2 =(x1+x2+x3)×1.2=(0.045+0.396+0.018)×1.2=0.551kN/m；
q2 =(x4+x5)×1.4=(0.15+0.3)×1.4=0.63kN/m；

支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下:
Mmax= -0.1×g2×la2-0.117×q2×la2= -0.1×0.551×0.92-0.117×0.63×0.92=-0.104kN·m；
（2）方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩 W=bh2/6=45×902/6=6.075×104 mm3；

σ =0.104×106/(6.075×104)=1.717N/mm2；
底模方木的受弯强度计算值σ =1.717N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。
（3）底模方木抗剪强度计算
荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×0.551×0.9+0.617×0.63×0.9=0.647kN；
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：

τ =0.24N/mm2；
所以，底模方木的抗剪强度τ =0.24N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。
（4）底模方木挠度验算
方木弹性模量 E=9000 N/mm2；
方木惯性矩 I=45×903/12=2.734×106 mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：
ν =0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E×I)+0.192×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.087 mm；
底模方木的挠度计算值ν =0.087mm 小于 挠度设计值[v] =Min(900/150，10)mm ，满足要求。
（三）托梁材料计算
根据JGJ130－2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。

（1）荷载计算
材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)
方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即
p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×0.551×0.9+1.2×0.63×0.9=1.226kN；
按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。
（2）强度与刚度验算
托梁计算简图、内力图、变形图如下：
托梁采用：木方 : 90×90mm；
W=121.5 ×103mm3；
I=546.75 ×104mm4；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
中间支座的最大支座力 Rmax = 8.108 kN ；
钢管的最大应力计算值 σ = 0.647×106/121.5×103=5.323 N/mm2；
钢管的最大挠度 νmax = 0.74 mm ；
支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 σ =5.323 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度计算值 ν =0.74小于最大允许挠度 [v]=min(900/150,10) mm,满足要求!
（四）立杆稳定性验算

立杆计算简图
1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：
N = 1.35∑NGK + 1.4∑NQK
其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据3.1.4节，此值为F1=8.108kN。
除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为
F2=0.15×7.95=1.192kN；
立杆受压荷载总设计值为：
Nut=F1+F2×1.35=8.108+1.192×1.35=9.718kN；
其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。
（2）立杆稳定性验算。按下式验算

φ --轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按《规程》附录C采用；
A --立杆的截面面积，取4.89×102mm2；
KH --高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；
计算长度l0按下式计算的结果取大值：
l0=h+2a=1.2+2×0.4=2m；
l0=kμh=1.185×1.664×1.2=2.366m；
式中：h-支架立杆的步距，取1.2m；
a --模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.4m；
μ--模板支架等效计算长度系数，参照《规程》附表D－1,取1.664；
k --计算长度附加系数，按《规程》附表D－2取值为1.185；
故l0取2.366m；
λ=l0/i=2.366×103 /15.8=150；
查《规程》附录C得 φ= 0.308；

KH=1/[1+0.005×(7.95-4)]=0.981；
σ =1.05×N/(φAKH)=1.05×9.718×103 /(0.308×4.89×102×0.981)=69.09N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ =69.09N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
2、组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:
Nut＝9.718kN；
风荷载标准值按下式计算：
Wk=0.7μzμsWo=0.7×0.74×0.273×0.45=0.064kN/m2；
其中 w0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.45 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74 ；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.273；
Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.064×0.9×1.22/10=0.01kN·m；
（2）立杆稳定性验算

σ =1.05×N/(φAKH)+Mw/W=1.05×9.718×103/(0.308×4.89×102×0.981)+0.01×106 /(5.08×103)=71.022N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ =71.022N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。