干拌废胎胶粉复配SBS改性沥青与混合料性能研究.pdf

DOI:10.13379/j.issn.1003-8825.202301053开放科学（资源服务）标识码（OSID）干拌废胎胶粉复配 SBS 改性沥青与混合料性能研究武宏钰（中铁十八局集团第二工程有限公司，河北唐山064000）摘要：基于废胎胶粉复合改性沥青胶结料和混合料性能试验，优化得到最佳的干拌废胎胶粉与 SBS 掺量，并铺筑干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青混凝土路面试验段。结果表明：干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青混合料，具有优异的高低温性能、抗剪切性能与抗疲劳性能，推荐使用 2.5%SBS+15.0%、20.0%干拌废胎胶粉和 3.5%SBS+10.0%、15.0%干拌废胎胶粉复配方案。试验应用中 3.5%SBS+15.0%干拌废胎胶粉复合改性沥青混凝土的综合路用性能优良，具有推广应用价值。关键词：道路工程；干拌废胎胶粉；SBS 改性沥青；复合改性沥青；沥青混合料；路用性能中图分类号：U414文献标志码：A文章编号：1003 8825(2023)05 0117 06 0 引言据统计，十三五期间我国每年平均产生的废旧轮胎数量约 3.5 亿条，重量达 1 450 万 t，废旧轮胎的处理，无论是选择焚毁还是长期露天堆放，都占用了大量土地，且极易滋生蚊虫传播疾病，严重恶化自然坏境，破坏地球生态坏境。目前，我国公路建设领域提倡“绿色交通”与“绿色公路建设”的理念，采用固废旧轮胎胶粉生产改性沥青符合现阶段道路建设与发展理念1 3。将 15%24%胶粉与基质沥青在高温、高速剪切、长时间充分拌和的条件下形成橡胶粉改性沥青胶结材料，研究表明4 6：橡胶沥青具有高黏、高弹、温度敏感性低的特性。因此，赋予了橡胶粉改性沥青混合料优异的抗裂、抗疲劳性能，加之大比例橡胶粉掺量，使橡胶沥青路面具有噪声低、养护周期长和资源节约等优势。橡胶沥青黏度大，使得集料表面的沥青膜厚度比传统 SBS 改性沥青混合料增大 50%以上，同时，橡胶粉改性沥青自身具备优异的高黏、高弹、自愈合和低温延展性，极大提高了沥青混合料的低温性、抗水损害性、抗疲劳耐久性与抗老化性。橡胶沥青混合料能较好适应我国北方冬季严寒、多降雨雪的路面使用环境7 10。在整个沥青路面破坏形式中，最为严重的是沥青混合料在高温状态下由于本身的抗变形能力不足，产生较大的剪切变形、压缩变形，导致车辙而产生的破坏，其次为开裂和水损害病害。对于我国南方地区，沥青路面早发性病害以车辙和水损害为主，对于北方地区，沥青路面早发性病害以开裂、车辙为主11 12。我国已通车的沥青类路面高速公路，在通车后不久就出现早期损坏，在此背景下，传统橡胶沥青混合料凸显出不足。为改善传统橡胶粉改性沥青高温性能，提高橡胶粉改性沥青的热贮存稳定性，自 2013 年起全国范围内大规模应用废胎胶粉复合改性沥青，在高温脱硫（化学脱硫）、高温和高速条件下搅拌与剪切磨细、长时间发育等制备工艺下，复合改性剂、沥青与胶粉界面实现了交联，界面间形成了稳定的凝胶液膜，极大程度提高了橡胶粉改性沥青的综合路用性能。目前，工程应用过程中基本克服了传统橡胶改性沥青稳定性差的问题，实现了工厂化生产和远距离运输。研究表明6 12：橡胶粉改性沥青湿法改性工艺随着存储时间的延长，软化点差值逐渐增大，且变化幅度增大，伴随着长时间贮存和远距离运输橡胶沥青离析分层现象越来越明显，同时，湿法改性工艺也存在生产加工成本高的问题。干拌废胎胶粉改性沥青混合料制备为废胎胶粉不经过与基质沥青混溶环节、直接投入拌合锅用于生产沥青混合料的工艺。干法改性工艺简单，废胎胶粉可直接与集料一起投入拌缸中进行拌和，并在运输、摊铺、碾压过程中继续发育为复合改性胶粉沥青混合料，能在一定程度改善沥青混合料综合路用性能。收稿日期：2023 04 06作者简介：武宏钰（1989），男，山西文水人。工程师，硕士，主要从事工程试验检测工作。E-mail：。武宏钰：干拌废胎胶粉复配 SBS 改性沥青与混合料性能研究 117 本文选用低剂量 SBS 改性沥青与干拌废胎胶粉进行复配，研究干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青与混合料性能，为胶粉复合聚合物改性沥青技术提供新的研究思路。1 试验设计 1.1 原材料 1.1.1 干拌废胎胶粉干拌废胎胶粉由废胎胶粉、软化剂、活性剂等复合助剂在高温下经过特殊加工工艺制成的具有一定粒径规格，可直接与集料一起投入拌缸中进行拌和，并在运输、摊铺、碾压过程中继续发育的复合改性胶粉。干拌废胎胶粉改性剂主要的技术性能，见表 1。经检测，干拌废胎胶粉改性剂性能满足干拌废旧轮胎改性沥青路面施工技术规范（DB41/T 16112018）要求。表1干拌废胎胶粉改性剂主要的技术性能项目物理指标化学指标/%含水率/%60目筛通过率/%金属含量/%纤维含量/%100 门尼黏度ML 相对密度灰分丙酮抽出物 橡胶烯烃含量 炭黑含量试验结果0.198.80.010.1234.71.162.5614.551.531.4技术要求1.090.00.030.5095.01.001.20 10.0021.042.028.0 1.1.2 SBS 改性沥青采用成品 5.0%SBS 改性沥青中的 SBS 改性剂掺为 5.0%，通过掺加 A-70 石油沥青将 5.0%SBS改性沥青稀释为 1.5%SBS、2.5%SBS、3.5%SBS 改性沥青。沥青胶结料主要技术指标，见表 2。表2沥青胶结料主要技术指标指标针入度/0.1mm5 延度/cm10 延度/cm软化点/135 黏度/（Pas）25 弹性恢复率/%48小时软化点差A-70基质沥青77.4 4.321.349.50.1557.61.5%SBS74.412.536.553.51.0367.30.52.5%SBS70.417.349.457.61.9872.50.63.5%SBS67.427.667.561.22.2375.31.25.0%SBS63.638.693.467.42.7683.52.8 1.1.3 集料集料 35、510、1015 mm 粗选用玄武岩碎石，03 mm 细集料选用石灰岩碎石与矿粉，符合公路沥青路面施工技术规范（JTG F402004）技术要求。1.2 干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青制备复合改性沥青制备一般分为溶胀、剪切磨细、发育三步骤。将稀释后的 SBS 改性沥青加热至165170，然后将干拌废胎胶粉按照预定配方（掺量分别取基质沥青质量的 10%、15%、20%、25%）加入其中，以 500 r/min 搅拌 30 分钟溶胀后，升温 SBS 改性沥青与拌废胎胶粉共混物至175180，开启高速剪切机，以 4 500 rad/min速率剪切 40 分钟，待橡胶粉充分磨细和发生脱硫、降解、硫化反应后，在 170 环境箱中继续溶胀发育 1 小时后最终完成复合改性沥青制备。5.0%SBS 复配 20.0%干拌废胎胶粉改性沥青的SEM 图像，见图 1。橡胶粉颗粒与 SBS 改性沥青经溶胀、剪切磨细、发育后，3.5%SBS 复配 20.0%干拌废胎胶粉改性沥青的微观 SEM 图像呈蓬松状态，且有连续褶皱，形成均匀、致密的体系。（a）放大1000倍（b）放大3000倍 图15%SBS 复配 20%干拌废胎胶粉改性沥青的 SEM 图像 1.3 试验方案按路用废胎胶粉橡胶沥青（JT/T 7982019）规范要求，采用 135 旋转黏度、25 针入度、25 弹性恢复率、软化点、5 延度等指标综合评价干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青胶结料的高低温性能与施工和易性。考虑到干拌废胎胶粉在制备改性沥青混合料时，干拌废胎胶粉以干法工艺添加，也就不存在改性沥青胶结料离析的问题。因此，仅舍弃路用废胎胶粉橡胶沥青（JT/T 7982019）规范要求的离析软化点差指标，同时增加了测力延度力学性能试验。采用多应力蠕变恢复试验（MSCR）和弯曲梁流变试验（BBR）试验测试干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青的流变特性，试验方法参照公路工程沥青及沥青混合料试验规程（JTG E202011）。路基工程 118 Subgrade Engineering2023 年第 5 期（总第 230 期）2 干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青性能 2.1 常规针入度指标性能试验干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青常规针入度指标性能，见表 3。随着干拌胶粉掺量增大，复合改性沥青的 25 针入度减小，135 旋转黏度、25 弹性恢复率、软化点和断裂能均增大，5 延度呈先增大后减小趋势，掺加干拌胶粉改性剂兼顾了复合改性沥青的高低温性能，从 5 延度指标考虑，存在最佳干拌胶粉掺量问题。分析其原因：随着干拌橡胶粉掺量增大，溶胀作用增大，复合改性沥青黏聚力增大，测力延度试件拉断时所需的破坏强度增大。但是，由于过多的橡胶粉因溶胀、降解不充分，从而诱发橡胶颗粒与沥青界面产生应力集中现象，导致延度值有一定程度降低。断裂能指标综合考虑了破坏强度和拉伸强度，能较为全面反映干拌胶粉复合改性沥青的黏韧性。表3干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青性能SBS/%干拌废胎胶粉/%135 旋转黏度/（Pas）25 针入度/0.1 mm25弹性恢复率/%软化点/5 延度/cm断裂能/J1.5101.8864.573.454.422.721.41152.4661.279.458.834.524.68203.2957.483.361.336.527.78254.0253.487.564.534.129.412.5102.0360.479.464.327.725.64152.9957.382.469.239.529.41203.4354.689.373.441.332.45254.3751.392.476.437.133.563.5102.2855.683.271.538.631.56153.2851.386.975.644.535.65203.8647.593.479.447.137.13254.9643.596.381.241.338.395.002.7663.676.767.438.628.93JT/T 7982019限值2.003.5040.060.080.065.020.0 SBS 改性剂掺量为 1.5%、2.5%、3.5%，干拌胶粉掺量由 10.0%增大至 25.0%，复合改性沥青 135 旋转黏度分别增大了 113.8%、115.3%、117.5%，25 针入度分别降低了 17.2%、15.1%、21.8%，25 弹性恢复率分别增大了 19.2%、16.4%、15.7%，软化点分别增大了18.6%、18.8%、13.6%，5 延度分别增大了 50.2%、33.9%、7.0%，断裂能分别增大了 37.4%、30.9%、21.6%。增大干拌胶粉掺量显著改善了低剂量 SBS 改性沥青的高温性能，提高低温延展性和增加弹性恢复性能与低温黏韧性。2.2 多应力蠕变恢复试验（MSCR）MSCR 试件准备同 DSR，选取 25 mm 转子，间隙 1 mm。模拟重车荷载，试验施加 3.2 kPa 应力水平，间歇波加载 1 秒，卸载 9 秒，重复加载10 个周期，在加载间歇时间内测试试件的弹性变形恢复率。根据表面层沥青混凝土实际能达到的温度范围，试验结果，见表 4。相同复配方案下，随试验温度升高，干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青的不可恢复蠕变柔量增大，弹性恢复率减小，温度升高导致复合改性沥青的永久不可恢复且变形增大，这是沥青类材料黏弹塑性对温度较为敏感所致。相同试验温度条件下，随着 SBS 和干拌废胎胶粉掺量增大，复合改性沥青不可恢复蠕变柔量减小，同时弹性恢复率增大，不可恢复蠕变柔量越小，复合改性沥青残留变形越小，弹性恢复率越大，复合改性沥青中弹性成分越多，塑性变形量越小，不可恢复蠕变柔量越小、弹性恢复率越大，复合改性沥青的高温性能越好。4 种复合改性沥青的高温性能排序为：2.5%SBS+20.0%干拌废胎胶粉3.5%SBS+15.0%干拌废胎胶粉3.5%SBS+10.0%干拌废胎胶粉2.5%SBS+15.0%干拌废胎胶粉。相较于 5.0%SBS 改性沥青，2.5%SBS+15.0%、20.0%干拌废胎胶粉和3.5%SBS+10.0%、15.0%干拌废胎胶粉 4 组干拌胶粉与 SBS 复合改性沥青有更小的不可恢复蠕变柔量和更大的弹性恢复率，表明此 4 组复合改性沥青的高温性能优于 5.0%SBS 改性沥青。表4干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青 MSCR 试验结果SBS掺量/%干拌废胎胶粉掺量/%不可恢复蠕变柔量/kPa弹性恢复率/%54 60 66 54 60 66 2.5150.115666 0.32427 0.658972 73.754.532.6200.092797 0.29045 0.518934 89.167.947.63.5100.107388 0.31245 0.599447 75.758.435.4150.098901 0.29985 0.527586 86.263.742.45.000.140382 0.35724 0.717696 67.754.528.7武宏钰：干拌废胎胶粉复配 SBS 改性沥青与混合料性能研究 119 2.3 弯曲梁流变试验（BBR）RTFOT 前后 BBR 试验试验结果，见表 5。表5干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青 BBR 试验结果SBS/%干拌废胎胶粉/%原样沥青m原样沥青S/MPaRTFOT后mRTFOT后S/MPa18 24 18 24 18 24 18 24 2.5154.5514.102127.3177.74.1233.552149.3212.2204.9834.445118.6160.44.6724.091132.6189.33.5104.2133.941155.3204.53.9843.342188.7235.6154.6734.234135.3189.34.3523.613141.2194.55.000.3840.324176.6235.40.3340.288195.8263.4 相同试验温度条件下，随着干拌废胎胶粉和SBS 改性剂掺量增大，RTFOT 前后复合改性沥青劲度模量降低、蠕变斜率增大，且 2.5%SBS+15.0%、20.0%干拌废胎胶粉和 3.5%SBS+10.0%、15.0%干拌废胎胶粉 4 组复合改性沥青劲度模量小于 5.0%SBS 改性沥青，干拌废胎胶粉复合SBS 改性沥青有更优异的低温性能。3 干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青混合料性能 3.1 干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青混合料制备采用 DRAC-13 矿料级配中值，马歇尔试验结果，见表 6。表6马歇尔试验结果SBS/%DR/%OAC/%VV/%VMA/%VFA/%MS/kN2.5155.124.014.1571.712.4205.444.014.4772.413.73.5104.884.014.1971.812.5155.134.014.4572.314.35.004.914.014.5972.611.70205.324.014.5172.410.2 3.2 高低温路用性能高低温路用性能试验结果，见表 7。表7高低温路用性能试验结果复配方案车辙试验低温弯曲试验动稳定度/（次mm1）车辙变形量/mm破坏强度/MPa弯曲应变/2.5%SBS+15.0%DR61611.99214.0343552.5%SBS+20.0%DR72061.78015.2851923.5%SBS+10.0%DR63281.93312.9241253.5%SBS+15.0%DR74491.67014.3149795.0%SBS45372.43712.12374620.0%DR32452.808 9.763325 2.5%SBS+15.0%、20.0%干拌废胎胶粉和3.5%SBS+10.0%、15.0%干拌废胎胶粉 4 组复合改性沥青混合料车辙动稳定度（DS）均大于6 000 次/mm，车辙变形量（RD）不足 2 mm，远大于公路沥青路面设计规范（JTG D502017）夏炎热区 DS3 200 次/mm 要求，干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青混合料具有优异的高温性能。4 组干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青混合料DS 排序为：3.5%SBS+15.0%DR2.5%SBS+20.0%DR3.5%SBS+10.0%DR2.5%SBS+15.0%DR，说明干拌废胎胶粉和 SBS 改性剂掺量越大，复合改性沥青混合料的 DS 越大，同时 RD 越小。4 组干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青混合料的DS 比 5.0%SBS 改性沥青混合料增大了 35.8%64.2%，比 20.0%DR 改性沥青混合料增大 89.9%129.6%，将干拌胶粉与 SBS 改性剂复配，提高了干拌胶粉和低剂量 SBS 改性沥青混合料的高温性能。2.5%SBS+15%、20.0%干拌废胎胶粉和 3.5%SBS+10.0%、15.0%干拌废胎胶粉 4 组复合改性沥青混合料的10 弯曲破坏应变达到了 4 1255 192，远大于公路沥青路面设计规范（JTG D502017）冬严寒区弯曲破坏应变大于3 000 的要求，掺加 SBS 改性沥青能显著提高干拌废胎胶粉改性沥青混合料的低温性能。4 组干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青混合料的弯曲破坏强度和弯曲破坏应变排序为：2.5%SBS+20.0%DR 3.5%SBS+15.0%DR 2.5%SBS +15.0%DR 3.5%SBS+10.0%DR，干 拌 废 胎 胶 粉 和SBS 改性剂掺量越大，复合改性沥青混合料的弯曲破坏强度和弯曲应变越大，4 组弯曲破坏强度、弯曲破坏应变分别比 5.0%SBS 改性沥青混合料增大了 6.6%26.0%、10.1%38.6%。3.3 单轴贯入试验单轴贯入试验的时间制备、试验方法与步骤均参照公路沥青路面设计规范（JTG D502017）附录 F 进行，试验结果，见表 8。表8单轴贯入试验结果复配方案贯入剪切应力/MPa黏聚力/MPa内摩擦角/（）2.5%SBS+15.0%DR1.4640.35145.512.5%SBS+20.0%DR1.7620.37447.123.5%SBS+10.0%DR1.4130.34144.143.5%SBS+15.0%DR1.7730.38548.425.0%SBS1.3780.30243.2420.0%DR1.0340.22539.41路基工程 120 Subgrade Engineering2023 年第 5 期（总第 230 期）2.5%SBS+15.0%、20.0%干拌废胎胶粉和3.5%SBS+10.0%、15.0%干拌废胎胶粉 4 组复合改性沥青混合料的贯入剪切应力介于 1.4131.773 MPa，黏聚力介于 0.3410.385 MPa，内摩擦角介于 44.1448.42，废胎胶粉与 SBS 改性剂掺量越大，复合改性沥青剪切应力、黏聚力和内摩擦角越大，4 组复合改性沥青混合料的贯入剪切应力比5.0%SBS 改性沥青混合料增大了2.5%28.7%，黏聚力增大了 12.9%27.5%，内摩擦角增大了2.1%12.0%，表明干拌废胎胶粉复合 SBS 改性剂在显著提高沥青混合料抗剪切性能，也有填充作用效应，增强了集料的骨架嵌挤强度。3.4 疲劳试验采用四点弯曲梁疲劳试验评价干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青混合料疲劳性能，加载频率10 Hz，加载温度 20，应变水平 600、1 000、1 500，疲劳试验结果，见表 9。表9干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青混合料疲劳试验结果复配方案以下各应变水平的疲劳寿命/次600 1000 1500 2.5%SBS+15.0%DR16068085300269102.5%SBS+20.0%DR271440142200352153.5%SBS+10.0%DR229560102300299853.5%SBS+15.0%DR242760129500335665.0%SBS165360806001709620.0%DR11720475009653相较于 5.0%SBS 改性沥青、20.0%DR，采用 2.5%SBS+15.0%、20.0%干拌废胎胶粉和 3.5%SBS+10.0%、15.0%干拌废胎胶粉 4 组复合改性沥青后，改性沥青混合料的疲劳寿命显著延长，并且 SBS 改性剂和干拌废胎胶粉掺量越大，复合改性沥青的疲劳寿命越长，尤其是在 1 500106高应变水平下，2.5%SBS+15.0%DR、2.5%SBS+20.0%DR、3.5%SBS+10.0%DR、3.5%SBS+15.0%DR复合改性沥青混合料疲劳寿命比 5.0%SBS 改性沥青混合料提高了 57.4%、106.0%、75.4%、96.3%，将 SBS 与干拌废胎胶粉进行复配，能显著改善沥青混合料的疲劳寿命，延长沥青路面的服役年限。4 实体工程应用试验段采用 4 cm 厚 DRAC-13 干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青混凝土表面层，采用 3.5%SBS+15.0%干拌废胎胶粉复配方案。铺筑长度 800 m，铺筑面积约 10 000 m2，干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青混凝土的制备工艺、现场摊铺与碾压工艺完全同 SBS 改性沥青混凝土。2019 年 6 月施工完成后，钻芯取样试验结果表明：DRAC-13 干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青混凝土的动能稳定度达到7 800 次/mm，低温弯曲应变 5 100，浸水马歇尔和冻融劈裂强度接近 100%，试验各项指标远大于规范要求。DRAC-13 干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青混凝土表面层已经服役长达 3 年，连续 3 年现场回访调查均未见明显高温车辙、低温开裂或坑槽等水损害病害，试验段取得了满意的使用效果，达到了研究应用目的，可为同类工程提供参考。铺筑试验段与碾压完成后路面，见图 2。（a）试验段路面铺筑（b）碾压完成后的路面图2铺筑试验段与碾压完成后路面 5 结语本文选用低剂量 SBS 改性沥青与干拌废胎胶粉进行复配，研究干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青与混合料性能，结论如下：（1）随着干拌胶粉掺量增大，复合改性沥青的 25 针入度减小，135 旋转黏度、25 弹性恢复率、软化点和断裂能均增大，5 延度呈先增大后减小趋势，表明增大干拌胶粉掺量能提高复合改性沥青的高温性能，同时也有助于改善复合改性沥青低温延展性与弹性恢复性能，掺加干拌胶粉改性剂兼顾了复合改性沥青的高低温性能，将干拌废胎胶粉与低剂量 SBS 改性沥青进行复配可行。（2）较于 5.0%SBS 改性沥青，2.5%SBS+15.0%、20.0%干拌废胎胶粉和 3.5%SBS+10.0%、15.0%干拌废胎胶粉 4 组干拌胶粉与 SBS 复合改性沥青有更小的不可恢复蠕变柔量、蠕变劲度模量及更大的弹性恢复率与蠕变斜率，干拌胶粉与 SBS复合改性沥青比 5.0%SBS 有更优异的高低温性能。（3）掺加干拌废胎胶粉复合 SBS 改性沥青兼顾了沥青产品高低温性能。干拌废胎胶粉复合SBS 改性沥青混合料具有优异高低温性能、抗剪切性能与抗疲劳性能，掺加干拌废胎胶粉增强了集料的骨架嵌挤强度。建议使用 2.5%SBS+15.0%、20.0%干拌废胎胶粉和 3.5%SBS+10.0%、15.0%干拌废胎胶粉复配方案。（4）试验段钻芯取样试验结果表明：3.5%SBS+15.0%干拌废胎胶粉复合改性沥青混凝土的动能稳定度达到了 7 800 次/mm，低温弯曲应变5 100106，浸水马歇尔和冻融劈裂强度接近武宏钰：干拌废胎胶粉复配 SBS 改性沥青与混合料性能研究 121 100%，试验段取得了良好使用效果。参考文献(References)：1 吴银亮,盛萍,张嘉翔.橡胶粉干法改性沥青混合料性能的影响因素试验研究 J.路基工程,2019（1）:115 118,125.WU Y L,SHENG P,ZHANG J X.Experimental study on factorsinfluencing properties of asphalt mixture modified by dry rubber J.Subgrade Engineering,2019（1）:115 118,125.2 李关龙,王枫,匡民明,等.SBS/废胶粉复合改性沥青的性能 J.华东理工大学学报(自然科学版),2016,42（1）:21 27.LI G L,WANG F,KUANG M M,et al.Performance of SBS/Crumbrubber composite modified asphalt J.Journal of East China Universityof Science and Technology(Natural Science),2016,42（1）:21 27.3 王笑风,曹荣吉.橡胶沥青的改性机理 J.长安大学学报(自然科学版),2011,31（2）:6 11.WANG X F,CAO R J.Rubber asphalt modification mechanism J.Journal of 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2.5%SBS+15%,20%dry-mixed waste rubber powder and 3.5%SBS+10%,15%dry-mixed wasterubber powder are recommended.The comprehensive pavement performance of the composite modified asphaltconcrete with 3.5%SBS+15%dry-mixed waste rubber powder is excellent in the test application,and is worthyof application and popularization.Keywords:road engineering；dry-mixed waste rubber powder；SBS modified asphalt；composite modifiedasphalt；asphalt mixture；pavement performance路基工程 122 Subgrade Engineering2023 年第 5 期（总第 230 期）