砌体结构课件3.ppt

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,第三章砌体结构构件的承载力计算,3.1,砌体结构极限状态设计方法,3.2,受压构件,3.3,砌体结构局部受压,3.4,梁端友承处砌体局部受压的计算,3.5,刚性垫块下砌体的局部受压,3.6,长度大于,h0,的垫梁下砌体局部受压,3.7,轴心受拉、受弯、受剪构件,3.1,砌体结构极限状态设计方法,结构可靠度：,在规定的时间和条件下，工程结构完成预定功能的概率，是工程结构可靠性的概率度量。,目的,：将工程结构的作用效应与结构抗力之间建立一个平衡（,经济安全,）。,1.,直接经验阶段,依靠工匠们代代相传的经验，认为不夸不塌就是安全可靠。,2.,安全系数阶段,允许应力设计法：,砌体视为各向同性的理想弹性体，采用弹性理论的允许应力设计法：,，,以凭,经验判断,。按上述公式计算的承载力远小于实际承载力（,不经济,）。,3.1.1,砌体结构可靠度设计方法的沿革,破坏强度设计方法：,即极限荷载设计方法，考虑砌体材料破坏阶段的工作状态。（,仍是凭经验的单一荷载系数度量结构安全度,）,3.1.1,砌体结构可靠度设计方法的沿革,前苏联的极限荷载设计方法：,即“三系数法”。对荷载和材料强度标准值分别采用了概率取值。但未考虑荷载效应和材料抗力的联合概率分布，,属于半概率极限状态设计法。,3.,以概率理论为基础设计的阶段,将数学概念引入结构可靠度理论，考虑荷载效应和材料抗力的联合概率分布，定量分析结构的可靠度，控制失效概率。,3.1.2,我国砌体结构设计的发展,1.,第一阶段,20,世纪,50,年代至,20,世纪,70,年代，沿用前苏联的设计规范。,2.,第二阶段,1973,年,11,月至,1989,年底，国家基本建设委员会颁布的,第一部,砖石结构设计规范,（,GBJ3-73,）,采用多系数分析、单一安全系数表达的半概率极限状态设计法。,3.,第三阶段,1989,年,9,月起至今，,砌体结构设计规范,（,GBJ3-88,）,砌体结构设计规范,（,GB50003-2001,）,采用以概率理论为基础的极限状态设计方法。,3.1.3,概率理论为基础的极限状态设计法,砌体结构,采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，,以可靠指标度量结构构件的可靠度，,采用分项系数的设计表达式进行计算。,0,、基本概念,功能函数仅与两个基本变量,S,、,R,有关，且极限状态方程为线性方程为例，则其功能函数为：,按概率理论，可知结构的失效概率为：,当,R,、,S,为正态分布时，,Z,也为正态分布。,平均值：,标准值：,现取,结构构件失效概率与可靠指标的关系,由公式 可得,:,可靠度指标和失效概率在数值上一一对应，如下表所示：,3.1.3,概率理论为基础的极限状态设计法,1.,承载力极限状态：,（达到最大承载力或最大变形）,即下列公式的最不利组合进行计算：,按照上式计算结构构件，使其满足最大承载力以及最大变形的要求。,3.1.3,概率理论为基础的极限状态设计法,2.,正常使用极限状态,:,按照承载力极限状态设计结构构件后，再按正常使用极限状态来验算构件正常使用或耐久性的某项要求（裂缝宽度,),，在一般情况下，正常使用极限状态可由相应的构造措施予以保证。,有时也需要进行必要的倾覆和滑移等稳定性验算，公式如下：,砌体工程施工质量验收规范,将砌体施工质量控制等级分为,A,、,B,、,C,三个等级，在结构设计中通常按,B,级考虑，即,f,=1.6,，,当为,C,级时,取,1.8,，当为,A,级时，取,1.5,。,砌体强度设计值以施工质量控制等级为,B,级、以毛截面计算、龄期为,28d,的各类砌体，确定出各类砌体的强度设计值，具体详见教材,P57,附表。,3.1.4,砌体,强度设计值,各类砌体的强度标准值和设计值确定方法：,下述特殊情况下各类砌体强度设计值的调整系数,a,：,有吊车房屋砌体、跨度不小于,9m,的梁下烧结普通砖砌体、跨度不小于,7.5m,的梁下烧结多孔砖、蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖砌体，混凝土和轻骨料混凝土砌块砌体，,a,0.9,。,对无筋砌体构件，其截面面积,A,0.3m,2,时，,a,A,+0.7,；对配筋砌体构件，,A,0.2m,2,时，,a,A,+0.8,；构件截面面积,A,以,m,2,计。,当砌体用水泥砂浆砌筑时，对抗压强度设计值，,a,0.9,；对抗拉、抗弯及抗剪强度设计值，,a,0.8,；对配筋砌体构件，仅对砌体的强度设计值乘以调整系数,a,。,当施工质量控制等级为,C,级,（配筋砌体不允许采用,C,级）,时，,a,0.89,；,当验算施工中房屋的构件时，,a,1.1,；但由于施工阶段砂浆尚未硬化，砂浆强度可取为零。,返回,3.2,受压构件,将砌体看作匀质弹性体，按照材料力学方法计算，则受压边缘应力为：,3.2.1,受压短柱的承载力分析,全截面受压或受拉边缘未开裂,受拉边缘未开裂,（,3,）随着偏心距的增大，在远离荷载的截面边缘，由受压逐步过渡到受拉。,（,4,）若偏心距再增大，受拉边将出现水平裂缝，已开裂截面退出工作，实际受压截面面积将减少，此时，受压区压应力的合力将与所施加的偏心压力保持平衡。,（,1,）无筋砌体承受轴心压力时，砌体截面的应力是均匀分布的，破坏时，截面所能承受的最大压应力即为砌体轴心抗压强度,f,。,（,2,）当轴向压力偏心距较小时，截面虽全部受压，但压应力分布不均匀，破坏将发生在压应力较大一侧，且破坏时该侧边缘的压应力比轴心抗压强度,f,略大。,砌体的实际受力特征非匀质弹性，致使上述两公式计算结果偏小，经过大量试验资料进行统计分析，砌体受压的偏心影响系数采用下列公式计算：,3.2.1,受压短柱的承载力分析,矩形截面,3.2.2,轴心受压长柱的受力分析,长柱承受轴心压力时，由于某种因素会出现侧向变形，产生纵向弯曲破坏。,砌体结构设计规范,采用稳定系数考虑,纵向弯曲的影响,，轴心受压柱的稳定系数：,构件的高厚比。,矩形截面：,=,H,0,/h,，,T,形截面：,=,H0/h,T,只与砂浆强度有关的系数。,当砂浆强度等级大于或等于,M5,时，,=0.001 5,；,当等于,M2.5,时，,=0.002,；,当砂浆强度,f2=0,时，,=0.009,。,3.2.3,偏心受压长柱的受力分析,长柱承受偏心压力时，柱子中部截面的轴向偏心距比初始状态大，产生了附加偏心距，,砌体结构设计规范,采用,附加偏心距法,，即受压长柱考虑,纵向弯曲和偏心距的影响系数,：,轴心受压即,e=0,=,0,，,3.2.2,受压构件承载力计算的基本公式,砌体受压构件的承载力计算公式：,NfA,式中：,高厚比,和偏心距,e,对受压构件承载力的影响系数，可根据砂浆强度等级、砌体高厚比,及相对偏心距,e/h,（或,e/h,T,）查教材附表,3-1,、,3-2,、,3-3,，或按照,计算公式,得到。,f,-,砌体的抗压强度设计值，按教材附表,2-4,2-9,选用，并考虑,调整系数,a,。,公式中参数,的计算,e,轴向力的偏心距,；,h,矩形截面：偏心方向的边长；,形截面：,h=h,t,=3.5i,；,0,轴心受压构件的稳定系数；,0,轴压构件稳定系数,构件高厚比,与砂浆强度等级有关的系数,当砂浆强度等级大于或等于,M5,时，等于,0.0015,；,当砂浆强度等级等于,M2.5,时，等于,0.002,；,当砂浆强度等级等于,0,时，等于,0.009,。,公式中参数,0,的计算,构件高厚比,不同砌体的高厚比修正系数,H,0,受压构件计算高度,h,矩形截面：偏心方向的边长,h,T,形截面：,h=,h,T,=3.5i,公式中参数,的计算,高厚比修正系数,（,1,）,砌体,规范,规定，在查表求,时，应先对构件高厚比,乘以调整系数,，以考虑砌体类型对受压构件承载力的影响。,（,2,）对矩形截面构件，当轴向力偏心方向的截面边长大于另一方向的边长时，除按偏心受压计算外，还应对较小边长方向进行轴心受压承载力验算。,（,3,）构件应满足轴向力偏心矩,e0.6y,限值的要求，当超过此规定限值时，可采取修改截面尺寸的方法。（偏心距过大会使截面受拉边出现过大的水平裂缝，构件的承载力明显下降）,公式计算时应注意下列问题,【,例,1】,截面为,490mm370mm,的砖柱，采用强度等级为,MU10,的烧结普通砖及,M5,混合砂浆砌筑，柱计算高度,H,0,=5m,，柱顶承受轴心压力设计值为,140kN,，试验算其承载力。,【,解,】,方法一,（,1,）,考虑砖柱自重后，柱底截面所承受轴心压力最大，故应对该截面进行验算。当砖砌体密度为,18kN/m,3,时，柱底截面的轴向力设计值,N=140+,G,G,K,=140+1.2*0.49*0.37*5*18=159.58kN,3.2.3,例题分析,（,2,）,求柱的承载力,MU10,烧结普通砖和,M5,混合砂浆砌体抗压强度设计值查附表得：,f=1.5N/mm,2,，截面面积,A=0.490.37=0.18m,2,0.3m,2,，则砌体抗压强度设计值应乘以,调整系数,a,=A+0.7=0.18+0.7=0.88,由,=,H,0,/h=13.5,及,e/h,=0,，查附表得影响系数,=0.783,。,则柱的承载力：,a,fA,=187.38kN,159.58kN,满足要求。,所以，柱底截面安全。,方法二,:,采用相应公式计算,。,【,例,2】,已知一矩形截面偏心受压柱，截面为,490mm620mm,，采用强度等级为,MU10,烧结普通砖及,M5,混合砂浆，柱的计算高度,H,0,=5m,，该柱承受轴向力设计值,N=240kN,，沿长边方向作用的弯矩设计值,M=26kNm,，试验算其承载力。,【,解,】1.,验算长边方向的承载力,（,1,）计算偏心距,MU10,烧结普通砖及,M5,混合砂浆，查得,（,2,）承载力验算,MU10,砖及,M5,混合砂浆砌体抗压强度设计值查附表得：,f=1.5N/mm,2,截面面积,A=0.490.62=0.3038m,2,0.3m,2,，,a,=1.0,。,由,=8.06,及,e/h,=0.174,，查附表得：,=0.538,。,则得柱的承载力,a,fA,=245.17kN,240kN,满足要求。,2.,验算柱短边方向轴心受压承载力,查附表得：,=0.865,。,则柱的承载力：,N=,afA,=394.18kN,240kN,满足要求。,【,例,3】,某单层单跨无吊车工业厂房，其窗间墙带壁柱的截面如图所示，墙的计算高度,H,0,=10.5m,，采用强度等级为,MU10,烧结普通砖及,M5,水泥砂浆砌筑,，施工质量控制,B,级,。该柱柱底截面承受轴向力设计值,N=320kN,，弯矩设计值,M=51kNm,，偏心压力偏向截面肋部一侧，试验算窗间墙的承载力。,【,解,】1.,计算截面几何特征值,截面面积,A=20.24+0.490.5=0.725mm,2,形心至截面边缘的距离,y,1,=(2*0.24*0.12+0.5*0.49*0.49)/0.725,=245mm,y,2,=740-245=495mm,惯性矩,:,I=,2403*2000/12+240*2000*1252+490*5003/12,+490*500*2452=,29610,8,mm4,回转半径,:,T,形截面折算厚度,:,h,T,=3.5i=3.5202=707mm,2.,计算偏心距,e=M/N=159mm,e/y,2,=0.32,0.6,3.,承载力计算,MU10,烧结普通砖与,M5,水泥砂浆砌体抗压强度设计值，查附表得：,f=1.5N/mm,2,根据规定，施工质量控制为,B,级，强度不予调整，但水泥砂浆应,乘以,a,=0.9,。,由,=,H,0,/h=14.85,，,e/h,=0.225,，查附表得影响系数：,=0.352,，则得窗间墙承载力：,a,f,A=344.52kN,320kN,满足要求。,3.2.4,思考题,1,某截面为,490,490mm,的砖柱，柱计算高度,5m,，采用强度等级为,MU10,的,烧结普通砖,及,M5,的,水泥砂浆,砌筑，柱底承受轴向压力设计值为,N,180kN,，结构安全等级为二级，施工质量控制等级为,B,级,(,假如,C,级？,),。试验算该柱底截面是否安全。,2,一偏心受压柱，截面尺寸为,490,620mm,，柱计算高度,4.8m,，采用强度等级为,MU10,蒸压灰砂砖及,M2.5,混合砂浆砌筑，柱底承受轴向压力设计值为,N,200kN,，弯矩设计值,M,24kN.m,（沿长边方向），结构的安全等级为,一级,，施工质量控制等极为,B,级。试验算该柱底截面是否安全。,3,带壁柱窗间墙，采用,MU10,烧结粘土砖、,M5,的水泥砂浆砌筑，计算高度,5m,，柱底承受轴向力设计值为,N,150kN,，弯矩设计值为,M,30kN.m,，施工质量控制等级为,B,级，偏心压力偏向于带壁柱一侧，试验算截面是否安全？,3.3,砌体结构局部受压,压力仅仅作用在砌体部分面积上的受力状态称为,局部受压,。依据压力是否均匀，分为,局部均匀受压,（支承墙或柱的基础顶面）和,局部不均匀受压,（支承钢筋混凝土梁的墙或柱的支承面）。,3.3.1,砌体局部受压的特点,1,、砌体局部受压的破坏形态,（,1,）纵向裂缝发展而破坏,当砌体的截面面积,A,与局部受压面积,A,l,的比值较小时，在垫板下,1,或,2,皮砖以下的砌体内产生第一批纵向裂缝，随着压力的增大，纵向裂缝逐渐向上和向下发展，如图（,a,）所示。,（,2,）劈裂破坏,当砌体的截面面积,A,与局部受压面积,A,l,的比值相当大时，在局部压力作用下，砌体产生数量少但较集,中的纵向裂缝，如图,(b),所示。,（,3,）局部受压面积处破坏,当砌体的强度较低，所支承的墙梁的高跨比较大时，有可能发生梁端支承处砌体局部被压碎而破坏,2,、局部受压对砌体抗压强度的影响,试验结果表明：,在局部压力作用下，,其抗压强度高于砌体的轴心抗压强度设计值,f,。,原因：,a),局压下砌体横向变形受周围砌体约束“套箍效应”,b),周围一定范围砌体协同局压砌体工作 局压力扩,散,使局部受压部分的砌体处于双向或三向受压状态。,处理：,为考虑“套箍效应”和局压力扩,散的作用，,引入局压强度提高系数,（即以,f,代替,f,）。,3.3.2,砌体局部均匀受压的计算,N,l,fA,l,f,砌体的抗压强度设计值,；,砌体局部抗压强度提高系数，与局压砌体的计算面积及局,压砌体所处位置有关；,值限值：四面约束,2.5,，三面约束,2.0,，,二面约束,1.5,，一面约束,1.25,。,A,0,影响局压强度的计算面积，按,图,3-1,确定。,图,3-1,影响局部抗压强度的面积,A0,3.4,梁端支承处砌体局部受压的计算,如,图,3-2,所示,，当梁端支承处砌体局部受压时，其压应力的分布是不均匀的。同时，由于梁的挠曲变形和支承处砌体的压缩变形影响，梁端支承长度由实际支承长度,a,变为长度较小的有效支承长度,a,0,。,3.4.1,梁端有效支承长度,砌体结构设计规范,建议：,hc,梁的截面高度,f,砌体的抗压强度设计值,图,3-2,梁端局部受压,3.4.2,梁端支承处砌体局部受压承载力计算,1.,上部荷载对砌体局部抗压的影响,局压面上除,N,l,外，还有上部荷载,N,0,作用，但由于梁端底部砌体产生压缩变形，梁顶部与砌体脱开形成水平裂缝,产生“卸荷内拱”，使局部受压面积上的荷载减少，因此，应对,N,0,适当折减，引入上部荷载折减系数,。,当,A,0,/,A,l,3,时取,=0,2.,梁端支承处砌体局部受压承载力计算公式：,N,0,N,l,fA,l,N,0,局压面内上部轴向力设计值，,N,0,0,A,l,，,0,取上部墙体内平均压应力设计值；,N,l,梁端支承压力设计值；,底部压应力图形的完整系数，,一般取,0.7(,过梁、墙梁取,1.0),；,A,l,局部受压面积，,A,l,a,0,b,，,b,为梁宽；,上部荷载折减系数；,3.4.2,梁端支承处砌体局部受压承载力计算,【,例,4】,试验算房屋处纵墙上梁端支承处砌体局部受压承载力。已知梁截面为,200mm400mm,，支承长度为,240mm,，梁端承受的支承压力设计值,N,l,=80kN,，上部荷载产生的轴向力设计值,Nu=260kN,，窗间墙截面为,1300mm370mm,，采用,MU10,烧结普通砖及,M5,混合砂浆砌筑。,例题分析,【,解,】,窗间墙截面面积,A=1.3,0.37=0.48m,2,0.3m,2,，查附表得：砌体抗压强度设计值,f=1.5N/mm,2,。,有效支承长度：,局部受压面积：,局部受压计算面积：,则：,取上部荷载折减系数,=0,，可不,考虑上部荷载的影响。,局部抗压强度提高系数：,梁底压力图形完整系数,=0.7,。,局部受压承载力按下式验算：,不满足要求,3.5,刚性垫块下砌体的局部受压,3.5.1,刚性垫块,垫块作用：,扩大梁端支承面积，使梁端压力较均匀地传到,砌体截面上，增加局部受压承载力。,垫块构造：,垫块高度,t,b,：,180mm,垫块宽度,b,b,：自梁边挑出不大于,t,b,垫块长度,a,b,：壁柱上垫块伸入翼,墙：,120mm,0.4a,0,3.5.2,梁端有效支承长度,当梁端设有刚性垫块时，梁端有效支承长度,a,0,考虑刚性垫块的影响，,垫块上,N,1,的作用点的位置可取,0.4a,0,，,a,0,按下式计算：,刚性垫块的影响系数,1,N,0,+,N,l,1,fA,b,N,0,0,A,b,A,b,a,b,b,b,式中：,N,0,垫块面积,A,b,内上部轴向力设计值；,垫块上,N,0,及,N,l,合力的影响系数，采用表,3-1,3-3,中,3,时的,值；,1,垫块外砌体面积的有利影响系数，取,1,0.8,，但不,小于,1.0,；,为,局部抗压强度提高系数，以,A,b,代,A,l,计算；,a,b,、,b,b,垫块伸入墙内的长度和宽度；,A,b,垫块面积。,3.5.3,垫块下砌体局部受压承载力计算公式,【,例,5】,为了保证,【,例,4】,中砌体的局部受压承载力，现设置预制混凝土垫块，,t,b,=180mm,a,b,=240mm,，自梁边算起的垫块挑出长度为,150mm,t,b,，其尺寸符合刚性垫块的要求。,例题分析,垫块面积,：,A,b,=,a,b,b,b,=240,500=,120000mm,2,A,0,边长：,2h+b,b,=1240mm,不超过窗间墙实际宽度，所以，,局部受压计算面积：,A,0,=h(2h+b,b,)=458800mm,2,局部抗压强度调整系数：,则得垫块外砌体面积的有利影响系数,1,=0.8=0.81.59=1.271,。,上部荷载在窗间墙上产生的平均压应力的设计值,垫块面积,Ab,的上部轴向力设计值：,N,0,=,0,A,b,=64.8kN,梁在梁垫上表面的有效支承长度,a0,及,Nl,作用点计算,0,/f=0.36,查表得,1,=5.94,e,1,=120-0.4,a,0,=,81.2mm,由,e/h,=0.187,和,3,查表,3-1,，得,=0.716,。,垫块下砌体局部受压承载力按下式验算：,1,fA,b,=162.388kN,N,0,+N,l,=144.8kN,满足要求,当梁端部支承处的砖墙上设有连续的钢筋混凝土圈梁，该圈梁即为垫梁，梁上荷载将通过垫梁分散到一定宽度的墙上去。为简化计算，此时垫梁下竖向压应力近似按三角形分布，代替实际曲线分布应力图形，折算的应力分布长度取为,s=,h,0,，如图所示,。,3.6,长度大于,h,0,的垫梁下砌体局部受压,梁下设有长度大于,h0,的垫梁时，砌体局部受压承载力应按下式计算：,3.6,长度大于,h,0,的垫梁下砌体局部受压,其中：,E,b,、,I,b,垫梁的弹性模量和截面惯性矩；,b,b,、,h,0,垫梁的宽度和折算高度；,E,、,h,砌体的弹性模量和墙厚；,2,垫梁底面压应力分布系数，荷载沿墙厚均匀分布时，取为,1.0,，不均匀时，取为,0.8,。,支承在垫梁上的梁端有效支承长度近似按 计算。,【,例,6】,假如将,【,例,5】,中刚性垫块改为设置钢筋混凝土垫梁。取垫梁截面尺寸为,240mm240mm,，混凝土为,C20,，其弹性模量,E,b,=25.5kN/mm,2,，砌体弹性模量,E=1600f=2.4kN/mm,2,。,垫梁折算高度：,垫梁下局部压应力分布范围,s=h,0,=3.14399,=1253mm,1300mm,，符合垫梁受力分布要求。,因梁支承端存在转角，荷载沿墙厚方向非均匀分布,2,=0.8,。,2.4,2,f b,b,h,0,=275.097kN,N,0,+N,l,=81.2+80=161.2kN,满足要求。,例题分析,3.7,轴心受拉、受弯、受剪构件,无筋砌体轴心受拉构件承载力应按下式计算,N,t,f,t,A,式中：,N,t,轴心拉力设计值；,f,t,砌体轴心抗拉强度设计值，按表,2-10,采用；,A,受拉截面面积。,3.7.1,轴向受拉构件的计算,【,例,7】,有一圆形砖砌浅水池，壁厚,370mm,，采用,MU10,烧结普通砖及,M10,水泥砂浆,砌筑，池壁内承受环行拉力设计值,N,t,=53kN/m,，试验算池壁的受拉承载力。,【,解,】,由表,2-10,，当砂浆为,M10,时，查得沿齿缝截面的轴心抗拉强度设计值为,0.19N/mm,2,，因,水泥砂浆砌筑，,应乘以调整系数：,a,=0.8,，故,f,t,=0.80.19=0.15N/mm,2,。,取,1m,高池壁计算，由式,N,t,f,t,A,f,t,A,=55.5kN,N,t,=53kN,满足要求,譬如过梁、挡土墙等属于受弯构件，在弯矩作用下砌体可能沿通缝或齿缝截面弯曲受拉而破坏，应进行受弯承载力计算。此外，支座处还存在较大的剪力，还应对支座进行抗剪计算。,（,1,）,无筋砌体受弯构件的承载力应按下式计算,Mf,tm,W,f,tm,砌体弯曲抗拉强度设计值，查表,2-10.,W,截面抵抗距，矩形截面,W=bh,2,/6.,（,2,）,无筋砌体受弯构件的受剪承载力应按下式计算,Vf,v0,bz,f,v0,砌体抗剪设计值，查表,2-10,。,Z,内力臂，,z=I/S,，矩形截面时，,z=2h/3,。,3.7.2,受弯构件的计算,【,例,8】,一矩形砖砌浅水池，壁高,H=1.4m,，采用,MU10,烧结普通砖及,M10,水泥砂浆砌筑,，壁厚,h=490mm,，若不考虑池壁自重产生的垂直压力的影响，试验算池壁承载力。,例题分析,【,解,】,池壁如固定在底板上的悬臂板一样受力，在竖直方向切取,1m,宽度竖向板带。,则此板带按承受三角形水压力，上端自由，下端固定的悬臂梁计算。,（,1,）,受弯承载力,池壁底端的弯矩：,M=1/6*10*1.43=6.4kNm,截面抵抗矩：,W=4.00210,7,mm,3,由表,2-10,查得，砌体沿通缝破坏弯曲抗拉强度设计值,f,tm,=0.17N/mm,2,，,因采用水泥砂浆，,应乘以调整系数,a,=0.8,故,f,tm,=0.80.17=0.136N/mm,2,。,按式：,f,tm,W,=5.4kNm,M=6.4kNm,受弯承载力不满足要求，应增大池底截面的厚度。,（,2,）,受剪承载力,池壁底端的剪力：,V=13.72kN,截面内力臂,z=2h/3=327mm,由表,2-10,查得砌体抗剪强度设计值,f,v,=0.8*0.17=0.136N/mm,2,按式,V,f,v,bz,计算,f,v,bz,=44.472kN,V=13.72kN,受剪承载力满足要求,沿通缝或沿阶梯形截面破坏时的受剪构件的承载力应按下式计算：,V(f,v0,+,0,)A,当,G,=1.2,=0.26-0.082,0,/f,当,G,=1.35,=0.23-0.065,0,/f,f,v0,砌体抗剪强度，查表,2-10,。,修正系数，,G,=1.2,时，砖砌体取,0.6,，混凝土砌块取,0.64,，,G,=1.35,时，砖砌体取,0.64,，混凝土砌块取,0.66,0,/f,轴压比，不应大于,0.8,。,3.7.3,受剪构件的计算,【,例,9】,试验,算,拱支座截面的受剪承载力。已知拱式过梁在拱支座处的水平推力设计值为,15kN,，受剪截面积,A=370mm490mm,，作用在,1-1,截面上的垂直压力设计值,N=25kN,，墙体采用,MU10,烧结普通砖及,M2.5,混合砂浆砌筑。,【,解,】,由表,2-10,查得,fv=0.08N/mm,2,，,查表,2-4,得,f=1.3N/mm,2,。,A=0.1813m2,0.3m,2,，,a,=0.7+A,=0.8813,，则得：,fv=a0.08=0.071N/mm,2,f=a1.3=1.146N/mm,2,0,=25/370/0.49=0.138N/mm,2,因为所有内力均以恒载为主，故取,G,=1.35,，,Q,=1.0,的组合为最不利。,0,/f=0.120,因,G,=1.35,=0.23-0.650/f=0.152,修正系数,=0.64(,G,=1.35,砖砌体,),所以,=0.640.152=0.097,由式（,14.17,）,(f,v,+,0,)A=15.30kN,15kN,