浑南置业火石西区脚手架施工方案钢管悬挑.docx

沈阳市浑南新区白塔街道火石桥村

沈阳浑南置业房地产开发有限公司

沈阳东北建筑设计研究院有限公司

沈阳建筑研究院工程师事务所沈阳
东北工程建设发展有限公司

辽宁盛京勘察研究院有限公司

沈阳尚盈·丽景（西区）工程由浑南置业房地产开发有限公司开发，中国建筑东北设计研究院有限公司设计，该工程位于沈阳市浑南新区白塔街道火石桥村。我司承建3#、4#、7#、8#、12#、13#、14#、18#、19#、20#、23#、24#、28#、29#楼，合计14栋高层住宅。基础为筏板基础，主体为剪力墙结构，抗震设防烈度为7度，结构设计使用年限为50年。根据施工现场整体布置，我司承建的尚盈·丽景（西区）工程由公用临时施工主道划分为南区、北区两部分。其中南区7栋高层住宅，分别为3#、4#、7#、8#、12#、13#、14#楼；北区7栋高层住宅，分别为18#、19#、20#、23#、24#、28#、29#楼。
工程设计概况详见下表：
序号
项 目
内 容
1
结构设计概况
结构使用年限
50年
结构安全等级
二级
建筑物耐火等级
一级
结构环境类别
与土壤直接接触的构件均为2a类环境，结构重要系数为1.0
基本风压
0.55KN/m2
基本雪压
0.55KPa
标准冻深
1.20m
抗震设防烈度
7度
设计地震分组
第一组
场地类别
II类
抗震等级
框架抗震等级：为三级，剪力墙结构抗震等级为二级（27、33层）、三级（24层）。
2
结构形式
基础结构形式
预应力高强管桩基础、承台、筏板
±0.00以上层结构
剪力墙结构、普通楼板
3
混凝土强度
承台
C30
梁、楼板、楼梯
C25~C35
剪力墙
C25~C40
混凝土垫层
C10
5
钢筋类别
钢筋类别
Ⅰ级钢筋
HPB235 级热轧钢筋
Ⅱ级钢筋
HRB335级热轧钢筋
Ⅲ级钢筋
HRB400级热轧钢筋
6
钢筋连接
ø＜18mm
搭接连接
28mm≥ø≥18mm墙柱
机械连接/电渣压力焊
ø≥32mm柱筋
直螺纹套筒连接
32mm>ø≥18mm梁筋
直螺纹套筒连接/搭接
ø≥32mm梁筋
直螺纹套筒连接
7
24层住宅结构断面尺寸
剪力墙及暗柱
200mm、300mm等
梁
200m×400mm、200mm×500mm、200mm×560mm等
楼 板
100mm、180mm
8
27层住宅结构断面尺寸
剪力墙及外墙
200mm、300mm
梁
200m×400mm、200mm×500mm、200mm×560mm等
楼 板
100mm、180mm等
9
32层住宅结构断面尺寸
剪力墙及外墙
200mm、300mm
梁
200m×400mm、200mm×500mm、200mm×560mm等
楼 板
100mm、180mm等
本工程各高层住宅基础层至一层采用落地脚手架。脚手架底部搭设在住宅楼室外基坑开挖地坪上，搭设高度约为9米。落地脚手架均采用双排钢管脚手架，做维护架与操作架用。
本工程各高层住宅二层至屋面层外脚手架采用型钢悬挑脚手架，型钢悬挑脚手架共分5段（根据不同楼层高度，最多为5段），水平挑梁分别布置在第2层、第9层、第16层、第23层、第30层结构楼板上，悬挑脚手架每段7层，搭设总高度19.3米。悬挑架均采用型钢悬挑双排钢管脚手架，作维护架与操作架用。
外脚手架搭设与砼结构同步，结构施工阶段主要起围护架作用，装饰阶段主要起围护架和操作架之用。当结构施工至悬挑钢梁结构层梁板时，在楼板上预埋φ20钢筋压环，在设置悬挑钢梁结构层墙柱施工前设置20a工字钢水平挑梁，开始搭设工字钢悬挑式脚手架。卸荷钢丝绳拉环采用φ20，预埋在悬挑钢梁结构层紧邻上层结构砼梁内。为保证外架立杆纵距一致，在工字钢挑梁上设12.6号槽钢，在槽钢上布置立杆，槽钢U口向上，槽钢与工字钢进行焊接连接，槽钢之间的连接采用满焊，且连接位置必须位于工字钢水平挑梁上。钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙拉杆等。钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm，并且外刷防锈漆和黄油漆，其材质符合GB700-79《普通碳素结构钢技术要求》中Q235钢的技术要求。弯曲变形、锈蚀钢管不得使用，且必须根据沈阳市安全部门要求检测验收合格。
扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件T型螺栓、螺母、垫圈等。扣件及其附加应符合GB978-67《可锻铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB95-76《垫圈》的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能够灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。
型钢悬挑外架水平挑梁采用I20a工字钢，转角及特殊部位加设联梁采用12.6#槽钢，所有型钢材质为Q235钢，要求有检验报告。
5.6、脚手板：
脚手板采用4m长，200mm宽、50mm厚松木板，且两端须采用8#铁丝捆扎。
5.7、安全网：
按照沈阳市安全质量监督总站的有关规定，安全网采用2000目/100cm2阻燃式密目安全网。必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验合格证。
5.8钢筋压环与吊环
型钢悬挑脚手架水平挑梁与楼板混凝土之间采用预埋Φ20圆钢压环两根进行固定，压环与型钢之间的空隙用木楔子塞紧。卸荷钢丝绳与建筑物之间的连接，采用在建筑物上预埋Φ20圆钢吊环一个，钢丝绳穿入吊环后用手拉葫芦拽紧后再用四个钢丝绳卡6.1.1、脚手架搭设流程
6.1.2、落地式双排脚手架
0.35m，大横杆步距1.8m。脚手架搭设在基础开挖地坪上，脚手架立杆底部设底座。
6.1.3、落地式双排脚手架外排阳角做法如下图每根立杆底部应设置底座或垫板，

连墙杆按两步三跨设置，遇剪力墙时在墙中预埋50套管，模板拆除后穿48*3.5钢管与架体进行拉结，做法如右图所示：

连墙杆件禁止在框柱中预留孔洞，应平移至柱边包柱设置。

6.2.1、工艺流程（搭设顺序）
悬挑工字钢梁安装——安装临时斜撑——内立杆安装——扫地杆安装——外立杆安装——小横杆安装——大横杆安装——脚手板安装——栏杆挡脚板安装——安全网悬挂——连墙杆安装——卸荷钢丝绳安装——临时斜撑拆除。
6.2.2、 型钢悬挑脚手架构造要求
第9层、第16层、第23层、第30层结构板上，悬挑脚手架每7层为一段，搭设高度19.3米。型，经计算需将连墙杆与建筑物的连接处采用双扣件连接。6.2.3、悬挑工字钢梁安装
工字梁：钢梁设置层墙柱结构施工前安装20a工字钢水平挑梁，水平挑梁水平间距为2倍立杆间距即3米。单根工字钢长度约3米,悬挑长度为1.25米,锚固长度为最少1.5米。
压环：在悬挑钢梁层楼板预埋两道φ20“Ω”式压环固定型钢，工字钢首道压环距离工字钢端部200mm，第二道压环距第一道压环1000mm；压环一定要压在楼板下层钢筋下面，并保证两侧锚固长度Lae且不小于30cm，预留在楼板内的压环，如果无支座负筋，则须在压环1000mm范围内增加φ12＠150面筋，防止楼板裂缝的产生。压环与工字钢之间用木楔子楔紧。如果工字钢固定端设置在剪力墙中时，则在剪力墙开设洞口；如果工字钢悬挑梁另一端穿过剪力墙、窗台反梁或阳台反梁时，则在剪力墙或梁砼上开设200×200mm洞。

连系梁：悬挑钢梁末端加设联梁（12.5#槽钢），槽钢与工字钢焊接。同时在槽钢上预先焊接长100mm的φ25立杆定位固定钢筋，φ48×3.5mm钢管套插在φ25钢筋上面。
拉绳：拉绳拉环采用φ20，预埋在钢梁设置层紧上一层砼梁或墙内。每根型钢挑梁上均设一根钢丝绳拉绳。拉绳下部吊点穿过钢梁上预先制作的φ32圆孔。拉绳锁紧后，采用4个绳卡固定牢固。6.2.4、悬挑架搭设节点详图：见下页
6.2.5、悬挑型钢阴阳角示意图
6.2.6、连墙件设置
没墙没柱等部位连墙杆设置方法示意当连墙杆不在主节点上时，加下斜杆加固方法示意
6.2.7、立杆搭设
2、安全平网
在脚手架外侧每隔4层沿建筑物四周设置一道水平安全平网，具体做法如下图：

斜跑道坡度为1:3，净宽度0.85m，斜道脚手板应铺严，上面钉上间距不大于300mm的防滑木枋，转弯处搭设休息平台，宽度不小于1.0m，护栏高度1.2m。用安全网封闭，外设踢脚板，通道两侧设置剪刀撑，进出口搭设防护棚，并悬挂标识牌。

安全通道搭设示意图
7.1、脚手架外侧满铺密目式防火安全网，并在操作步外立杆里侧设置1.2m高的防护栏杆。作业层在0.6m、1.2m处设置两道防护栏杆。脚手架高出作业层一步架。
7.2、外架与结构边空隙采用在连墙件短钢管上满挂安全网围护。
7.3、脚手架防雷措施，将建筑物上的避雷针引出与各段脚手架承载装置的四角焊接，接地电阻不大于10欧姆。
7.4、当天完工后，应仔细检查四周情况，发现留有隐患部位，应及时进行修复，方可撤离岗位。
8.1.1、本工程脚手架步距不得大于1.5m，立杆纵距1.8m，横距0.85m。
8.1.2、脚手架铺设脚手板、栏杆、脚手挡板作施工用，用木脚手板水平封闭，非操作步严禁堆荷载。
8.1.3、连墙件采用短钢管组合拉结在结构边梁上，连墙件竖向每层设置，水平间距3000m。
8.1.4、外挑型钢采用I20a间距3.0m布置，其型钢固定端压环预埋在结构梁板中。
8.1.5、剪刀撑的位置从脚手架两端开始连续竖向全高设置。剪刀撑的斜杆设在立杆的外侧，与大横杆成45°～60°夹角，采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件距主节点不大于150mm。剪刀撑接长采用搭接，搭接长度1000，并采用三个扣件连接；剪刀撑斜杆至少须跨越4跨，且不大于6跨。
8.1.6、外架立杆与结构外边空隙采用在连墙件上挂安全网围护。
8.1.7、未尽项目按规范（JGJ130-2001J84-2001）2002年版规定执行。
9.1.1、架子工必须具备国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。严禁酒后作业。
9.1.2、脚手架安装前，架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分类存放，搭设前清除障碍物，搭设范围内基础土方必须分层夯实平整，并作好排水沟。
9.1.3、脚手架拆除前，脚手架上的材料、杂物等应清理干净，拆除前下通知单，架子工应了解拆除技术交底意图和操作方法，拆除范围内的护栏和警示牌应设置完备。
9.1.4、架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉笑。
9.1.5、凡遭遇六级以上大风或下雨天气时，不得进行作业，雨后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落。
9.1.6、在靠近电源处拆除脚手架时，必须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业，不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。
9.1.7、不在脚手架上附装机械设备，悬挑平台拉揽风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。
9.2.1、脚手架搭设必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。
9.2.2、搭设双排脚手架，先立里排立杆，后立外排立杆，立杆的垂直偏差不得大于1/200架高，立杆必须采用对接扣件连接，相邻两根立杆接头错开500mm，并不在同一步距内。剪刀撑宜采用搭接接长。
9.2.3、大横杆架设在立杆内侧，同一水平面的内外大横杆接头错开一立杆间距。大横杆水平偏差控制在50mm内。小横杆垂直置于大横杆之下，用扣件与立杆紧固连接，小横杆伸出大横杆之外，不应小于100mm，靠近一面，距离100～150mm，小横杆应水平、不得内高外低。
9.2.4、剪刀撑的位置从脚手架两端开始连续设置，竖向全高。剪刀撑的斜杆设在立杆的外侧，与大横杆成45°～60°夹角。
9.2.5、为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时，将斜杆间隔的扣在立杆上和小横杆的伸出部分上。
9.2.6、用对接扣件连接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上、以防雨水进入。用十字扣件时，开口不得朝下，以确保安全，在安装扣件时，必须将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时，用力要适当，一般控制在40～50N·M。
9.2.7、脚手架脚手板在操作层上应满铺、铺稳，两边用12#铁丝绑扎在大横杆上，防止滑动，严禁在护身杆外侧铺设站人钢笆片。
9.2.8、操作层脚手架设置栏杆与挡脚板，栏杆高度不低于1.2m，挡脚板用九夹板制成，高度不低于180mm。
9.2.9、搭设脚手架必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件，严禁使用。
9.2.10、张拉钢丝绳要求保证通顺，不得因被其它钢管等部件阻挡，而形成折线形状，调节花篮螺栓，使其松紧适度，受力明确。
9.2.11、检查验收，悬挑架安装完毕后，要进行全面综合的检查验收，对所有节点还要进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不得小于40N·M，并不大于65N·M，及时用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏。
9.2.12、为了安全防火，在每两层上人跑道及建筑物对角处，各设置一个灭火器。
9.3.1、拆除前，通知有关协作部门进行全面检查，要保证架体上的建筑物外装修饰面和吊顶全部施工完毕，验收合格，形成共识、会签拆除通知单后方可进行拆除作业。
9.3.2、再次全面检查架体上的扣件连接点，根据检查结构，对于后拆的松动杆件、扣件等进行加固，以保证拆除过程中的安全。
9.3.3、清理架体上的杂物及多余的脚手板、钢管等建筑材料，包括各种拆除下来的材料，均集中在上料平台上及时用塔吊运送到制定地点，严禁抛掷。
9.3.4、每拆除一步架后，都要配合装修，割除凸出墙面的预埋铁件，完善装修的未了事宜，验收合格后，方可进行下一道工序的拆除。
9.3.5、拆除脚手架安装先上后下的顺序进行，即后安装的先拆，先安装的后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆→脚手板→剪刀撑→大横杆→小横杆→立杆。严禁上下同时作业。
9.3.6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不得大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。
9.3.7、脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6m）时，应先在中间位置搭设斜撑加固后，再拆除连墙件。
9.3.8、拆除脚手架，有专人指挥，上下呼应，左右协作，当拧开与另一人有关的扣件时，应提醒堆放。拆除下来的各部件不得从高空向下抛掷。脚手架拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。在脚手架正下方10m范围处设置警戒线，派专人看管，闲杂人员禁止进入警戒线。
9.3.10未尽事宜，按规范执行。
12.1、脚手架使用中必须经常检查，清除架子上的杂物，严禁在架子上堆积过多的施工材料，或多人挤在一起，以免架子发生超载，造成事故。
12.2、脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于2KN/m2。使用的机具、材料等尽量放在脚手架里侧，以减小倾覆力矩。
12.3、施工过程中，派专人负责经常检查脚手架，如发现连接部件有松动、位移等现象时，应及时采取加固措施。
12.4、虽然脚手架通过验算，但安全防护措施仍要实施，工字钢端头处用钢丝绳兜拉，钢丝绳另一端与结构柱或预埋铁环拉紧锁死。
12.5、外脚手架搭设完成必须报请安全部门组织检查验收，验收通过后方可用于施工。

立面图侧面图三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置 满足要求！
满足要求！
四、横向水平杆验算
满足要求！
满足要求！
五、扣件抗滑承载力验算

满足要求！
六、荷载计算

七、立杆稳定性验算

满足要求！
满足要求！
满足要求！
Hs=Min[Hs1，Hs2]=40.51m≥26m
满足要求！

满足要求！
满足要求！

满足要求！
一、参数信息
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.85m，立杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.35 m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处辽宁沈阳市，基本风压0.39kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.335，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数μs 为1.242；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；
脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25m，建筑物内锚固段长度 1.5 m。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用 12.6号槽钢槽口水平。
锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；
楼板混凝土标号:C30；
主梁间距相当于立杆间距的倍数:2倍；
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为:1；

钢丝绳安全系数为:3.500；
钢丝绳与墙距离为(m):2.900；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
二、大横杆的计算
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.85/(2+1)=0.099kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×0.85/(2+1)=0.85kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.099=0.165kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.85=1.19kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2
跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.165×1.52+0.10×1.19×1.52 =0.297kN·m；
支座最大弯距计算公式如下:
M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.165×1.52-0.117×1.19×1.52 =-0.35kN·m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ =Max(0.297×106,0.35×106)/5080=68.898N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ=68.898N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
νmax=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.099=0.138kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.85kN/m；
最大挠度计算值为：
ν=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.85×15004/(100×2.06×105×121900)=1.884 mm；
大横杆的最大挠度 1.884 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5=0.058kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.85×1.5/(2+1)=0.149kN；
活荷载标准值：Q=3×0.85×1.5/(2+1) =1.275kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.149)+1.4 ×1.275=2.033kN；

小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=ql2/8
Mqmax=1.2×0.038×0.852/8=0.004kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=Pl/3
Mpmax=2.033×0.85/3=0.576kN·m ；
最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.58kN·m；
最大应力计算值 σ=M / W=0.58×106/5080=114.187N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =114.187N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5ql4/384EI
νqmax=5×0.038×8504/(384×2.06×105×121900)=0.01 mm ；
大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.058+0.149+1.275=1.481kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI
νpmax=1481.35×850×(3×8502-4×8502/9 ) /(72×2.06×105×121900)=1.286 mm；
最大挠度和 ν=νqmax + νpmax=0.01+1.286=1.296 mm；
小横杆的最大挠度为 1.296 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 850/150=5.667与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；
小横杆的自重标准值: P2=0.038×0.85/2=0.016kN；
脚手板的自重标准值: P3=0.35×0.85×1.5/2=0.223kN；
活荷载标准值: Q=3×0.85×1.5 /2=1.912kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.016+0.223)+1.4×1.912=3.034kN；
R < 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载的计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×20.00=3.136kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2
NG2= 0.35×4×1.5×(0.85+0.35)/2=1.26kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m
NG3=0.14×4×1.5/2=0.42kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2
NG4=0.005×1.5×20=0.15kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.966kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ=3×0.85×1.5×2/2=3.825kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.966+ 0.85×1.4×3.825= 10.511kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.966+1.4×3.825=11.314kN；
六、立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.39kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 1；
μs -- 风荷载体型系数：取值为1.242；
经计算得到，风荷载标准值为:
Wk=0.7 ×0.39×1×1.242=0.339kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:
Mw=0.85 ×1.4WkLah2/10=0.85 ×1.4×0.339×1.5×1.82/10=0.196kN·m；
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=10.511kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N=N'= 11.314kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ=1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；
长细比: L0/i=197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205N/mm2；
考虑风荷载时
σ=10510.95/(0.186×489)+196095.43/5080=154.165N/mm2；
立杆稳定性计算 σ=154.165N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ=11314.2/(0.186×489)=124.395N/mm2；
立杆稳定性计算 σ=124.395N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
七、连墙件的计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1.335，μs＝1.242，ω0＝0.39，
Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7 ×1.335×1.242×0.39=0.453kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=6.844kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.844kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i=350/15.8的结果查表得到 φ=0.941，l为内排架距离墙的长度；
A=4.89 cm2；[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.941×4.89×10-4×205×103=94.331kN；
Nl=11.844 < Nf=94.331,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl=11.844小于双扣件的抗滑力 12kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图
八、联梁的计算
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力，P=11.314kN；
计算简图如下

支撑按照简支梁的计算公式
RA=RB=[(n-1)/2]P + P

其中 n= 2；
经过简支梁的计算得到:
支座反力(考虑到支撑的自重) RA=RB=( 2 -1)/2×11.314+11.314+3×0.148 /2= 17.193kN;
通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 2×11.314 + 3×0.148=23.072kN;
最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 2 /8×11.314×3+0.148×3×3 /8= 8.652kN·m;
最大应力=8.652×106 / 62137=139.239N/mm2;
水平支撑梁的最大应力计算值 139.239 小于 205.0N/mm2,满足要求！
九、水平型钢梁的受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为850mm，内排脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=2370cm4，截面抵抗矩W=237cm3，截面积A=35.5cm2。
根据前面计算结果，受脚手架作用的联梁传递集中力(即传递到支座的最大力) N=23.072kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×35.5×0.0001×78.5=0.334kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
R2=28.15kN；
R3=20.163kN；
R4=-1.25kN。
最大弯矩Mmax=4.179kN·m；
最大应力σ=M/1.05W+N/A=4.179×106/( 1.05 ×237000)+ 11.648×103/3550=20.076N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值20.076N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足要求！
十、悬挑梁的整体稳定性计算
水平钢梁采用20a号工字钢,计算公式如下
σ=M/φbWx ≤ [f]
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.93。
经过计算得到最大应力 σ=4.18×106 /( 0.929×237×1000 )=18.983N/mm2；
水平钢梁的稳定性验算 σ =18.983N/mm2 小于 [f]=215N/mm2 ,满足要求！
十一、拉绳的受力计算
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
RAH=ΣRUicosθi
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=30.465kN；
十二、拉绳的强度计算
钢丝拉绳(支杆)的内力计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=30.465kN
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17mm。
[Fg]=aFg/K
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝151.5kN；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝3.5。
得到：[Fg]=36.793kN>Ru＝30.465kN。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=30.465kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
σ=N/A ≤ [f]
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10