道路桥梁涵洞施工-P001012桥梁说明翠溪2号特大桥.docx

翠 溪 2 号 特 大 桥 设 计 说 明

一、会议纪要、专家组意见的执行情况
1.初设交通部批复：
原则同意本桥初步设计推荐的主跨155米连续刚构方案。
2.省内初步设计审查专家组意见：
（1）、黄淡坑2号特大桥（施工图改为翠溪2号特大桥）
本桥为跨越约130m深的峡谷，桥梁布置为：5×30m连续T梁+(85+155+85)m连续刚构+30m预应力混凝土T梁，其布孔方案基本合理。
主跨155m的主墩8#墩位于S202省道外侧陡坡上，基础形式为桩基加4m承台，承台的1/4悬空，基础位置地形十分陡峻，顶部为S202线施工弃土，其基础稳定性应进一步核实，原基础方案施工安全性差，作业空间狭窄，施工难度大，建议对基础设计进行优化。
【执行情况】经进一步比较，原方案改为将8＃主墩设在原S202上，将S202线往内侧（路线前进方向）改移。
3.定测验收省内审查：
无意见。
二、设计标准及技术规范
⒈ 设计标准：
(1) 设计荷载：公路—Ⅰ级；
(2) 设计洪水频率：特大桥1/300；
(3) 桥面宽度：整体式：2×[0.5米（防撞栏）+ 11.00米(行车道)+0.5米（防撞栏）]＋0.5米（分隔带）＝24.5米；
(4) 地震设防：场地地震动加速度峰值为0.05g，桥梁抗震设防类别为B类，抗震设防烈度为6度，抗震设防措施等级为7级。
⒉ 技术规范：
(1) 中华人民共和国交通部部颁行业标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003
(2) 中华人民共和国交通部部颁行业标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004
(3) 中华人民共和国交通部部颁行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004
(4) 中华人民共和国交通部部颁行业标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000(体系编号JTG F50)；
(5) 中华人民共和国交通部部颁行业标准《公路圬工桥涵设计规范》JTG D61-2005；
(6) 中华人民共和国交通运输部部颁行业推荐性标准《公路桥梁工程抗震设计细则》JTG/T B02-01-2008；
(7)中华人民共和国交通部部颁行业标准《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ D63-2007(体系编号JTG D63)；
(8)中华人民共和国交通部部颁行业标准《公路工程水文勘测设计规范》JTG C30-2002；
(9)中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥梁抗风设计规范》JTG/T D60-01—2004；
(10)中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥位勘测设计规范》JTJ 062—91(体系编号JTG)；
3.桥涵通用图：本设计图上部结构采用部颁《装配式预应力混凝土T梁桥（先简支后结构连续）上部构造》的通用图及《装配式预应力混凝土简支T梁桥上部构造》的通用图。
三、桥梁设计概况
本合同段共有大桥3座，特大桥一座，共长1823米。本册为翠溪2号特大桥。
翠溪2号特大桥位于政和县杨源乡黄淡坑村北向，上跨山间河沟及S202。桥梁起始桩号K2+193.500，终点桩号 K2+705.500，中心桩号K2+449.5，全长512米，桥面宽度为2×12米。左幅桥桥孔分三联布设，第一联为5×30米预应力混凝土连续－刚构组合T梁，第二联为85+155+85米预应力混凝土变截面箱梁连续刚构，第三联为1×30米预应力混凝土简支T梁；右幅桥桥孔分三联布设，第一联为5×30米预应力混凝土连续T梁，第二联为85+155+85米预应力混凝土变截面箱梁连续刚构，第三联为1×30米预应力混凝土简支T梁。主桥下部：变截面箱梁主桥主墩6＃、7＃墩采用箱形墩、桩基础；交界墩5＃、8＃墩采用薄壁墩、桩基础；引桥桥墩采用柱式墩、桩基础；桥台为柱台、桩基础。
本桥位于 R=950、Ls=200米的缓和曲线上、直线段上。桥孔T梁按直梁预制，通过调整内外翼缘宽度或防撞栏位置变化来顺应路线线型；箱梁通过平曲线内外侧箱梁长度差，实现平曲线。墩台基础均为径向布置。本桥的设计流量为781.142立方米/秒。本桥预制场考虑设在屏南台后的YK2+750路基上。
桥址区属低山地貌，地形起伏较大，呈“V”字型，黄海高程为742～885m，两侧桥台山体自然坡度约18°~30°。坡面植被较发育，天然山坡处于较稳定状态；桥址区上部覆盖层较薄，沟底及现有公路两侧基岩直接大面积裸露。山坡地段上覆薄层的残坡积土层，河谷地段上覆第四系冲洪积层，下伏基岩为侏罗系南园组凝灰熔岩及其风化层。拟建大桥主要横跨山间河沟，沟宽约10-17m，水流量较小。桥址区区域性构造较稳定，表层风化层薄，除距屏南桥台约70m处有一压扭性断层F901构造破碎带通过，岩石硅化破碎，裂隙发育，可见构造角砾岩外，未见对线路有明显影响的断裂构造和活动性断裂构造及其它滑坡、崩塌、泥石流等不良地质现象。河谷内风化岩层裸露，河流冲刷对桥台的岸坡稳定无影响，但应注意沟谷内洪水季节漂、滚石对座落于河谷中的桥墩(桩)的冲撞作用。杨源向台处主要为大于10m的砂土状强风化岩出露地表，屏南向桥台处地表上部覆盖约3m的残坡积土层，其下为强风化岩~弱风化岩，无软弱地层分布，地基土分布较稳定。
四、桥梁设计要点
1．本设计图的设计基准期为100年，箱梁设计安全等级为一级， T梁设计安全等级为二级，适用环境类别为Ⅰ（对应环境条件为温暖或寒冷地区的大气环境、与无侵蚀性的水或土接触的环境）。
2.箱梁结构设计
（1）左、右幅单箱单室变截面箱梁连续刚构，控制断面梁高：中间支点处9.5m，边跨直线段及主跨跨中处3.5m，其高跨比分别为1/16.3和1/44.3。
（2）梁高变化段梁底曲线采用2次抛物曲线。
（3）箱梁横截面为单箱单室直腹板，箱梁顶板宽度为12.0m，底宽为6.0m，箱梁梁体两翼板悬臂长度为3.0m。箱梁底板水平，通过两腹板的高差，实现顶板单向横坡。通过平曲线内外侧箱梁长度差，实现平曲线。预应力束及钢筋均应根据曲线作适当调整。预应力束均在顶板或底板无竖弯或平弯处调整。
（4）箱梁桥纵向采用预应力钢绞线，竖向采用直径32mm预应力精轧螺纹粗钢筋，横向采用普通钢筋。
（5）箱梁采用挂篮悬臂浇筑施工。
（6）为减少箱梁内外温差，浇筑每个梁段时在两侧腹板顶承托下方对称预留1个φ8厘米通风孔。
（7）箱梁在两边跨靠梁端部附近底板上沿箱中心线各设一个φ80厘米永久人孔，在每个Ｔ悬臂根部附近两侧底板最底点箱中心各设一个φ10厘米泄水孔。箱梁外翼缘下缘应注意距翼边缘10cm处设直径3cm半圆形滴水槽。
（8） 桥面铺装：设计总厚度16cm，其中防水水泥混凝土厚度6cm，沥青混凝土厚度10cm，桥面防水层采用改性乳化沥青。
（9） 支座：变截面箱梁桥均支座采用GPZ(Ⅱ)系列盆式橡胶支座。支座预埋钢板及上、下钢板均采用热浸镀锌钢板，镀锌层厚度0.1mm。
(10) 桥梁伸缩缝：采用模数式伸缩装置。梁端预留槽口尺寸及预埋钢筋参考SSFB和GQF-MZL型号设计。
(11) 防撞栏（安全带）：设计参考闽华混凝土防撞栏，单侧防撞栏线荷载为7.5KN/m。
3. 连续T梁（刚构T梁） 结构设计
1)本设计图预应力混凝土连续T梁的设计基准期为100年，设计安全等级为二级，适用环境类别为Ⅰ（对应环境条件为温暖或寒冷地区的大气环境、与无侵蚀性的水或土接触的环境）。
2)结构设计
（1）本设计连续T梁（刚构T梁），采用先简支后连续方法架设。预制T梁在连续墩上先简支于临时支座上，结构连续施工完成后，解除连续墩上临时支座转换为支承于位于墩中心线的永久支座上或焊接梁底及墩顶钢板并浇注连续段砼形成连续或刚构体系。
（2）梁长与支点：（单位：m）
本设计图中，主梁各部分构造尺寸所对应构件温度为20℃。标准尺寸见下表
跨径
标准预制梁长
预制梁支点距墩中心（或台背线）
边跨
中跨
联端永久支座
连续墩临时支座
30
29.59
29.30
0.60
0.55
曲线桥各墩位横桥向中心线按径向布置，梁肋按直线预制，每片梁预制长度随曲率半径变化。梁长变化段应设置在靠梁端的第一个中横隔梁与腹板变宽点之间。平面曲线线型由边梁翼板悬臂长度变化或防撞栏位置变化调整。
（3）主梁断面：30米T梁高度2.0m， T梁间距为2.40m,其中内梁预制宽度1.70m、边梁预制宽度2.05m，翼缘板中间湿接缝宽度为0.7，主梁跨中肋厚0.2，30米T梁马蹄宽为0.5m。当桥跨处于直线段内或全超高段内时，主梁行车道板顶面横坡度设计与桥面横坡度相同；当桥跨处于超高缓和地段时，主梁行车道板顶面横坡度应严格按照《梁体预制长度平面图》中的横坡值进行预制。
（4）主梁横隔板：D-240型伸缩缝联端设有伸缩缝预留槽，D-80型伸缩缝联端无伸缩缝预留槽。横隔板在横桥向上设有与桥面板横坡相对应的横坡度值，横隔板（包括梁端现浇连续段）下缘横坡为折线式，梁端现浇连续段涉及支座预埋钢板范围横坡设为平坡。湿接缝范围的横隔板采用现浇砼连接。端横隔板及伸缩缝位置根据梁长调整，曲线桥端横隔板沿曲线径向布置。
(5)桥面铺装：设计总厚度18cm，其中防水水泥混凝土厚度8cm，沥青混凝土厚度10cm，桥面防水层采用改性乳化沥青。
(6) 预应力体系：预制主梁预应力钢束采用Φs15.2-8、Φs15.2-9、Φs15.2-10及Φs15.2-11钢绞线，镀锌双波纹管成孔，锚具参考OVM15锚固体系。现浇连续段采用Φs15.2-5钢绞线，BM15扁形锚具，管道用镀锌双波纹管成孔，卷管所用钢带厚度不小于0.35mm。钢绞线均采用两端一次张拉锚固。
(7) 桥梁支座：设计采用普通板式橡胶支座GJZ及四氟板式橡胶支座GJZF4，规格详见设计图。临时支座采用硫磺砂浆，施工单位可根据施工经验采用其它的可靠方法做临时支座。支座预埋钢板均应采用热浸镀锌钢板。
(8) 桥梁伸缩缝：采用模数式伸缩装置。梁端预留槽口尺寸及预埋钢筋参考SSFB和GQF-MZL型号设计。
(9) 防撞栏（安全带）：设计参考闽华混凝土防撞栏，单侧防撞栏线荷载为7.5KN/m。
4. 简支T梁结构设计
1)本设计图预应力混凝土简支T梁的设计基准期为100年，设计安全等级为二级，适用环境类别为Ⅰ（对应环境条件为温暖或寒冷地区的大气环境、与无侵蚀性的水或土接触的环境）。
2)结构设计
（1）梁长与支点：（单位：m）
本设计图中，主梁各部分构造尺寸所对应构件温度为20℃。标准尺寸见下表
跨径
预制梁支点距墩中心（或台背线）
梁长
240伸缩缝联端永久支座
40伸缩缝联端永久支座
30
29.9
0.60
0.55
简支T梁肋按直线预制。
（2）主梁断面：30米T梁高度2.0m， T梁间距为2.40m,其中内梁预制宽度1.70m、边梁预制宽度2.05m，翼缘板中间湿接缝宽度为0.7，主梁跨中肋厚0.2，30米T梁马蹄宽为0.5m。主梁行车道板顶面横坡度为2%。
（4）主梁横隔板：D-240型伸缩缝联端设有伸缩缝预留槽，D-40型伸缩缝联端无伸缩缝预留槽。横隔板在横桥向上设有与桥面板横坡相对应的横坡度值，横隔板（包括梁端现浇连续段）下缘横坡为折线式，梁端现浇连续段涉及支座预埋钢板范围横坡设为平坡。湿接缝范围的横隔板采用现浇砼连接。
(5)桥面铺装：设计总厚度18cm，其中防水水泥混凝土厚度8cm，沥青混凝土厚度10cm，桥面防水层采用改性乳化沥青。
（6）预应力体系：预制主梁预应力钢束采用、Φs15.2-10及Φs15.2-11钢绞线，镀锌双波纹管成孔，锚具参考OVM15锚固体系。卷管所用钢带厚度不小于0.35mm。钢绞线均采用两端一次张拉锚固。
(7) 桥梁支座：设计采用普通板式橡胶支座GJZ及四氟板式橡胶支座GJZF4，规格详见设计图。支座预埋钢板均应采用热浸镀锌钢板。
(8) 桥梁伸缩缝：采用模数式伸缩装置。梁端预留槽口尺寸及预埋钢筋参考SSFB和GQF-MZL型号设计。
(9) 防撞栏（安全带）：设计参考闽华混凝土防撞栏，单侧防撞栏线荷载为7.5KN/m。

五、桥梁设计计算
（一）变截面悬浇箱梁桥上部结构分析及采用设计参数
1、箱梁桥采用 “桥梁博士”平面杆系有限元程序(V3.1正式版)进行内力分析计算。计算模拟上、下部结构施工先后顺序及运营情况，分阶段计算各截面受力情况，同时考虑施工时的临时荷载、混凝土收缩徐变、温度变化、风荷载等工况。
计算中各阶段划分及计算要素严格按照文件中给出的施工阶段流程图的要求进行。设计计算中挂篮、模板等悬臂端施工外载总重暂定为90.0吨计，合拢段施工时吊架及模板等施工外载对称作用于两悬臂端。合拢温度为20℃。
2、预应力钢束：箱梁桥纵向顶板悬浇钢束采用Φs15.2-25型，腹板下弯束、顶板合拢束、底板合龙束均采用Φs15.2-19型，竖向预应力及0#块横隔板采用直径32毫米的精轧螺纹粗钢筋。
3、有关设计参数
⑴ 相对湿度为80%；
⑵ 墩不均匀沉降考虑10毫米；
⑶ 基本设计风速（1%）：25 m/s；
⑷ 体系整体均匀升温25℃，均匀降温为23℃；
⑸ 竖向温度梯度模式按《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004取用；
⑹ 预应力管道采用钢波纹管成形，管道摩擦系数u=0.25；
⑺ 管道偏差系数K=0.0015米；
⑻ 锚具变形和钢束回缩量为6毫米（单端）；
⑼ 预应力砼结构容重按26 kN/m3计，普通钢筋砼结构容重按25 kN/m3计。
（二）连续T梁（刚构T梁） 上部结构分析及采用设计参数
1、设计计算采用平面杆系结构计算软件计算，横向分配系数按刚接梁法计算，并采用空间结构计算软件校核。
2、Ｔ梁桥预制主梁预应力钢束采用Φs15.2-8、Φs15.2-9、Φs15.2-10及Φs15.2-11钢绞线；镀锌双波纹管成孔。现浇连续段采用Φs15.2-5钢绞线，BM15扁形锚具，管道用镀锌双波纹管成孔，卷管所用钢带厚度不小于0.35mm。钢绞线均采用两端一次张拉锚固。
预应力砼连续（刚构）T梁主梁的正弯矩预应力钢束按全预应力砼设计，连续接头负弯矩预应力钢束支点下缘按部分预应力A类构件设计，刚构接头负弯矩预应力钢束支点下缘按部分预应力B类构件设计。
3、有关设计参数
(1) 混凝土：重力密度，弹性模量。
(2) 沥青混凝土：重力密度。
(3) 预应力钢筋：弹性模量，松驰率，松驰系数。
(4) 锚具：锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；金属波纹管摩阻系数，偏差系数。
(5) 支座不均匀沉降：。
(6) 竖向梯度温度效应：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）规定取值。
(7)体系整体均匀升温25℃，均匀降温为23℃。

（三）简支 T梁上部结构分析及采用设计参数
1、设计计算采用平面杆系结构计算软件计算，横向分配系数按刚接梁法计算，并采用空间结构计算软件校核。
2、Ｔ梁桥预制主梁预应力钢束采用、Φs15.2-10及Φs15.2-11钢绞线；镀锌双波纹管成孔，卷管所用钢带厚度不小于0.35mm。钢绞线均采用两端一次张拉锚固。 按全预应力砼构件设计。
3、有关设计参数
(1) 混凝土：重力密度，弹性模量。
(2) 沥青混凝土：重力密度。
(3) 预应力钢筋：弹性模量，松驰率，松驰系数。
(4) 锚具：锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；金属波纹管摩阻系数，偏差系数。
(5) 竖向梯度温度效应：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）规定取值。
(6) 体系整体均匀升温25℃，均匀降温为23℃。

（四）墩柱、盖梁和灌注桩按持久状况承载能力极限状态及持久状况正常使用极限状态进行计算。灌注桩按ｍ法计算内力。
六、主要材料
1.混凝土
主桥箱梁（含齿块） C55
桥面铺装 C40防水砼
合扰段、施工进人孔的补强 C55微膨胀砼
主桥主墩墩身及承台、交界墩盖梁及墩身 C40、主墩顶3m范围内C50
主桥桥墩桩基、交界墩承台 C30
预制T梁、湿接缝、现浇连续段及现浇固结段 C50
伸缩缝预留槽 C50钢纤维砼
T梁薄壁墩盖梁、墩身 C40
T梁柱式刚构墩盖梁 C40
T梁柱式墩盖梁、台帽及耳背墙 C30
T梁桥台桩基 C30
T梁墩柱及柱间系梁 C30
T梁柱式墩桩基及桩间系梁 C25
防撞栏、桥头搭板 C30
2．钢材
⑴ 预应力钢束：采用高强度低松驰7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为15.20mm，公称面积139mm2，标准强度fpk=1860Mpa，弹性模量Ep=1.95×105MPa，1000h后应力松驰率不大于2.5%，其技术性能必须符合中华人民共和国国家标准(GB/T 5224－2003)《预应力筋用钢绞线》的规定。
⑵ 普通钢筋： 钢筋直径≤10mm者采用R235光圆钢筋，直径＞10mm者采用HRB335带肋钢筋，其技术性能应分别符合中华人民共和国国家标准《钢筋混凝土热轧光圆钢筋》（GB 13013-1991）、《钢筋混凝土热轧带肋钢筋》GB 1499-1998的规定。
⑶ 预应力锚具：必须采用成品锚具及其配套设备，并应符合中华人民共和国国家标准(GB/T 14370-2000)《预应力筋用锚具、夹具和连接器》、中华人民共和国交通行业标准(JT 329.2-97)《公路桥梁预应力钢绞线用锚具、连接器试验方法及检验规格》等技术要求。
⑷ 后张预应力体系：应符合国际砼协会(FIP)《后张预应力体系验收建议》的要求。金属波纹管应满足《预应力混凝土用金属螺旋管》JG/T3013-94的要求。
⑸其它钢材：除特殊规定外，其余均采用Q235B钢，其技术性能必须符合国家标准《碳素结构钢》 GB700-1998的规定。
3．桥梁支座： T梁支座采用常温型氯丁橡胶支座，其技术性能应符合中华人民共和国交通JT/T　663-2006《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》标准。支座预埋钢板及上、下钢板均采用热浸镀锌钢板，镀锌层厚度0.1mm。变截面箱梁桥均支座采用GPZ(Ⅱ)系列盆式橡胶支座。支座预埋钢板及上、下钢板均采用热浸镀锌钢板，镀锌层厚度0.1mm。
4．桥梁伸缩缝：采用模数式伸缩装置，其橡胶类别为氯丁橡胶，其技术性能应符合中华人民共和国交通JT/T 327－2004《公路桥梁伸缩装置》标准。
5. 机械连接必须符合中华人民共和国行业标准（JGJ107-2003）《钢筋机械连接通用技术规程》中Ⅰ级接头要求。Ⅰ级接头应采用不缩小削弱钢筋头母材有效截面的接头形式，并满足相关的技术规范要求。
6．桥面防水层：采用改性乳化沥青粘层，其技术指标见路面工程。
7．材料及工程质量应符合《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1-2004）、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）的要求。
8. 钢钎维混凝土：钢 纤维应中华人民共和国行业标准《公路水泥混凝土路面施工技术规范》JTG F30-2003的规定；钢纤维砼抗弯拉强度应比同级砼抗弯拉强度提高40%以上，并不小于7Mpa。
七、施工注意事项
（一）箱梁上部结构
A.施工控制
箱梁桥为悬臂浇筑预应力混凝土连续刚构梁桥， 施工应进行专项施工控制。
1．施工时应有完备的施工组织计划和详细的施工方案步骤。施工准备时，应仔细系统检查设计图纸，发现错误。施工组织过程中，应对设计各部分图纸综合考虑，注意一些易遗漏的问题，如预应力齿板、槽口、防撞护栏、伸缩缝、挂篮后支点及交通工程等预埋件的安装等。施工中，应及时检查各部位尺寸、及钢筋和管道位置等，发现遗漏偏差并及时纠正。
2．本桥主桥第一孔85米边跨17.071米长位于缓和曲线上，由于设计线与箱梁中心线横向偏移6.25m，设计纵桥向长度均按设计线（曲线）展开长度设计，要求施工单位加强测量放样准确性，减少施工偏差，且需及时调整偏差。另外，梁体平面位置是以梁体平面布置图和要素表确定，其它轮廓及钢束钢筋图均未示平曲线，施工时应顺应平曲线变化。
3．各施工阶段的施工过程应进行动态监控，动态监测整个主梁施工过程中各梁段中线位置及节点标高（平曲线段应根据监控需要适当增加监测内容），考虑施工过程中各种施工因素差异，并根据施工控制计算挠度值与实测各梁段节点挠度偏差值大小和方向采取相应措施，及时调整待浇梁段立模标高。施工方案确定后,应反馈设计单位计算预拱度,以便施工监测。
4．为上部结构施工控制的需要，提供了设计所考虑的各梁段详细施工步骤，所有梁段施工均应按照该步骤进行，如确有必要且不影响结构受力和施工控制，也可进行个别调整，但应在设计人员和监理同意条件下进行调整。
5．纵面上，主桥箱梁处于纵坡内，施工时应注意设计图中箱梁横隔板、箱梁两端头及梁段端断面均应按铅垂面进行施工，设计图中与上述相关的构造线及钢筋与钢束的布置未考虑纵坡的影响，施工中应注意相应调整并注意预应力钢束锚头与钢束管道保持垂直。平面上，主桥箱梁处于缓和曲线及直线段内，除右幅桥K2+347～K2+364.071横坡由1.488％渐变至2％外，其余部分桥面横坡均为2%（横坡以内侧高外侧低为正），箱梁底板保持水平，腹板保持铅垂，通过两腹板的高差，实现顶板单向横坡。
6．箱梁施工中所有加载和卸载均应逐步均稳进行。长悬臂状态时，应特别加强主梁变形情况检查，并保证平衡施工。
7．主桥箱梁上部施工期间应加强与气象、水文部门联系，及时掌握气候变化情况，搞好台风和洪水预防措施，特别是主桥箱梁上部悬浇施工悬臂较大，应有切实可行的防患台风的应急措施。
8．结构受力分析表明，主桥箱梁施工中不允许发生掉块、掉挂篮及掉水箱等导致大的悬臂施工不平衡荷载，特别是在大风、洪水及大悬臂时，应做到万无一失。
9．箱梁混凝土均由拌和站泵送供应，应注意采取措施严格控制悬臂两端浇注砼容重差。
10.由于施工荷载的不确定性，计算箱梁预拱度时，仅计二期恒载产生的位移值、成桥后的收缩徐变位移值、1/2活载产生的位移值和附加预抛高值，未考虑恒载和施工荷载产生的位移值，施工时各节点的抛高值应根据施工时的具体情况计算确定，以满足成桥后桥面理论标高值的要求。
B.零号块施工
零号块是箱梁混凝土浇注方量最多的部位，国内已建多座桥梁中出现收缩裂缝，严重影响桥梁外观。施工时应采取有效措施避免裂缝产生，并应注意：
1．零号块要求一次浇注完成，要求零号块的施工托架刚度必须满足一次浇注的要求，施工托架必须按不小于施工总重量120%，进行充分预压，以消除弹性变形。
2． 应进行混凝土配合比试验。在满足设计标号的前提下尽量减小水灰比，降低水泥用量，采用骨料粒径和级配应符合规范要求。必要时可适当掺入减小收缩量的填加剂，混凝土的初凝时间必须大于块件浇注时间。
3．零号块浇注应采取可靠的散热措施，在混凝土养生时限内，应确保混凝土任何表面长期处于湿润状态，养生操作应严格按照《公路桥涵施工技术规范》有关规定进行。
C.悬臂施工挂篮
箱梁采用悬臂浇注方法施工，在悬臂浇注施工过程中，挂篮是最重要的施工机具，它的刚度、强度和可靠性对桥梁施工安全和施工质量关系重大。
1．在满足挂篮刚度和承载能力的前提下挂篮重量应严格控制，要求挂蓝、模板等悬臂端施工外载总重不超过90吨。
2．为了在挂篮前移后能够精确确定梁段标高，挂篮前吊带应具备调整竖向挠度的功能，以便调整立模标高。
3．挂篮设计时应充分考虑到挂篮后支点预埋件的安装和设计。
4．箱梁顶板底模、侧模和底板底模均需通过吊带锚固在挂篮主桁梁上，吊带的设置位置和大小应充分考虑桥梁纵向预应力管道布置，绝对禁止与纵向预应力管道位置发生冲突。
5．在满足强度和重量要求的前提下，应尽量加大挂篮主桁梁的纵向抗弯刚度，确保在浇注最重梁段混凝土时，新浇梁段与原有梁段之间的结合面不出现竖向裂缝。在悬臂浇注施工之前，需要对挂篮进行加载试验，测定出挂篮的抗弯刚度，以便推算出所有梁段施工时的挂篮弹性挠度值，在浇注过程中对立模标高进行修正。
6．悬臂施工各梁段预拱度的设置，待施工单位挂蓝设计后反馈设计单位，以便计算各施工悬臂梁段的设计理论挠度。
D.悬臂浇注施工
1．应按施工规范严格控制箱梁各部尺寸，特别是顶底板应严加控制钢筋保护层厚度满足设计要求。挂篮悬臂浇注施工，应随时保证悬臂平衡。
2．悬臂浇注梁段全部要求一次浇注完成。
3．相邻梁段混凝土，应严格控制相邻两次混凝土浇筑的龄期差在任何情况下不得大于20天，新旧混凝土的结合面应彻底清除浮浆，凿毛洗净，同时应严格控制水灰比，降低骨料温度，减少模板与混凝土间的摩阻力，加强养护，控制拆模时间，以减少混凝土收缩及水化热对结构的影响，避免收缩和水化热裂缝的产生。
4．要求每个梁段的施工周期（包括安置挂蓝、立模浇砼及张拉纵向预应力束）不小于10天，混凝土受力龄期不少于7天。
5．箱梁外露面（外腹板、下底板、悬臂板）应光洁平整美观，保持在一个平面上，凹凸差不得大于规范要求。底板顶面在混凝土初凝前手工抹平。
6．混凝土应按施工规范要求取样进行强度和弹性模量试验，并应注意实验室和施工现场的养生条件的差异，为防止混凝土力学指标误差，宜将部分试件放置在施工现场进行养生。
7．箱梁内齿板钢筋应与箱梁钢筋绑扎为整体，并注意齿板上封锚钢筋的预埋，齿板混凝土与箱梁混凝土应同时浇注。
8．箱梁内各部位的钢筋如与预应力管道发生干扰，可局部调整钢筋的位置和型式，禁止截断钢筋。
9．每个梁段在混凝土初凝前应将箱梁顶面横向拉毛。
10．每一梁段施工过程中出现大风预报或不良天气情况应停止施工，停工时两悬臂端不得出现不平衡荷载，且应确保挂篮的牢固性。
11．应采取有效措施，防止梁段之间出现裂缝，并应注意：
（1）混凝土的浇注顺序应全部从挂篮前端向后端浇注，使挂篮前期挠度大，后期挠度小，前期出现的腹板变形在后期浇注过程中完全弥补。
（2）混凝土应具有足够的初凝时间，在顶板混凝土浇注完成后，采用插入式振捣器对腹板接缝处进行充分的二次振捣，确保密实。
（3）腹板模板拆除后应立即对接缝质量进行检查，检查前后均不得采用水泥浆对结合面进行抹面装修，必要时采取抽芯的方法查明结合面的连接质量。
12．设计图中箱梁底板的厚度尺寸考虑标注方便，均沿垂直剖面线方向标注，施工时应注意把图纸提供的底板厚度理解为底板沿曲线的径向厚度，并按径向厚度控制施工。
E.预应力施工
1．预应力管道
（1）所有纵向预应力管道必须设置塑料内衬管时才允许浇筑混凝土，内衬管外径可比波纹管内径小3至4毫米，内衬管应插过梁段接缝。在混凝土初凝时，应及时拔去内衬管。内衬管应有足够强度保证拔管不断。
（2）预应力管道必须采用镀锌波纹管，波纹管应有一定的强度，管壁严密，不易变形。应符合《预应力混凝土用金属螺旋管》JG/T3013-94的规定。
（3）所有管道与管道间的连接及管道与喇叭管的连接应确保其密封性。
（4）所有预应力管道的定位必须准确牢固，定位钢筋的设置，必须满足预应力管道位置的偏差不得大于规范要求。
（5）在每一梁段混凝土浇筑后应立即检查每根管道是否漏浆和堵管。
（6）在穿钢绞线前应用高压水冲洗和检查管道。
（7）管道轴线必须与垫板垂直。
（8）每批预应力波纹管道均应按规定抽样检查其咬口紧密性和管道密封性。
（9）波纹管在安装前应将其整形并去掉毛刺。
（10）当波纹管外径小于垫板尾端内径4毫米以上时，应另增设一段过渡的镀锌铁皮喇叭管，以免产生波纹管与垫板喇叭管之间的直径突变而导致张拉时产生断丝或整根钢绞线拉断。
（11）纵向预应力波纹管在梁段分段浇注过程中，需不断接长，被接管与接管交叉段应布置在待浇梁段内，不允许跨过梁段接缝布置。竖向预应力波纹管应整根，不得接长。
（12）纵向预应力管道的排气管纵向间距不得大于40米，排气管应设置在相应区段管道曲线的最高点。
2．预应力钢绞线
（1）应按有关规定对每批钢绞线抽检强度、弹性模量、截面积、重量、延伸量和硬度，对不合格产品严禁使用，同时应就实测的弹性模量和截面积对计算延伸量作修正。
（2）钢绞线运抵工地后应放置在室内并防止锈蚀。
（3）钢绞线的下料及封锚截断时均不得使用电或氧弧切割，只允许采用圆盘锯切割。
（4）应检查每捆钢绞线有无不均匀初应力，存在不均匀初应力的钢绞线禁止使用，应予退货。
3．锚具和垫板
本主桥箱梁纵向预应力采用高强度低松驰7丝捻制的预应力钢绞线，公称直径为15.2mm；锚具系参考OVM锚固体系的定型成套产品，为OVM15-17、19型。主桥竖向、0#块墩梁固结及横隔板采用直径25毫米的精轧螺纹粗钢筋，锚具采用YGM型锚具。
（1）锚头平面必须与钢束管道垂直，锚孔中心要对准管道中心。
（2）锚垫板下混凝土局部应力较大，空间小，应特别注意对锚下混凝土的震捣，锚垫板与管道必需垂直。
（3）穿索前应清除喇叭管内的漏浆和杂物。
（4）应抽样检查夹片硬度。应逐个检查锚具有无损伤及垫板喇叭管内有无毛刺，对有损伤或有毛刺者应予退货，不准使用，严禁使用不合格产品。
4．预应力质量控制
（1）每一梁段浇注完成后，当混凝土龄期达7天且强度大于或等于90%的设计强度，砼弹性模量不小于C50砼的85％时，张拉纵向预应力钢束，当挂篮移出一个梁段时，尽快进行竖向预应力钢束的张拉。
（2）预应力的张拉必须固定张拉且应在有经验的预应力张拉工长的指导下进行，不允许临时工承担此项工作。
（3）每次张拉应有完整的原始张拉记录，且应在监理工程师在场的情况下进行。
（4）预应力采用延伸量与张拉力双控。应严格控制钢束断丝率不得大于规范要求，发现钢束断丝时应及时查明原因后方可继续张拉。
（5）当延伸量不满足规范要求时，应及时查明原因并处理后方可继续张拉。
（6）应根据每批钢绞线的实际直径随时调整千斤顶限位板尺寸，确保钢绞线有牙痕而无刮伤，并不出现滑丝。
（7）千斤顶和油泵必须配套标定并配套使用。千斤顶在四个月或张拉100次后、严重漏油、部件损伤、以及延伸量出现系统性偏差等情况下应重新标定。
（8）严禁钢绞线作电焊机导线用，且钢绞线的位置应远离电焊地区。
（9）预应力管道均需及时压浆，压浆采用C55水泥浆。
5．纵向预应力钢束张拉
（1）纵向预应力束在横向断面上应对称张拉，同时每根钢束应两端对称张拉。
（2）在张拉工作开始之前应分别从两端采用千斤顶对钢束进行松动张拉，以确保钢绞线在管道内平行顺直且滑动自由。
（3）开始张拉之前应将所有钢绞线尾端切割成一个平面或采用与钢绞线颜色反差较大的颜料标注出一个平面，在任何步骤下量测引伸量均应量测该平面距锚垫板之间的距离，不得以油缸伸长值代替引伸量。纵向预应力钢束全部采用两端张拉。
（4）钢绞线张拉控制应力均为σcon　= 0.74fpk=1376.4 Mpa，张拉设计吨位P： M15-25为4783kN、M15-19为3635KN (此数据未计入锚具锚口摩阻损失部分)。
（5）实测钢束延伸量应注意扣除钢束工作长度的延伸量，其与修正后的计算延伸量误差应满足规范要求，否则，应查明原因并采取措施进行处理后方可继续张拉。
（6）检查千斤顶和锚具有无滑丝：根据千斤顶顶楔回油前后所张拉的钢绞线有无错动检查是否出现整体滑丝，一旦发生滑丝应查明原因并采取措施解决后方可继续张拉。再检查钢绞线尾端标记是否仍为一个平面，如平面出现了变化，说明有个别钢绞线出现了滑丝现象，必须采取措施进行及时处理。
（7）张拉完成后，严禁撞击锚头或钢束，并应在24小时内压浆。钢束多余长度待压浆后，用砂轮切割机割去，切割时要留下3厘米。
（8）悬浇段箱梁每个Ｔ的顶板及中、边孔合拢的底板各预留两个预应力束备用孔位置，施工时管道堵塞等意外事故时才能考虑起用，最后不用时顶板预应力束备用孔应及时压浆填满。本设计备用管道仅计波纹管数量，预应力钢束数量未计，待实施时现场确定。
6．竖向预应力粗钢筋张拉
（1）直径32毫米的竖向向预应力精轧螺纹粗钢筋张拉控制应力σcon=0.9fpk =706.5MPa，单根张拉设计吨位为565kN。
（2）每根竖向预应力粗钢筋均应通长整根，不得接长。
（3）竖向预应力粗钢筋张拉质量好坏直接关系到桥梁是否会出现斜裂缝，确保竖向预应力的有效十分重要。现有张拉设备虽然张拉操作简单，但存在无法判断锚头是否旋紧的弊病，施工时应采取有效措施确保预应力张拉质量，并应注意：
①认真对待张拉过程中的对中问题，应使千斤顶张拉持力点与钢筋中心、锚垫板中心在一条直线上，如牵引中发现有钢筋横移的现象，应立即回油调整，重新张拉。
②所有竖向预应力粗钢筋必须采用两次张拉的方式，即某梁段竖向预应力钢束张拉完毕后，过7天，由另一个独立的张拉班组，重新进行张拉操作，弥补由于工艺和设备原因导致的有效预应力不足。
③张拉后螺帽旋紧不准采用扳手斜向拧紧，而必须采用竖向套筒配合水平测力扳手施工，确保锚固应力。
④每轮张拉完毕并经监理工程师认可后，采用不同的颜色在钢筋上做出明显的标记，绝对避免漏拉及漏压浆。最后一轮张拉完成后，应在24小时内压浆。
⑤张拉延伸量的量测应量测张拉前后钢筋头距垫板上某固定点的竖向距离。
⑥张拉时横向应保持对称。
F.普通钢筋
1．箱梁所有普通钢筋应按照施工图要求准确加工安装和定位，严格保证各类钢筋的净保护层厚度，特别是顶底板横筋应严格定位，不得上浮或下沉。
2．箱梁内的HRB335钢筋均为受力钢筋，应严格按照图纸要求设置，弯钩应钩在相应钢筋上，禁止取消或随意裁断。
3．如有预应力钢束与普通钢筋位置发生干扰，可适当调整普通钢筋的位置，并将此变更及时通知监理工程师或设计代表认可，方能进行下一道工序的施工。
4．箱梁普通钢筋的所有拉筋弯钩必须勾在箱梁最外层主筋上，翼缘下缘变化折点处，每一根横筋均应设拉筋。
G.边孔现浇段施工
1．边孔现浇段在架设落地支架并按不小于施工总重量120%充分预压、消除弹性变形后，施工边跨现浇梁段。
2．边孔现浇结构几何形状复杂，支立模板时要精确放样。钢筋布置在保证净保护层不影响预应力束管道、不违背布筋原则情况下可适当挪动钢筋位置。
H.合拢施工
主桥箱梁（左幅或右幅）共有三个合拢段，施工时先边跨合拢，再中跨合拢。合拢钢束均采用两端张拉。
1．边跨合拢段的施工顺序：
（1）在两悬臂端加平衡重，其重量等于合拢段自重，安装边跨合拢段吊篮模架，对称支撑在悬臂端及边跨现浇梁段上。
（3）安装合拢段钢支撑（必要时安装剪力撑），张拉合拢束W1、B1，每束张拉力为1090.5kN。之后进行立模，绑扎钢筋和预应力管道等工作。根据施工控制要求，选择一天中靠近设计合拢温度且较稳定的时间，进行开始浇注边跨合拢段混凝土，同步逐渐卸除等量平衡重。
（4）待混凝土龄期达7天且达到90%的设计强度及85%的设计模量后张拉顶底板预应力索，张拉顺序：底板预应力索先张拉