住宅楼悬挑架方案.docx

第一节、编制依据1
第二节、工程概况1
第三节、悬挑架整体部署1
第四节、 材料选择1
第五节、计算书2
第六节、脚手架的搭设15
第七节、搭设、使用阶段的平安举措19
第八节、 架子的验收、使用及管理20
第九节、执行的强制性条文21
第十节、危险源评估与控制22
2、钢管禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管.使用普通焊管时，应外涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好.
3、应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件.严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件.
4、脚手板采用竹巴板.两端用铁丝箍两道.
5、挑梁采用16号工字钢.
第五节、计算书
一、参数信息：
1-脚手架参数
外架搭设悬挑高度不宜超过20m .
搭设尺寸为了 ：立杆的纵距为了 1.5米,立杆的横距为了 1.05米,立杆的步距为了
1.8 米；
内排架距离墙长度为了 0.30米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为了2根；
脚手架沿墙纵向长度为了 132米；
采用的钢管类型为了①485 >3.6计算取①48>3.5钢管I: 10.19cm4钢管W 4.24cm3;
横杆与立杆连接方式为了单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.0。;
连墙件布置取两步两跨，竖向间距3米，水平间距3米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为了单扣件连接；
2. 活荷载参数
施工均布荷载(kN/m 2):3.0脚手架用途：结构、装修；
同时施工层数：2层；
3. 风荷载参数
本工程地处广西桂林市,查荷载标准根本风压为了 0.650,风荷载高度改变系数皿为了
0.740,风荷载体型系数饵为了 0.645 ;
计算中考虑风荷载作用;
4•静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0・1394 ；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.3栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150 ；
平安设施与平安网自重标准值(kN/m2):0.5脚手板铺设层数：4层；
脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；
5. 水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬:挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度
2.3 米,
与楼板连接的螺栓直径(mm):16. ；
楼板混凝土标号：C30;
6. 拉绳与支杆参数
支撑数量为了： 1 ;
单位：[rnm]

悬挑脚手架侧面图
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结

悬挑架正立面圈
二、小横杆的计算：
小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.
按小横杆上面的脚手板和活荷载作为了均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变
1•均布荷载值计算
小横杆的自重标准值：P 1= 0.038 kN/m
脚手板的荷载标准值：P2= 0.3 X 1.5/3=0.15 kN/m
活荷载标准值：Q=3 x 1.5/3=1.5 kN/m ；
荷载的计算值：q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.15+1.4 X 1.5 = 2.326 kN/m ;
小横杆计算简图
2-强度计算
最大弯矩考虑为了简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下：
最大弯矩 Mqmax =2.326 x 1.05 2/8 = 0.321 kN.m ;
最大应力计算值b = Mqmax /W =75.71 N/mm2;
小横杆的最大弯曲应力 .=75.71 N/mm 2小丁小横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm 2,满足要求!
3.挠度计算：
最大挠度考虑为了简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.15+1.5 = 1.688 kN/m
卸4
384A7
最大挠度 V = 5.0 X 1.688 X 1054(/(384 X 2.06 X 15& 1019)=1.273 mm ;
小横杆的最大挠度1.273 mm小丁小横杆的最大容许挠度1050/ 150=7
与10 mm满足要求！
三、大横杆的计算
大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.
1. 荷载值计算
小横杆的自重标准值：P j 0.038 X 1.05=0.04 kN ;
脚手板的荷载标准值：P 2= 0.3 X 1.05 X 1.5/3=0.158 kN ；
活荷载标准值：Q= 3 X 1.05 X 1.5/3=1.575 kN ;
荷载的设计值：P=(1・2 X 0.04+1.2 X 0.158+1.4 X 1.575)/2=1.221 kN ;
P PP PP P
q|

大横杆hr

2. 强度验算
最大弯矩考虑为了大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和.
人=0.03八？
均布荷载最大弯矩计算：M1ma=0.08 x 0.038 X 1.5 X 1.5=0.7 kN.m ;
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
集中荷载最大弯矩计算：M湿=0.267 x 1.221 X 1.5= 0.489 kN.m ;
M = M、+ M 2max = 0.7+0.489=0.496 kN.m
最大应力计算值 b = 0.496 X 1/4240=116.98 N/mm 2;
大横杆的最大应力计算值b = 116.98 N/mm2小丁大横杆的抗压强度设
计值[f]=205 N/mm 2,满足要求!
3. 挠度验算
最大挠度考虑为了大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位：mm
均布荷载最大挠度计算公式如下
么-0.677-J
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
=0.677 X 0.038 X 15 /(1 X 2.0X 105 X 1019) = 0.062
ma
mm
集中荷载最大挠度计算公式如下:
V =1SS3xaL_
』157
集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度：
小横杆传递荷载 P= (0.04+0.158+1.575 ) /2=0.887kN
V= 1.883 X 0.887 X 15/ ( 1 X 2.06 X 105 X 1019) = 2.685 mm ;
最大挠度和：V= Vmax + V pmax = 0.062+2.685=2.747 mm ;
大横杆的最大挠度2.747 mm小丁大横杆的最大容许挠度15 / 150=10
与10 mm满足要求！
四、扣件抗滑力的计算
按标准表5.L7直角、旋转单扣件承载力取值为了 8.kN，根据扣件抗滑承
载力系数1.,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为了8.kN.
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力根据下式计算(标准
5.2.5):
其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8. kN;
R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值：P]= 0.038 X 1.05 X 2/2=0.04 kN ;
大横杆的自重标准值：P 2 = 0.038 X 1.5=0.058 kN ;
脚手板的自重标准值：P 3= 0.3 X 1.05 X 1.5/2=0.236 kN ;
活荷载标准值：Q = 3 X 1.05 X 1.5 /2 = 2.363 kN
荷载的设计值：R=1.2 X (0.04+0.058+0.236)+1.4 X 2.363=3.709 kN ;
R < 8. kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载的计算：
作用丁脚手架的荷载包含静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包含以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN),为了 0.1394
N gi = [0.1394+(1.05 X 2/2) X 0.038/1.^5020= 3.154kN ;
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)采用竹笆片脚手板,标准值为了 0.3
Ng= 0.3 X 4X 1.5 X (1.05+0.3)/2 = 1.215 kN ;
(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，
标准值为了 0.15
N g3 = 0.15 X4X 1.5/2 = 0.45 kN ;
(4) 吊挂的平安设施荷载，包含平安网(kN/m2); 0.5
N g4 = 0.5 X 1.5 X 20 = 0.143 kN ;
经计算得到,静荷载标准值
N g=Ng+N 3+N 3+N3 4 = 4.96kN ;
活荷载为了施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.
经计算得到，活荷载标准值
N * 2 X 1.05 X 1.5 X 2/2 = 3.15 kN ;
风荷载标准值根据以下公式计算
踞=0.7耳叫吧
其中W。-根本风压(kN/m 2),根据＜建筑结构荷载标准＞(GB509-21)的规定采用：
--2
W o = 0.65 kN/m ;
U「风荷载高度改变系数，根据＜建筑结构荷载标准〉〉(GB509-21)的规定采用：
U z= 0.74 ;
U "风荷载体型系数：取值为了 0.645;
经计算得到,风荷载标准值
Wk = 0.7 X 0.65 X 0.74 X 0.645 = 0.217 kN/m 2
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2Ng+1.4Nq= 1.2 X 4.96+ 1.4 X 3.15= 10.362 kN ;
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为了
N = 1.2 N 广0.85 X 1.4N= 1.2 X 4.96+ 0.8X 1.4 X 3.15= 9.701kN ;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩M w为了
M w = 0.85 X 1.4WkLah2/10 =0.850X 1.4 X 0.217 X 1.5 X
1.52/10 = 0.087 kN.m ;
六、立杆的稳定性计算：
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为了：
立杆的轴向压力设计值：N = 10.362kN ;
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.60 cm
计算长度附加系数参照＜扣件式标准〉得：k = 1.155；当验算杆件长细比时，取为了 1.0；
计算长度系数参照＜扣件式标准〉表得：从=1.5 ;
计算长度,由公式1= k x p x定!： I0 = 3. 119 m
长细比Lo/i = 195；
轴心受压立杆的稳定系数4由长细比1 o/的计算结果查表得到：4 = 0.189 ；
立杆净截面面积：A = 3.98 cm2;
立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 4.24 cm 3;
钢管立杆抗压强度设计值 ：f] =205 N/mm2;
b = 10362/（0.189 X 398）=137.75 N/n2m
立杆稳定性计算.=137.75 N/mm 2小丁立杆的抗压强度设计值[f]= 205 N/mml满足要求!
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
淳.兰十些壬「目
立杆的轴心压力设计值：N = 9.701kN ;
计算立杆的截面回转半径：i = 1.60 cm
计算长度附加系数参照＜扣件式标准〉表得：k = 1.155;
计算长度系数参照＜扣件式标准〉表得：=1.5 ;
计算长度,由公式10= kuh确定：10 = 3.119 m；
长细比：L o/i = 195;
轴心受压立杆的稳定系数4出长细比1 o/的结果查表得到：4 = 0.189
立杆净截面面积：A = 3.98 cm ,.
2;
立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 4.24 cm 3;
钢管立杆抗压强度设计值：f] =205 N/mrn2
2;
b =9701/(0.189 398)+87221.504/4240 =149.54 N/mm 2;
立杆稳定性计算.=149. 54 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=
205 N/mn2,满足要求！
七、连墙件的计算：
连墙件的轴向力设计值应根据下式计算：
N l= N lw + N 0
风荷载标准值W = 0.217 kN/m,.
2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 9 m2;
按＜标准〉〉5・4・1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), ND =
5.0 kN ；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值kN),根据下式计算：
Nw = 1.4X W Aw= 2.736 kN ;
连墙件的轴向力设计值N ]= N iw + N 0= 7.736 kN ;
连墙件承载力设计值按下式计算：
N f= ' A [f]
其中4 ―轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比10 /i = 3/16. 的结果查表得到4 =0.950,为了内排架距离墙的
长度；
:A = 3.98 cm 2; [f]=205 N/mm 2;
连墙件轴向承载力设计值为了 Nf= 0.950 X 3.98 X 1-0 X 205X 103 = 77.51
kN;
N = 7.736 < Nf= 77.51连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用单扣件与墙体连接.
由以上计算得到N ,=7.736小丁单扣件的抗滑力8 kN满足要求!
连墙件扣件连接示慈图
八、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架根据带悬臂的单跨梁计算
悬出端Cg脚手架荷载N的作用，里端以与楼板的锚固点危为了墙支点.

悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式
民广N（小勺&）十0/0 （1+『）
氏/-加（勺& ）十-尸）
r —
支座弯矩计算公式
_、 cm
M rz
-J
C成最大挠度计算公式
-警卷(E)喘＜**小)
其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l
本方案算例中，m =1.5 m , l = 2.3 m , ml = 0.3 m , m2 = 1.;35 m
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4,截面模量(抵抗矩)W = 141 cm3 .
受脚手架作用集中强度计算荷载P=4.96+3.15=8.11kN ;
水平钢梁自重强度计算荷载q=2.61 X 10-3 X 78.5 =0.205 kN/m ；
k=1.5/2.3=0.652
k1=0.3 / 2.3 = 0.13
k2=1.35 / 2.3 = 0.587
代入公式,经过计算得到
支座反力RA = 22.371 kN
支座反力RB = -5.679 kN
最大弯矩MA = 13.61 kN.m
最大应力 b = 1361 /( 1.05X1410 )= 91.93 N/mm 2
水平支撑梁的最大应力计算值91.93N/mm 2小丁水平支撑梁的抗压强度
设计值215 N/mm 2,满足要求！
受脚手架作用集中计算荷载N= 4.96 +3.15 = 8.11 kN
水平钢梁自重计算荷载q= 0.3 X 78.5 = 0.205 kN/m
最大挠度Vma= 6.626 mm
根据＜钢结构设计标准＞(GB517-23)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁
为了悬伸长度的两倍，即30 mm
水平支撑梁的最大挠度6.626 mm小丁水平支撑梁的最大容许挠度
30/4=7.50 mm,满足要求！
九、悬挑梁的整体稳定性计算：
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
(j =[/]
其中版--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，根据下式计算:
h 57.论 235
A =—-——* 4
尬=570 9.9 ＞88X 235 /( 27 160X235) = 1.15
由丁版大丁。・6,查＜钢结构设计标准＞(GB517-23)附表B,得到版值为 了 0. 825.
经过计算得到最大应力b =13.61 X06 /( 0.825 1410 )= 117.046
N/mm 2;
水平钢梁的稳定性计算b = 117.046小丁 [f] = 215 N/mra满足要求！
十、锚固段与楼板连接的计算：
1. 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.679 kN ；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为了 ：
其中[f]为了拉环钢筋抗拉强度，根据＜混凝土结构设计标准＞条[f]
2=50N/mm ;
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[5679 X 4/(3.142 X 50X
2)] 0.5 =8.503 mm;
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cni八上搭接长度.
2. 水平钢梁与楼板拉点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计
算如下：
锚固深度计算公式：
h 2
机G
其中N -锚固力，即作用丁楼板螺栓的轴向拉力，N = 5. 679kN ；
1.43N/mn2;
d --楼板螺栓的直径，d = 16mm ；[f b]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取
[f]-- 钢材强度设计值，取215N/mrh
经过计算得到h要大丁
h --娄板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,
5679/（3.142X 16X 1.43）=78.997mm .
螺栓所能承受的最大拉力F=1/4 X 3.14 X 16X 215X 10-3=43.21kN
螺栓的轴向拉力N=5.679kN小丁螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，满足要求！
3. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如
下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：
其中N -锚固力，即作用丁楼板螺栓的轴向压力，N = 22.371kN ；
d --楼板螺栓的直径，d = 16mm ；
b --楼板内的螺栓锚板边长，b=5X d=80mm
fcc --混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm ;经过计算得到公式右边等丁 88.64 kN，大丁锚固力N=22.371 kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求！
第六节、脚手架的搭设
1、 首先在悬挑层楼板板面埋设挑梁锚固钢筋，采用4 16钢筋制作成“几 形锚脚，锚入混凝土水平段长度35cm在边梁中心线上埋一道（此道卡环根据安装难易程度确定是否增设），距边梁中心1・9、1.6米的位置各埋入楼板一道.钢挑梁间距最大不大丁 1.5米（见悬挑工字钢及外架平面布置图）.在悬挑层顶上一楼层板边梁埋设4 16圆钢U形环，作为了斜拉钢丝绳拉接点.
2、 在16号工字钢一端沿中心线距端头120mm1170mn&各焊一高度为了 1mm
的4 16圆钢作为了立杆固定脚，在工字钢远端下部焊一高度不小丁30mm的4 16
圆钢（如以下图），焊缝高度5mm工字钢建筑物外悬:挑段长度1・5米，建筑物内
锚固段长度2.3米（特别情况时，必须满足工字钢在建筑物内锚固段长度与建

3、将固定脚焊完后的挑梁穿入预埋的“ n ”形锚脚内，最里端超出锚脚
不小丁 10cm挑梁穿设好后，采用木楔将钢梁固定在锚脚内.内立杆与结构作
业层外边距不大丁 3mm在遇悬挑板时，应在挑梁下面受力边梁顶面垫12mm
厚1X 1的垫铁.
4、挑梁固定后，在梁面先铺设临时脚手板，以8#铁丝绑扎固定.操作工人在脚手板上开始
支设脚手架.在完成两步架后，将脚手板铺在脚手架扫地杆上.
5、第一层立杆采用6米、4.5米钢管错开接头后，往上支设时立杆长度采用统一长度的立杆，相邻两立杆接头不得在同一水平面，保证立杆同一截面接头率不超过50%
6、放置纵向扫地杆t逐根树立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢t安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣牢安装第一步大横杆t安装第一步小横杆t第二
步大横杆T立挂平安网T第三步小横杆T加设临时抛撑（上端与第二步大横杆扣牢,在装设两道连墙杆前方可撤除）T第三、四步大横杆和小横杆T设置连墙杆
T接立杆T加设剪刀撑铺脚手板T绑护身栏杆和挡脚板T立挂平安网
/、纵向水平杆的构造应符合以下规定:
纵向水平杆宜设置在立杆内侧其长度不宜小丁
3跨，纵向水平杆接长宜采用
对接扣件连接.对接应符合以下规定:
纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内.不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小丁
5mm 各接头中心至最近主节点的距离不宜大丁纵距的 1/3.
(b)
纵向水平杆对接接头布置
(a)接头不在同步内立面(b)接头不在同跨内平面
1-立杆2-纵向水平杆3-横向水平杆
8、横向水平杆的构造应符合下歹U规定
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接,小横杆两个直角扣件的中心距主节点
不应大丁 15cm
9、脚手板的设置应符合以下规定:
脚手板应设置在三根或三根以上小横杆上，至少保证三根，当脚手板长度小丁 2m时，中间增设小横杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻.脚手板平铺，应铺满铺稳，拐角要固定牢固，不得有探头板.
10、剪刀撑
脚手架在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑并应由底至顶连续设置，剪刀撑
跨越4-6根立杆，斜杆与地面的火角在45 0 60°之间.斜杆相交点处丁同一条直线上，并沿架高连
续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2~4个扣节点.所有固定点距主节点距离不大丁 15cmi为了保证剪刀撑的顺直,
同时充分考虑剪刀撑的平安作用，剪刀撑采用旋转扣件连接.所有剪刀撑钢管沿长度方向刷黄黑相
问的油漆，每节相同颜色油漆长度为了 30 cm （如以下图）.

11、附墙件设置

脚手架每两步两跨与楼柱、梁相连接附着.连墙件设在立杆与大横杆相交
的节点处，离节点间距不大丁 30cm,水平方向每间隔不超过两跨设一道，设置
方式详见以下图.在与梁相连处,应在施工前先在边梁中心线预埋一脚手管，预埋
深度不小丁 30cm出板面15cm边墙杆采用双扣件与拉附墙点固定.所有拉接点、连墙杆均采用红色油漆涂刷，施工中不得松动或撤除附墙件.在遇施工层，外架应与内满堂架作临时连接,连接点水平间距2跨一道，施工层施工完毕后，外架急时与预埋拉接杆和柱进行可靠拉接，拉接完毕前方可撤除外架与内满堂架
之间的连接杆件，然前方可撤除内满堂架.

脚手架搭设好后，扫地杆与挑梁距离不大丁15cm在扫地杆上铺一层防护
竹篱笆，并设一层平安平网.脚手架外侧设防护栏杆一道和挡脚板一道，挡脚板
高不应小丁 180mm脚手架每次搭设一层施工高度，最顶一层横杆比施工楼层面高不小丁 1-5米.
搭设步距不大丁 1.5米.脚手架施工层下设一层平安平网.网的下与建筑物挂搭封严(即形成兜网)或立网底部压在作业面脚手板下,再在操作层脚手板下另设一道固定平安网.
12、脚手架的防密、防电
脚手架的防富接地采取利用塔吊的防富接地方式接地,接地电阻应小丁4
欧姆.外架防密节点采用①10与塔吊附墙件连接.
施工电线不能直接绑扎在脚手架上，如必须绑扎在脚手架上时，应有可靠的绝缘保护，主要采用在电线绑扎处用绝缘胶带捆绑3层.
第七节、搭设、使用阶段的平安举措
1、搭设阶段的平安举措
(1) 搭设阶段的平安防护举措,要查看地基等情况.
(2) 搭拆过程中划出平安区，设专人负责警示，挂警示牌，禁止行人进入
(3) 没有搭拆完的脚手架在每次收工时一定要确定架子的稳定，并设有临
时附墙和加固举措，以免发生意外
(4) 拆脚手架应统一指挥、上下照应、动作协调，当解开与另一个有关的扣件时先告知对方,以防坠落.
(5) 拆脚手架应一步一活，不准采用踏步式撤除方法，纵向剪刀撑应当拆除中间扣，然后撤除两边扣.拆下的材料应按类分放整齐，铁丝等集中堆放处理，严禁高空抛掷.
(6) 转角处、异形处抱柱.
2、使用阶段的平安举措：
(1) 现场通道、钢筋、木工加工场地搭设双层平安棚.
(2) 各通道、洞、临边和易爆用品处应悬挂平安标志配置足够的灭火器，尤其是电焊工操作时必须设专人监护，预防火星点燃平安网、竹篱笆，脚手架上严禁吸烟.
第八节、架子的验收、使用及管理
1、架子的验收、使用及管理
(1) 把好验收关.搭设过程中的架子，每搭设一个施工层高度必须由工程技 术负责人组织技术、平安与搭设班组、工长进行检查,符合要求前方可上人使用.架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登.验收合格的架子任何人 不得擅自拆改,需局部拆改时，要经技术负责人同意，由架子工操作，如技术负责人核验需要加固，架子工必须先加固前方可进行拆改.
(2) 工程的施工负责人，必须按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行平安技术交底,班组必须严格按操作要求和平安技术交底施工・
(3) 根底、卸荷举措和架子分段完成后，应分层由制定架子方案及平安、技术、施工、使用等有关人员，按工程进行验收,并填写验收单，合格前方可继续搭设使用.
⑷使用荷载按2.5kN/m2考虑，因此架子上不准堆放成批材料.
(5) 外架第一步(L8m高)开始拉设兜网和立网，以后每隔4步架子拉设一道兜网，施工层脚手板和施工层临边必须设兜网和立网，以保证高处作业人员的安 全.
(6) 架子搭好后要派专人管理,未经总工同意，不得改动，不得任意解掉架 子与柱连接的拉杆和扣件.
(7) 架子上不准有任何活动材料，如扣件、活动钢管、钢筋，一旦发现应及 时活除.
(8) 雨后要检查架子的下沉情况，发现地基沉降或立杆悬空要立即用木板将立杆楔紧.
(9) 在六级以上大风、大雾和大雨、下雪、冰冻天气下不得进行脚手架作业，雨后上架前要有防滑举措.
(10) 外架实行外挂立网全封闭.外挂平安网要与架子拉平，网边系牢，两网接头严密，不准随风飘.
(11) 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将棋板、泵送混 凝土输送管等支撑固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备.
2、人员素质要求
(1)高处作业人员必须年满18周岁，两眼视力均不低于1.0,无色盲，无听觉障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病，无妨害登高架设作业的其他疾病和生理缺陷.
(2)责任心强,工作认真负责，熟悉本作业的平安技术操作规程.严禁洒后作业和作业中玩笑戏
闹.
(3) 明确使用个人防护用品和采取平安防护举措.进入施工现场，必须戴好 平安帽，在无可靠防护2m以上处作业必须系好平安带，使用工具要放在工具套内.
(4) 操作工必须经过培训教育，考试、体检合格，持证上岗，任何人不得安排未经培训的无证人员上岗作业.
(5) 作业人员应定期进行体检(每年体检一次).
(6) 作业所用材料要堆放平稳，高处作业地面环境要整洁，不能杂乱无意，乱摆乱放，所用工具要全部活点回收，预防遗留在作业现场以至掉落伤人.
第九节、执行的强制性条文
本外架施工和使用期间应执行的强制性条文如下,应重点检查：
1、钢管上严禁打孔.
2、当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距问距有改变时，除计 算底层立杆段外,还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件问距等部位的立杆段进行验算；
3、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁撤除；
4、脚手架必须设置纵、横向扫地杆.纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上外表不大于2mm处的立杆上.横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧
靠纵向扫地杆下方的立杆上.
5、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接.
6、脚手架的两端必须设置连墙件.连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层 高，并不应大于3.0m (两步侮层).
7、连墙件必须采用可承受拉力和压力的杆件.
8、在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；
9、双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑；
10、脚手架必须配合施工进度搭设,一次高度不应超过相邻连墙件以上两步.
11、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；
12、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设.
13、撤除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业；
14、连墙件必须随脚手架逐层撤除，严禁先将连墙件整层或数层撤除后再拆脚手架；分段撤除高差不应大于两步，如高差大于两步,应增设连墙件加固；
15、各构配件严禁抛掷至地面；
16、旧扣件使用前应进行水平检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；
17、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准＜特种作业人员平安技术考 核管理规那么〉〉GB5036考核合格的专业架子工.上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗.
18、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载.不得将棋板支架、缆 风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁悬挂起重设备.
19、在脚手架使用期间,严禁撤除以下杆件：
1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
2）连墙件；
3）钢丝绳或绳卡或花篮螺丝.
第十节、危险源评估与控制
1、挑梁、脚手架钢管、扣件水平
挑梁、脚手架钢管、扣件水平关系着脚手架稳定性，不合格的钢管扣件可导 致正常使用中的脚手架垮塌.脚手板材质不合格，施工中可能发生脚板断裂坠落事故.
进场的工字钢应是符合施工使用要求的 16#工字钢,并提供相应的材质证明.搭设前应先检查钢管扣件.钢管外表应光滑、无锈蚀、裂纹、分层、压痕、划道和硬弯.使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件，不 得有裂纹、气孔、缩径、砂眼等锻造缺陷，扣接面应平整,活动部位灵活，夹紧钢管时开处最小距离不小丁 5mm严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的扣件，在螺栓扭紧扭力矩达65N/m时不得发生破坏.
2、高空坠落
在每一施工操作层脚手架下方满挂水平平安网.脚手架外每6mn 一道拦腰杆,并满挂密目网.施工人员在脚手架上必须佩戴平安带,平安带要高挂低用.
3、高空坠物
高处作业人员禁止抛扔物品.在悬挑架最底部满铺脚手板，并设一层水平安 全网，且与边梁相
接，整个外架被平安网满兜住.在首层进出设平安通道.通 道顶部满铺木脚手板，并设双层防护，示意如以下图.
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