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全护筒法施工钻孔灌注桩技术方案
一、工程概况
******南引桥钻孔桩基处于岩溶发育地带，根据24年10月22日设计院 下发的**标段桩基参数一览表（第一批），部分桩位存在大溶洞，须采用全护筒 法施工。第一批桩基参数一览表中采用全护筒法施工的地质情况如下：
74#-D桩基：覆盖层厚0〜21.5m -10.3~-12.09碱风化石灰岩， -12.09~-21.49为溶洞，内充填软塑状亚粘土，夹微风化灰岩石牙，-21.49~-31.59m 微风化石灰岩，桩长34.41m。
92#-D 桩基:覆盖层厚 0~14m,-10.62~-11.12m微风化石灰岩,-11.12~-13.52m 溶洞，-13.52~-15.22n微风化石灰岩，-15.22~-20.92n溶洞，充填流塑状亚粘土， -20.92~-25.8微风化石灰岩，-25.82~-31.34m溶洞，-31.34~-38.62m微风化石灰 岩，桩长36.26m。
93#-D桩基：覆盖层厚0~14m, -10.65~-14.65溶洞，3m无填充物， -14.65~-22.67i微风化石灰岩，桩长20.21m。
95#-A 桩基：覆盖层厚 0~13m , -9.48~-10.88i微风化石灰岩,-10.88~-18.68m 溶洞，内充填中、细砂亚粘土，呈松散状，软塑状，-18.68~-28.48m微风化石灰 岩，桩长26.62m。
95#-C桩基：覆盖层厚0~15.4m, -12.20~-14.50m微风化石灰岩， -14.50~-22.20mv溶洞，内充填软塑状亚粘土，-22.20~-30.50m微风化石灰岩，桩 长 28.12m。
97#-A 桩基:覆盖层厚 0~14m ,-10.80~-11.50i微风化石灰岩,-11.50~-13.90m 溶洞，-13.90~-15.微风化石灰岩，-15.~-20.70i溶洞，内填充亚粘土， -20.70~-28.40m微风化石灰岩，-28.40~-30.50m溶洞，无填充物，-30.50~-33.10m 微风化石岩，-33.10~-33.50m溶洞，无填充物，-33.50~-40.70m微风化石灰岩， 桩长 37.60m。
97#-C桩基:覆盖层厚 0~15m ,-11.20~-17.20i微风化石灰岩,-17.20~-26.10m 溶洞，内填充软塑状亚粘土，-26.10~-33.50m微风化石灰岩，桩长32.60m。
二、施工方案
针对上述七根钻孔灌注桩，根据D标段桩基参数一览表（第1批）的要求， 采用全护筒法进行施工。我部根据设计院提供的地质资料，对上述七根桩基分别
采取以下施工方案：
74#-D桩基:D=2cm ,采用双护筒方案进行施工，外护筒长22m ,d=230cm , 内护筒长33m，d=220m ；
92#-D桩基：D=140cm，采用双护筒方案施工，外护筒长18m，d=180cm， 内护筒长 35.5m，d=160cm ；
93#-D桩基：D=140cm，采用单护筒方案施工，护筒长18m，d=160cm ；
95#-A桩基：D=140cm，采用双护筒方案，外护筒长13.5m，d=180cm，内 护筒长 22.5m，d=160cm ；
95#-C桩基：D=140cm，采用双护筒方案，外护筒长15.5m，d=180cm，内 护筒长 26m，d=160cm ；
97#-A桩基：D=140cm，采用双护筒方案，外护筒长14.5m，d=180cm，内 护筒长 33m，d=160cm ；
97#-C桩基：D=140cm，采用双护筒方案，外护筒长15m，d=180cm，内护 筒长 30m， d=160cm ；
1、钢护筒设计及加工
根据地质钻勘资料，存在溶洞桩基覆盖层厚度10〜20m不等，地下水位为 地面以下2m，覆盖层主要为砂层。钢护筒采用12mm钢板卷制。
(1 )钢护筒设计
1) 、工况分析：
由、外钢护筒：A、钢护筒插打时，钢护筒的承载力验算；B、出现溶洞， 漏浆时，钢护筒在内外水头差和侧土压力作用下的局部稳定验算。若岩面不平， 护筒与岩面存在间隙，在水压力作用下，产生流砂，形成不均衡水压力和土压力 时，钢护筒的局部稳定验算。
么、内护筒：A、内嵌护筒须贯穿整个溶洞，下沉时，钢护筒承载力验算。 B、由于钢护筒下孔的岩面不平整，漏浆时，钢护筒在内外水头差和侧土压力 作用下的局部稳定验算。
2) 钢护筒承载力验算
①、护筒下沉时，承载力验算
荷载：钢护筒下沉时，荷载为：护筒自重和150KW沉桩锤振动力90t。
外套护筒自重(内径6 230cm )：护筒外径232.4cm,单位钢护筒重：684kg/m3 桩锤振动力作用下，护筒产生应力计算：。=( 6.84x 20+9 ) kN/0.0871=1.19
x 104KN/ m 3=11.9Mpa < [a ]=196Mpa
B、内嵌护筒(内径6 220cm)：单位钢护筒重：654.3 kg/m
桩锤振动力作用下，护筒产生应力计算：a = (6. 5X 40+9kN)/0. 0834=1. X9
104KN/ m 3=13.9Mpa <[a]=196Mpa
@、局部承载力验算
由于岩面不平及漏浆，钢护筒内外将产生水头差和不均衡土压力，钢护筒 受水压力和土压力作用下，发生局部变形。
根据地质资料，引桥覆盖层厚度最大达20m左右，取最不利状况，20m覆 盖层厚度计算，地表水取地面以下2m计算。
护筒最底端所承受的土压力及地下水的侧压力按下式计算：
P=Yhtg! (45° -6/2)+(Y-Yw)(H-h) htg2 (45° -6/2) + (H-h) Yw
P——土和地下水对钢护筒的最大总压力，KN/ m2
Y——土的重度，KN/ m3;砂土 y=20 KN/ m3
Yw——水的重度，KN/ m3； yw=10KN/ m 3
H——钢护筒护壁深度，m。H=20m
h地面至地下水位深度，m ; h=2m
6——土的内摩擦角，粗砂取6=32°
p=20 x2xtg! (45° -32° /2) + ( 20-10) ( 20-2) tg2 ( 45° -32° /2) + ( 20-2)
x 10=247.6KN/ m2
用MIDAS计算软件进行计算分析(D=230cm钢护筒)，结果如下：
A、当钢护筒与岩面结合紧密，不漏浆状况(即环形均布压力247.6KN/ m2作 用下)：
变形图: