郑港四路桥台盖梁专项施工方案.doc

郑港四路桥台盖梁专项施工方案全套资料
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编 制 人：
审 核 人：

郑州市市政工程总公司
二零一二年五月八日

目 录

第一章工程概况:1
第二章编制依据4
第三章总体施工方案5
第四章具体施工方案7
第五章支撑架搭设质量要求11
第六章支撑架验收13
第七章盖梁底模板支撑架预压14
第八章盖梁模板安装施工17
第九章盖梁模板及支撑架拆除19
第十章模板安拆安全措施22
附件：计算书24

桥台盖梁专项施工方案
第一章 工程概况：
郑港四路位于郑州航空港区北区，根据《郑州航空港IT产业园区控制性详细规划》，郑港四路规划为城市主干路，采用三幅路形式，道路标准横断面布置形式为50m（红线宽）—5m（人行道）-7m（非机动车道）-2m（边绿化带）-22m（机动车道）-2m(边绿化带）—7m(非机动车道）—5m（人行道）。在郑港四路东段,该道路中心线在桩号0+280.04处于规划南水北调总干渠河道中心线呈89。04度斜交.根据规划和项目建设需要，需要建桥梁一座.
桥位处南水北调总干渠控制宽度为117。38M,其中主河道底宽21米, 边坡坡度为1: 2。5 ,在两侧坡顶位置个设置有一道5m宽的马路,并在西马道外侧设置有一道防洪堤.干渠设计水位为：121.651m，设计加大水位：122.294m,据此确定跨径布置为:30米(边跨）+40米（中跨)+30米（边跨）桥梁主跨范围为K0+233。04～K0+333.04 。
桥梁两侧设置有桥梁引道，引道工程西起银河路，东至渠东路,工程全长543.1m，其中桥梁主桥桩号范围为K0+233.04~K0+333.04（不含搭板);东侧引道范围为0+338.76~0+502。4 ，引道全长约339。26 。

本次施工的桥台盖梁高度为2m，按25KN/m3考虑钢筋混凝土自重，混凝土模板支架单位面积受力50KN,已经达到《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知建质［2021］87号文“施工总荷载15kN/m2及以上”要求，需要对该方案进行专家论证。其中两个桥台盖梁底至承台顶面高度为5。448～5。733m和6。708m~6.993m，桥台与承台之间设计变截面肋板，尺寸由4×1.5m变为1。8×1。5m。示意如下：
桥台盖梁示意图(单位：cm）

第二章 编制依据
1 《郑州航空港区郑港四路跨南水北调总干渠大桥工程施工图设计》、图纸会审纪要、设计变更；
2 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2021）；
3 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2021)；
4 《公路桥涵施工技术规范》﹙JTJ041–2000﹚;
5 《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004；
6 《公路桥涵通用设计规范》JTG D60-2004；
7 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 5 4—2002；
8 《市政桥梁工程质量检验评定标准》CJJ2-2021;
9 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知建质[2021]87号文；
10 建设部和交通部颁发的有关规范规程;
11 已通过审批的本工程《施工组织设计》；
12 《路桥计算手册》,人民交通出版社;
13 《桥梁施工工程师手册》,出版单位为人民交通出版社。

第三章 总体施工方案
本工程桥台盖梁采用支架法施工:支架布置形式沿桥台盖梁中心两侧各0.3m布置一道竖向支撑，然后每侧按间距0.6m布置一排立杆,再向外侧按1.2m布置立杆各一排，立杆沿盖梁方向间距均为0。9m，顶面用采用双钢管做主楞，6×10cm方木做次楞,间距20cm.详见下图：

第四章 具体施工方案
1、施工顺序：
地基处理→测量定位→安放可调底座→碗扣式支撑架搭设→安装顶层可调顶托→铺设主楞钢管→铺设次楞方木.
2、地基处理
支架基础处理流程：12%灰土换填基础→碾压夯实整平→浇筑10cm厚C20素混凝土→支架安装（系梁部分利用原结构）
所有表层处理的宽度，为盖梁投影面积两边外加宽150cm.
3、浇筑混凝土
12％灰土压实符合使用要求后,浇筑10cm厚C20素混凝土,混凝土用平板振捣器振捣密实.混凝土表面进行整平，形成1。5％的坡度。混凝土浇注完毕后，及时进行洒水养生,养生按照结构物的养生方法进行。
混凝土的浇筑宽度必须满足支架搭设要求，且需超过支架边缘30cm。浇筑完毕后，进行洒水养生.

4、测量定位
支撑架搭设前，应先测设桥的跨中线并在桥的两端引出控制桩，同时在桥两侧的端部和跨中设标高控制桩，用以控制支撑架的搭设高度。
用全站仪根据支撑架立杆的顺桥向和横桥向间距进行现场预排定位，在基础表面弹出控制线作为搭设支撑架控制依据,保证支撑架立杆位置准确。
5、放置可调底座
按照放出的立杆纵横向间距放置可调底座，底座下的钢板为150mm×150mm×6mm。在现场设置标高控制线，依据现场实际测设标高调整底座上调节螺丝的位置，保证架体的水平。
6、支撑架搭设
搭设支撑架时应保证底层立杆的垂直度,在拼装底层水平杆的同时要注意检查立杆是否垂直，待第一步架体拼装完成后，应调整所有立杆的垂直度和水平杆的平整度，待全部调整完毕后方可拼装上一步架体。
搭设支撑架时立杆应采用不同的长度规格，以使立杆的接头得以错开。立杆接长必须采用立杆连接销，接头应交错布置，相邻两根立杆的接头不应设置在同一步架内，同步架内相隔立杆的接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。
立杆接长时应检查立杆的垂直度,发现立杆的垂直度不符合要求时应及时调整.立杆的垂直偏差应控制在架体高度的1/400之内，防止立杆倾斜度过大，受力后产生偏心弯矩，影响立杆的稳定性。
支撑架搭设完成以后，在立杆的下端设置纵、横向扫地杆，同时在架体的外侧设置剪刀撑。
扫地杆采用直角扣件与立杆连接，纵向扫地杆设在横向扫地杆之上,纵向扫地杆距地面的高度控制在250mm。
架体外围的剪刀撑应从架底至架顶沿纵向连续设置，剪刀撑斜杆采用旋转扣件与每步立杆连接，剪刀撑斜杆与立杆的扣接点距碗扣节点的距离应不大于150mm。当斜杆不能与立杆扣接时，应与横杆扣接,扣件的扭紧力矩应控制在40N·m~65N·m之间。剪刀撑斜杆的扣接点应在同一水平线和垂直线上。斜杆与地面的夹角应控制在45~60°范围内。剪刀撑斜杆接长时必须采用搭接，搭接的长度不应小于1m，搭接部分应用不少于三个旋转扣件连接.
在支撑架搭设过程中，应在支撑架内部沿纵向和横向分别设置竖向及水平剪刀撑。其中竖向剪刀撑由架底至架顶连续设置,纵向搭设三道，布置在盖梁下支撑架的两侧和中间，横向搭设的间距设为5m.水平剪刀撑沿纵横搭设在支撑架的顶部、底部和中间，每道水平剪刀撑的竖向间距不大于2。8m。
竖向和水平剪刀撑的斜杆应采用旋转扣件与立杆扣接,斜杆与立杆的扣接点距碗扣节点的距离应不大于150mm.竖向剪刀撑斜杆与地面的夹角应控制在45～60°之间，水平剪刀撑斜杆的夹角应控制在60～90°之间。
7、安装顶层可调托撑
支撑架搭设高度根据桥面标高及各横排支撑架位置推算出各横排支撑架处盖梁底面的标高，然后根据盖梁底板模板及楞木的尺寸计算出可调节托撑顶面的标高，计算时应计入预压测定的预抬量.
8、铺设主楞和次楞
立杆顶部安装的可调托撑顶面标高调整到设计标高位置后，在托撑上铺设主楞，主楞顺纵盖梁方向放置。主楞接头处应放置在托撑的支撑处，严禁主楞的端头悬空。铺设主楞时应检查是否弯曲、截面尺寸是否符合要求。铺设完成后还要再检查主楞的顶部标高.
主楞铺设完并检查以后在主楞上铺放次楞，次楞横盖梁方向放置。铺放次楞应严格按照预设间距进行，次楞铺放过程中应随时检查上口标高.主次楞铺设完成后，应分段组织检查验收，验收合格后方可在次楞上铺钉模板。

第五章 支撑架搭设质量要求
1、材料质量要求
（1）支撑架的钢架管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793中的Q235A级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700的规定。
（2）上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准《可锻铸铁件》GB9440中KTH330-08及《一般工程用铸造碳钢件》GB11352中ZG270-500的规定。
（3）下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造,其材料机械性能应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB11352中ZG230-450的规定。
（4）碗扣式支撑架钢管规格应为Ф48mm×3。5mm，钢管使用前应对钢管壁厚进行抽检，抽检比例不得低于10%.立杆连接套管与立杆间隙应不大于2mm，外套管长度不小于160mm，外伸长度不小于110mm。
（5)钢管表面应平直光滑,无裂纹、锈蚀、分层、压痕和硬弯，不得采用横断面接长的钢管。铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂痕等缺陷.
（6）可调节底座或固定底座的钢板厚度不小于6mm.可调节底座及可调托撑丝杆与调节螺母齿合长度不少于6扣，插入立杆内的长度不小于150mm。
2、支撑架搭设的质量标准
（1）架体的纵向直线度应不大于纵向长度的1/400。
（2）横杆的水平度应小于横杆间距的1/400.
（3）立杆与横杆的直角度偏差应小于3.5°。
（4）立杆的垂直偏差应小于全高的1/400。
（5)剪刀撑斜杆与地面夹角应控制在45°~60°之间.
(6）扫地杆距搭设支撑面的高度不大于250mm。
（7)可调节底座的调节高度应小于250mm。
（8）操作面临边应设置护栏，护栏高度不得小于1。2m，水平栏杆不少于两道,底层水平栏杆距操作面的高度为0.6m。

第六章 支撑架验收
在支撑架搭设完成以后应组织自检，主要检查上碗扣锁紧情况、立杆连接销的使用安装情况，斜杆扣接点是否正确，扣件拧紧的程度，架体纵向直线度,立杆的垂直度等，自检合格后应及时报监理单位验收.

第七章 盖梁底模板支撑架预压
1、支撑架预压安排
预压期间测量人员按测设的观测点进行测量复核,待荷载卸下后，再对原测设的观测点进行复核，并将历次所测结果进行分析比较,计算出支架受压后的压缩变形，包括两部分的变形:永久变形和弹性变形。
对于永久变形经过预压试验后可消除，不致使盖梁浇筑后造成盖梁裂缝.而对于弹性变形可根据测量结果在支设模板时适当抬高底模标高即可，保证在盖梁浇筑混凝土后，盖梁的底板标高能达到设计标高。
2、支撑架预压布置
为保证支撑架预压达到预期的效果，针对盖梁变截面的设计特点，全桥选取中间跨进行预压.
3、预压相关数据
预压前应根据盖梁高度，按照支撑架立杆的顺桥向间距计算出盖梁的重量并附加施工荷载（按0。35t/m2）作为预压荷载，使堆载预压荷载不小于支架承受的混凝土结构恒载与模板重量之和的1.1倍,保证预压效果。
(1）预压范围：9×1。9m
(2）预压荷载:1。9×9×2×2。6×1。1+0.35×9×1.9×1。1=105T
4、预压方法
（1）支撑架预压采用钢筋作为堆载物，待盖梁底模板的主楞铺放好以后铺上模板，将计算好重量的钢筋吊放在模板上，加载时，宜从混凝土结构跨中开始向两侧对称布载。
(2)支架预压应按预压单元进行分级加载，且不应少于3级。3级加载依次宜为60%、80％、100%。
(3）每级加载后应先停止下一级加载，并应间隔12小时对支架沉降量进行一次观测，当支架检测点的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载，并做详细记录。待全部加载后的监测中，其监测数据满足下列条件之一时,应判定支架预压合格：
1）各监测点最初24小时的沉降量平均值小于1mm；
2）各监测点最初72小时的沉降量平均值小于5mm；
（4)在加载过程中应密切观察支撑架的变化,如有异常立即停止加载，待处理完毕后再进行.在加载过程中,严格模拟盖梁荷载的实际作用范围，对腹板、横梁按照实际荷载换算出应加载的重量对盖梁进行科学、有效预压
（5）支架预压可一次性卸载，预压荷载应对称、均衡、同步卸载。
5、沉降观测方式
(1）预压观测点布置
1）在预压区附近设置临时水准点,并设定水准点的高程作为观测依据。水准点设好后应及时对水准点进行保护和标识，防止在施工中被破坏.
2)在盖梁预压范围内，按纵、横方向以3×3阵列,在顶部主龙骨（双根钢管）上悬挂标定过的钢尺,且不少于5把钢尺，并在钢卷尺下部用5kg重物坠紧将，使其保持垂直状态，不得随意摆
(2)预压观测
1）在预压荷载施加前，应监测并记录支架顶部监测点的初始标高；
2）每级荷载施加完成时,应监测各监测点标高并计算沉降量;
3）在全部预压荷载施加完毕后,每间隔24小时应监测一次并记录各监测点标高,当支架预压符合7。4。3条时可进行支架卸载；
4）卸载6小时后，应监测各监测点标高，并计算支架各监测点的弹性变形量；

第八章 盖梁模板安装施工
1、模板安装前的准备工作
模板安装前应向施工班组进行技术安全交底，明确技术难点和施工方法。竖向模板安装的底面应处理平整，并采取可靠的定位措施.
2、模板安装技术措施
（1）模板上堆料要均匀，禁止集中堆放。
（2）模板及其支撑在安装过程中，必须有防倾倒的临时固定设施.在2米以上高处作业必须具有满足操作要求的可靠立足点。
（3）支撑杆接长使用时，接头不得超过两个，且应采用辅助支柱来保证接头的承载力和稳定性.
（4）现浇钢筋混凝土盖梁结构时，在安装外层结构模板及其支撑时，内层结构必须具有承受上层荷载的能力，或在内层架设有足够的支撑，上、下层支撑柱应在同一竖向中心线上。
（5）模板安装完毕，进行检查验收后,方可浇筑混凝土.
3、模板施工工艺
采用覆膜竹模(18mm厚）板，梁底模板为纵向2.44米，盖梁腹板模板纵向为2.44米；盖梁两侧沿横桥向布置一层50×100mm方木，木枋间距＠200mm。为保证盖梁底部外观质量,方木上下平面应进行过刨处理，盖梁底模板拼缝必须与盖梁底板轴线平行或垂直，并使得模板缝沿纵、横桥向为直线。两相邻模板间表面高差不超过2mm，用塞尺验收表面平整度不超过3mm。
盖梁底模板的铺设应根据盖梁底板的变化调整托撑的高度，主楞安装前应着重检查主楞质量,确保主楞受力性能，主楞安装后还应检查上平面是否水平并利用托撑的调节螺丝进行调整，保证主楞呈水平状态.次楞应按照设定间距纵向钉在主楞上，并检查次楞上表面的标高并进行调整,待次楞检查满足
要求后方可铺钉模板，模板铺钉应严密，接缝处无起台现象。

第九章 盖梁模板及支撑架拆除
1、模板的拆除
（1）模板拆除前必须申请办理拆模手续，待砼强度报告出来后，砼达到拆模强度模板方可拆除.
（2）模板拆除前要向操作班组进行安全技术交底，在作业范围内设安全警戒线并悬挂警示牌，拆 除时派专人看守。
（3)侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时方可拆除，底模应按《混凝土结构工程施工及验收规范》的有关规定执行。
(4)模板拆除的顺序和方法,遵循先支后拆,后支先拆；先拆非承重部位，后拆承重部位;自上而下的顺序。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬.模板要随拆随运，严禁随意抛掷.不得留有未拆除的悬空模板。
(5）拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生事故,等该片模板全部拆除后,再将模板、配件、支架等运出.
（6）拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，也可用带钩的绳子往下传送，以防止模板变形和损坏。
（7）模板拆除后，要运至指定地点，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂,修整后的模板要按编码放整齐，以备待用。模板堆放高度不得超过1。60米。
（8）拆除模板作业比较危险,防止落物伤人，应设置警戒线,有明显标志，并设专门监护人员.

2、支撑架的拆除
（1）盖梁底模板支撑架的拆除原则
1) 盖梁模板支撑架应待混凝土达到设计强度的100％后方可拆除。
2）支撑架拆架前应对拟拆除的架体进行全面检查,并根据检查结果，向监理单位报检，待批准后组织实施。
3）支撑架拆除施工应遵守先外后内、由上而下的顺序.

（2）盖梁支撑架拆除施工
1）拆架时应划分作业区,周边设围栏，竖立警戒标志,地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入.
2）拆除架体的作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
3）拆除架体应将内外剪刀撑、模板撑杆拆除掉后,再开始拆除悬挑翼板的支撑架，而后再拆除箱室底板的支撑架.拆除架体时应一步一清依次进行,严禁上下同时进行拆除作业。
4）拆除立杆时,要先抱住立杆再拆开连接横杆的最后一个碗扣，防止立杆坠落。
5）拆除架体时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
6)在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
7）拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷.运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
8)输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
9）当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
10)如遇强风、雨等特殊气候，应停止进行脚手架的拆除。严禁夜间进行拆除施工。
11)翻掀垫铺竹笆时应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

第十章 模板安拆安全措施
1、工程施工中，运输小车的通道应坚固，脚手架应将荷载传递到建筑结构上，脚手板应铺平绑牢便于小车运行,通道两侧设置防护栏杆及挡脚板。
2、铺设模板时，板底楞木要及时用铅丝和支撑系统扎牢,不得虚放。
3、支模时要按要求搭高护栏及安全操作台，操作台上设脚手板，不得站在钢管上操作.
4、进入施工现场操作,必须配戴好安全帽及安全带。
5、有大雾、雨、雪、六级以上大风天气，应停止施工。
6、模板制作区要禁止吸烟，并设置消防设施。
7、模板拆除作业完工前，不准留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定地点存放。
8、模板拆除前,必须向施工班组进行详细的书面安全技术交底。
9、安全事故应急预案
(1)应急救援组织机构
组 长:刘军
副组长:高原 吴继东
成 员：周洪生 贾红星 陈建国 王明 吴云全
袁振川 李君 李春莹 高猛 柴迎宾
(2）事故应急措施
1)发生架子倒坍事故后,立即报告应急抢险指挥小组，由项目经理负责现场总指挥.发现事故人员通知现场安全员,并由安全员组织施工人员紧急撤离至安全区域.
2）如有人员受伤，立即拨打“120"急救中心 取得联系,详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。
3)在向有关部门 求救的同时，对受伤人员在现场安全地带采取可行的应急措施，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生.
4）立即上报公司及有关部门,并启动公司应急救援预案。

附件:模板支架体系设计计算
一、选取计算单元
根据盖梁设计、以及盖梁支架布置特点,拟截取盖梁以下部位为计算单元，对其模板支架体系进行验算：

1.1设计特点 盖梁高2。0m，宽度1.9m.
1.2模板支架特点 底模板厚度18mm、次龙骨50×100mm方木间距200mm、主龙骨为双钢管、其下立杆间距为600×900mm。
二、盖梁底模板
2.1参数信息
1。模板支撑及构造参数
盖梁腹板截面宽度 B(m）:0.45;盖梁腹板截面高度 D（m）:2.00；
混凝土板厚度(mm）：500.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：0。90;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0。25；
立杆步距h（m）:0.90；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：0。60；
梁支撑架搭设高度H（m）:8.585;梁两侧立柱间距（m）:1。80;
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2)：0。35；钢筋自重（kN/m3):1。50；
施工均布荷载标准值（kN/m2):2。5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：18。0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2）：2。0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2）:2。0；
3。材料参数
木材品种:柏木；木材弹性模量E(N/mm2）：10000.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17。0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1。7；
面板类型:胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）：9500.0;
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2):13。0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b（mm):50。0;梁底方木截面高度h(mm）：100。0；
梁底模板支撑的间距（mm）:200.0；面板厚度(mm）:18。0；
2.2梁底模板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 450×18×18/6 = 2.43×104mm3；
I = 450×18×18×18/12 = 2。19×105mm4；
1。抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:

其中, σ -— 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 （kN.m）;
l——计算跨度(梁底支撑间距）: l =200.00mm；
q —— 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×(24.00+1。50）×0。45=27.54kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0。35×0.45=0.19kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值:
q3: 1.4×2。00×0.45=1。26kN/m；
q = q1 + q2 + q3=27.54+0。19+1.26=28.99kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0。10×28。99×0.22=0.116kN。m；
σ =0.116×106/2。43×104=5。315N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =5。315 N/mm2 小于梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（（24。0+1.50)×2+0。35）×0。45= 23.11KN/m；
l-—计算跨度(梁底支撑间距）： l =200.00mm;
E——面板的弹性模量： E = 9500。0N/mm2;
面板的最大允许挠度值:[ω］ =200。00/250 = 0。800mm；
面板的最大挠度计算值: ω =
0。677×28。845×2004/(100×9500×2。19×105)=0.15mm；
面板的最大挠度计算值： ω =0.15mm 小于面板的最大允许挠度值：[ω］ = 200 / 250 = 0。8mm,满足要求！
2。3梁底支撑木方的计算
1。荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m）:
q1= （24+1。5）×2×0。2=10。2 kN/m；
（2）模板的自重荷载(kN/m)：
q2 = 0。35×0。2×(2×2+0.45)/ 0.45=0。692 kN/m;
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = （2.5+2）×0。2=0.9 kN/m;
2。木方的传递集中力验算：
恒荷载设计值 q=1。2×10。2+1.2×0。692=16.317 kN/m；
活荷载设计值 P=1。4×0.900=1.260 kN/m；
荷载设计值 q = 16.317+1。260 = 17.577 kN/m。
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=5×10×10/6 = 8。33×101 cm3；
I=5×10×5×10/12 = 4.17×102 cm4;
3。支撑方木验算：
最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩,计算简图及内力、变形图如下：

弯矩图(kN.m）

剪力图（kN）

变形图(mm)
方木的边支座力N1=N2=0。075 KN,中间支座的最大支座力N=3.879 KN；
方木最大应力计算值： σ=0。135×106 /83333.33=1.626 N/mm2;
方木最大剪力计算值： T=3×3.879×1000/(2×50×100）=1。164N/mm2；
方木的最大挠度:ω=0。06 mm；
方木的允许挠度：［ω]= 0。825×103/250=3。3mm;
方木最大应力计算值 1.626 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 ［f］=17。000 N/mm2，满足要求!
方木受剪应力计算值 1.164 N/mm2 小于方木抗剪强度设计值 [T］=1。700 N/mm2,满足要求！
方木的最大挠度 ω=0。060 mm 小于方木的最大允许挠度 [ω]=3.300 mm,满足要求！
2.4托梁（主楞)的计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。
托梁采用：钢管（双钢管) :Φ48 × 3.5;
W=10.16 cm3；
I=24.38 cm4；
1.梁两侧托梁的强度计算：
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0。075 KN。

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN.m）
托梁计算变形图（mm）

托梁计算剪力图（kN）
最大弯矩 Mmax = 0。031 kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.034 mm ；
最大支座力 Rmax = 0。375 kN ；
最大应力 σ= 0.031×106 /(10。16×103 ）=3.033 N/mm2；
托梁的抗弯强度设计值 ［f］=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 3.033 N/mm2 小于托梁的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度Vmax=0。034mm小于900/150与10 mm，满足要求!
2.梁底托梁的强度计算：
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3。879 KN。
托梁计算简图

托梁计算弯矩图（kN。m)
托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图（kN)
最大弯矩 Mmax = 1。584 kN。m ;
最大变形 Vmax = 1.764 mm ；
最大支座力 Rmax = 19.291 kN ；
最大应力 σ= 1.584×106 /（10.16×103 )=155。881 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 155。881 N/mm2 小于托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
托梁的最大挠度Vmax=1。764mm小于900/150与10 mm,满足要求！
2.5立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式

1。梁两侧立杆稳定性验算：
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括:
纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.375 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1。2×0.173×8.53=1。775 kN；
N =0.375+1。775=2。15 kN;
φ-— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 （cm）：i = 1.58；
A —— 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4.89；
W -— 立杆净截面抵抗矩（cm3）：W = 5.08；
σ —- 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2)；
[f］ —— 钢管立杆抗压强度设计值：[f］ =205 N/mm2；
lo —- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,按下式计算
lo = k1uh （1）
k1 —- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ;
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3.3，u =1。7；
上式的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。155×1.7×0.9 = 1。767 m；
Lo/i = 1767。15 / 15.8 = 112 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。502 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=2150.285/（0。502×489） = 8.76 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 8.76 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a） （2）
k1 -— 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 —— 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.027 ；
上式的计算结果:
立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a) = 1.243×1.027×(0。9+0.25×2） = 1.787 m；
Lo/i = 1787.185 / 15.8 = 113 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.496 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=2150。285/(0.496×489） = 8。866 N/mm2;
钢管立杆稳定性计算 σ = 8。866 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 ［f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力： N1 =19。291 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.173×（8.53—2.5）=1。775 kN;
N =19.291+1。775=20.545 kN；
φ-— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i —- 计算立杆的截面回转半径 （cm）:i = 1。58;
A -- 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4。89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ —- 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2);
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205 N/mm2；
lo —— 计算长度 （m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 —- 计算长度附加系数，取值为：1.243 ；
u —- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表，u =1.7;
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.243×1.7×0.9 = 1.902 m；
Lo/i = 1901。79 / 15.8 = 120 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.452 ;
钢管立杆受压应力计算值；σ=20545。27/（0.452×489) = 92.953 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 92。953 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 ［f］ = 205 N/mm2,满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) （2）
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1。243；
k2 -— 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1。027 ；
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1。027×（0.9+0。25×2) = 1.787 m；
Lo/i = 1787。185 / 15.8 = 113 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。496 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=20545。27/(0。496×489) = 84。707 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 84.707 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 ［f］ = 205 N/mm2，满足要求!

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
2。6立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值：
fg = fgk×kc = 170×1=170 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ;
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =19。291×0。14=137。79 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 19。291 kN；
基础底面面积：A = 0.14 m2 。
p=137。79 ≤ fg=170 kpa 。地基承载力满足要求！
六、钢筋的绑扎与安装
钢筋绑扎和安装之前，应先熟悉施工图纸，核对成品钢筋的钢号、直径、形状、尺寸和数量是否与配料单、料牌相符，研究钢筋安装和有关工种的配合顺序，装备绑扎用的铁丝、绑扎工具、绑扎架等钢筋骨架的绑扎一般采用 22 号铁丝(火烧丝）或镀锌铁丝（铅丝），其中 22 号铁丝只用于绑扎直径12mm以下的钢筋。
钢筋骨架的绑扎和模板架设的工序搭接关系是：柱子一般先绑扎成型钢筋骨架后架设模板;梁一般是先架设梁底模板，然后在模板上绑扎钢筋骨架；现浇楼板一般是模板安装后,在模板上绑扎钢筋网片；墙是在钢筋网片绑扎完毕并采取临时固定措施后,架设模板钢筋绑扎程序钢筋绑扎程序是:划线～摆筋～穿箍~绑扎～安放垫块等。划线时应注意间距、数量，表明加密箍筋的位置。板类构件摆筋顺序一般先排主筋后排负筋；梁类构件一般先摆纵筋。摆放有焊接接头和绑扎接头的钢筋应符合规范规定。有边截面的箍筋，应事先将箍筋排