满堂脚手架施工方案(未改.doc

满堂红钢管支撑施工方案
装卸综合楼满堂脚手架搭设方案
一、工程概况：
装卸综合楼为三层框架结构,建筑面积1140㎡,建筑结构安全等级2级，抗震设防烈度6度.地基为回填夯实地基。屋面板为坡屋面+平屋面，房屋几何尺寸为32.65m×11。65m。横杆与立杆采用双扣件方式连接,搭设高度为6米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距la=1.2米,立杆的横距lb=1.2米，立杆的步距h= 1。5米。
二、编制依据：
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2021）、
《钢结构设计规范》（GB50017—2003)、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018—2002）、
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002）、《建筑结构荷载规范》(2006年版)(GB 50009—2001）等编制。
三、参数信息:
1。脚手架参数
计算的脚手架为满堂脚手架，
横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为6米，立杆采用单立管.
搭设尺寸为:立杆的纵距la= 1.20米，立杆的横距lb= 1.20米，立杆的步距h= 1。50米。
采用的钢管类型为Φ48×3.5mm。
横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根
2.荷载参数
施工均布荷载为4kN/m2脚手板自重标准值0。30kN/m2，混凝土自重取25KN/ m2

满堂脚手架平面示意图

四、荷载计算
计算以A轴的KL1梁为例,现取材料自重为0.15 KN/m2，钢筋混凝土为25 KN/m2，施工荷载为4 KN/m2（包含泵送混凝土冲击力）。
1、模板系统计算：（1）材料截面、性能常数
序
号
材料
名称
规格（mm)
弹性模量（E·N/mm4）
Fv(N/mm2)
Fm(N/mm2）
1
模板
2400×1200×15
6000
1.25
11
2
木方
50×80×3000
10000
1。5
13
表中数据由《设计手册》查得.
(2）梁侧模板计算
以KL1梁高为准，，梁侧板为15mm胶板，立档为300mm一道,立档外侧用双水平钢管卡紧,每侧2道双排水平钢管。每侧每排设置6道（排距每400mm)对拉螺栓。
梁侧模板的标准荷载，新浇捣混凝土时对模板产生侧压力：
查建筑施工计算手册得
Fa=0.22rc t B1B2V1/2 ，
Fa=0.22×25×200/(50+15）×1×1.2×251/2=102KN/m2,
Fb=RcH=25×0。6=16。25KN/m2，
取二者的小值，取F=16.25KN/m2为计算值。
B、梁侧模板的强度验算
取水平面施工活荷载为4KN/m2，如左图，梁侧模板的计算可按四跨连续梁计算，见计算图4，取梁底0。2m宽为最不利位置计算：4KN/m2
q=(16。25×1.2+1。4×4）×0.2=15.855KN/m
M=1/11×15.855×0。22=0.0576KN.m0.6m梁高
W=bh2/6=152×1000/6=3.75×104mm3 （16。25+4)KN/m2
σ=м/w=0。0576×106/5。4×104=1.06 N/mm2〈fm=11N/mm2
q=19.72KN/m
满足强度要求。
C、侧梁板的刚度验算 200mm×4
ω=kqL4/100EI，查《建筑施工计算手册》，k=0.967，图4
I=153×1000/12=2。81×105mm4
ω=0。967×15。855×3004/100×104×2。81×105=0.441mm〈L/400=0。75mm，满足要求。
D、立档(梁侧板的竖枋间距为每300mm设一道，立档采用50×80的枋木
验算枋木的挠度，该荷载为三角形,以最大值作为均荷载设计，本设计立
档最大距离（对拉螺杆二支点距离）为350mm，以四跨为计算，其受力见
图5,

350mm×4
图5
根据ω= kqL4/100EI≤L/400
L=（EI/4kq）1/3
查《设计手册》，K=0.644，I=bh3/12=3。4×106mm4，E=10000N/mm2
L=（10000×3。4×106/4×0。644×19.72）1/3=874mm>500mm,满足要求。
E、梁侧水平杆（双钢管）设计验算。
考虑到荷载的实际情况，取最大值作为均匀荷载，立档所受到梁侧板的侧力（300×350mm）。
侧板传给立档的总力为：Po=16。25×0。3 ×0。35=1.706KN
所以在单位面积侧板传给立档的Po为传给双水平钢管的P1集中力，按四等跨连续梁计算，计算简图为图6，计算水平杆的抗弯强度.
200 200
P1 P1 P1 P1 P1 P1

P2 400×4
图6
以σ=м/w≤fm
P2=1。5P1，查《设计手册》f=205 N/mm2,ω=5.08×103mm3
Mmax=0.2×1。5P1-0。2P1=0。1706 KN。m
σ=1.706×105/5.08×103=33。58N/mm2〈f=205 N/mm2，满足要求.
F、对拉螺杆验算
对拉螺杆的横向距离为0。4m，竖向距离以最大距为0.3m，以最不利荷载为不利点，其承受的面积为：0.4×0.3=0.12m2。
每根螺栓所承受的拉力为N=16.25×0.12=1.95KN
本工程采用直径为φ14mm对拉螺栓净截面面积为扣除纹高为2边2.5mm.
A=π(14-2。5）2/4=103。86mm2，fm=215 N/mm2
螺栓所能承受的轴力，103.86×215=22332N=22。33KN>1.95KN,满足要求。
（3）梁底模的计算（梁底搭设见图2)
梁底采用15mm胶板,设置三层枋木，顶层枋木垂直梁底面每250mm一道，中间层为在梁底宽度范围内每200mm一道，底层为450mm一道枋木。
由于梁底模板所承受的荷载与侧模（最不利位置)荷载相同，底模的支点比侧模多，所以梁底模板可免验算。
A、荷载计算
以300×600mm梁为计算(把荷载转化成线荷载)，材料自重 ：0。15KN/m，混凝土自重:4。5KN/m,钢筋0.54KN/m,混凝土施工荷载4KN/m.总荷载：Q=1.2×(0。15+4。5+0.54)+1.4×4=11.828KN/m。
求。
（4）计算钢管支撑
以KL1为准：(计算1 m2长梁内及板的荷载）
钢筋混凝土：0。3×0。6×25=4.5KN/m2，
施工荷载：4KN/m2 ，
材料自重:0.15KN/m2,
梁范围之外的板重：（板厚120mm）取3 KN/m2，
总荷载：（4。5+3。15）×1.2+4×1.4=14。78KN，
现场使用立杆距离为1200mm,横距为1200mm一道，不考虑风荷载.
五、纵向杆的计算：
纵向杆钢管截面力学参数为：截面抵抗矩 W = 5。08cm3； 截面惯性矩 I = 12。19cm4;
纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
用横向杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在纵向杆的不利布置,计算纵向杆的最大弯矩和变形.
1. 由横向杆传给纵向杆的集中力
(1)由横向杆传给纵向杆的集中力设计值
F = 1.200qlb= 1.200×1.82×1。20=2.627kN
（2）由横向杆传给纵向杆的集中力标准值
Fk = 1。200qklb = 1.200×1.32×1.20=1.901kN

纵向杆计算荷载简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑荷载的计算值最不利分配的弯矩
Mmax= 0.267Fla= 0.267×2。63×
σ = Mmax/W = 0。842×106/5080。00=165.66N/mm2
纵向杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度为
V=1。883Fkla3/100EI = 1。883×1。90×1000×12003/(100×2。06×105×121900。0) = 2。463mm
纵向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求！
六、扣件抗滑力的计算：
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，
P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，
按照扣件抗滑承载力系数1。00
该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16。00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —- 扣件抗滑承载力设计值，取16.00kN 。
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
依据《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》刘群主编P109:
纵向或横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向设计值：
R=3。267F=3。267×2.63=8.6kN
双扣件抗滑承载力的设计计算R <= 16.00满足要求！
（4)风荷载标准值产生的轴向力
风荷载标准值：

其中 W0 -— 基本风压（kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》的规定采用：W0 = 0。300
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）的规定采用：
脚手架底部 Uz = 0.740,
Us -— 风荷载体型系数：Us = 0。8000
经计算得到，脚手架底部风荷载标准值
Wk = 0.740×0。8000×0.300 = 0。178kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值
N = 1.2NG + 0。9×1.4NQ =7.721kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值
N = 1.2NG + 1.4NQ = 8。826kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW
MW = 0.9×1。4Wklah2/10
其中 Wk -— 风荷载基本风压标准值（kN/m2)；
la -— 立杆的纵距 (m）;
h -— 立杆的步距 （m）.
经计算得, 底部立杆段弯矩：
Mw=0.9×1.4×0。178×1。20×1。502/10 = 0。060kN.m
八、立杆的稳定性计算：
1。不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.808kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm;
由于架体与建筑物结构进行刚性连接，故可按双排脚手架的规定进行计算（规范5。3.6）;
μ—— 考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数,按表5。2.8；μ= 1。750
h —— 立杆步距，h=1。50；
λ—— 计算长细比， 由k=1时， λ=kμh/i=166;
λ<= ［λ］= 250， 满足要求!
k —— 计算长度附加系数，由于架体与建筑物结构进行刚性连接，故k=1.155;
l0 —— 计算长度 （m),由公式 l0 = kμh 确定，l0=3。03m；
Φ —- 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1。155时, λ=kμh/i=192的结果查表得到0。195;
A -- 立杆净截面面积,A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩），W=5。08cm3；
　　[f] —- 钢管立杆抗压强度设计值,[f] = 205。00N/mm2；
σ—— 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）;
经计算得到 σ= 10808.000/(0。195×489。000)=113。34N/mm2
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 σ 〈 [f］,满足要求！
2。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10。204kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
由于架体与建筑物结构进行刚性连接，故可按双排脚手架的规定进行计算(规范5.3。6）；
μ—— 考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按表5.2。8;μ= 1.750
h —— 立杆步距，h=1.50;
λ-— 计算长细比， 由k=1时, λ=kμh/i=166;
λ<= ［λ］= 250, 满足要求!
k —— 计算长度附加系数，由于架体与建筑物结构进行刚性连接,故k=1。155；
l0 —— 计算长度 (m)，由公式 l0 = kμh 确定，l0=3。03m;
Φ —— 轴心受压立杆的稳定系数， 由k=1。155时， λ=kμh/i=192的结果查表得到0。195；
A —- 立杆净截面面积，A=4。89cm2；
W -— 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5。08cm3；
　　[f］ —— 钢管立杆抗压强度设计值，［f] = 205.00N/mm2;
MW —- 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.060kN.m；
σ—— 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2)；
经计算得到 σ= 1 4.000/（0。195×489.000）+（60000.000/5080。000）=118.82N/mm2
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f]，满足要求！
九、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
(1)立杆基础底面的平均压力计算p = N/A
其中 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 （kN);N = 10.81
A —— 基础底面面积 （m2）；A = 0.25
p=10.81/0。25=43。23kN/m2
(2)地基承载力设计值计算fg = Kc ×fgk
其中 Kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0。40
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 240.00
fg=0.40×240.00=96。00kN/m2
地基承载力的计算p<fg满足要求！
十、 坡屋面的荷载为集中荷载，与横向水平杆有60°夹角。与立杆有30°夹角
立杆受力为
Fp=tan30°F水平﹤F水平
其中 Fp—-为坡面荷载
F水平-—水平荷载
由于坡屋面为对称设计所以在满堂脚手架的受力分析时F横左=F横右，故不考虑水平抗移计算。
坡屋面脚手架搭设示意图
十一、脚手架的搭设要求：
1、满堂脚手架搭设在建筑物楼面上时，脚手架自重及施工荷载应在楼面设计荷载许可范围内，否则须经验算后制定加固方案;
2、立杆搭设应符合下列规定：
1）、当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1ｍ；
2)、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接;
3、水平杆搭设应符合下列规定,如图所示：

(1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于３跨；
(2)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接；
（3）横向水平杆放置在纵向水平杆上部，靠墙一端至墙装饰面距离不宜大于100mm；
（4）主节点处必须设置横向水平杆；
(5）杆件接头应交错布置，两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内，接头位置错开距离不应小于500mm，
各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3；
(6）搭接接头的搭接长度不小于1ｍ，采用不少于3个旋转扣件固定;
4、扫地杆设置应符合下列要求：
(1）纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm；
(2）脚手架底部主节点处设置横向扫地杆，其位置在纵向扫地杆下方；
5、扣件安装应符合下列规定：
（1）螺栓拧紧力矩应控制在40～65N。m之间；
(2）主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；
（3)对接扣件开口应朝上或朝内；
(4）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；
6、搭设高度在6m以上的满堂脚手架架体四周及立杆纵、横向每10排应由底至顶连续设置竖向剪刀撑,

7、高宽比大于2的满堂脚手架架体应采用连墙件与建筑物结构可靠拉接;
8、结构用满堂脚手架局部承受不大于8KN集中荷载时,可在架体局部对荷载传递构成影响的范围内，采取适当的构造措施.将架体立杆及横杆间距按构造选用表中的间距加密一倍；
9、 对架体架高在6ｍ以下时,每组纵向立杆不得少于4排；6m以上时不得少于6排；
10、满堂脚手架上人孔洞口处应设马道或爬梯，爬梯步距不得大于300mm,
高度超过4米时应设置马道或搭设与结构楼层相连接的通道；
11、在坡屋面在梁处采用与梁成90°角的斜支撑进行加固间距同立杆间距。在板处采用楔形垫木保证板底支撑于板平行。
十二、脚手架安装流程
场地平整夯实→准备工作检查→定位、放线→纵向扫地杆(垫木方）→立杆→横向扫地杆→大横杆→小横杆→连墙杆→剪力杆→铺脚手板→垫梁板底托
十三、脚手架搭设质量要求
1、立杆垂直度允许偏差不大于架高的1/200，全高垂直度不大于100mm.
2、大横杆同一排水平偏差不大于总长的1/300且不大于50mm。
3、用于连接大横杆的扣件，开口应朝架内侧，螺栓要向上。直角扣件开口不得朝下，内外立杆连接需要对接扣件，不得采用搭接。
4、剪刀撑斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于200mm，中间1-———2个连接点。接长采用搭接，搭接长度为1米，采用三只回转扣件锁紧.
5、连接杆应与脚手架成垂直，并尽量拉撑在立杆与大横杆的交接处.
6、脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm以防杆件滑脱。
7、底座沉降小于2mm，步距偏差上下20mm，纵距偏差为左右50mm，横距偏差为前后20mm。
十四、脚手架拆除要求
1、拆除前应召集有关人员对工程进行全面的检查，确立不需要脚手架时，方可进行拆除.
2、拆除脚手架前，应将脚手架上的遗留材料，杂物等清理干净,按照先装者后拆,后装者先拆的顺序进行。
3、不准分立面拆架或上下两步同时进行拆除.剪刀撑应先拆除中间后,再拆除两头扣件,所有连墙杆等必须随脚手架同步拆除。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
4、拆下的杆件与另配件运到地面后,应随时整理，检查，按品种，分规格，堆放整齐，妥善保管。
5、拆下脚手架时，要加强对成品保护，每天拆架下班时，不应留下安全隐患。
十五、安全技术措施
1、搭设或拆除脚手架时,必须划出安全区，设警戒标志，并应有专人负责，阻止无关人员靠近。
2、脚手架搭设人员，必须持证上岗,并经专业培训,不适于不高空作业者，一律不得上脚手架操作。
3、搭设、拆除脚手架人员必须戴安全帽，安全带,使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人;登高要穿防滑鞋。
4、拆下的零部件严禁从高空抛掷.
5、当遇六级及六级以上大风和雾、雨天气时，应停止脚手架搭设与拆除工作。雨后上架作业，应有防滑措施.
6、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。（不大于2KN/m2)

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满堂红脚手架施工方案

一、施工部署

1、立杆布置为1200×1200mm的间距布置，立杆距墙体0。6m，扫地杆距地面距离200mm，中间的水平杆间距为1。2m一道,纵向和横向水平杆使用扣件互相相连;支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑,由底至顶连续设置，两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，与水平夹角为45°～60°.

2、工作面满铺脚手板，立面设置200mm高挡脚板及0。7m、1。3m两道护身栏,底部满挂安全网.

3、在礼堂西南侧搭设东西走向的坡道，坡度不超过40°便于运料。

4、立杆竖立前应在其底部铺设通长脚手板,保护已完成的楼地面。

5、工作面距屋顶现有钢结构转换层1.8m.

6、禁止拆改外脚手架任意一个构件，如必须改动，则由技术部门编制拆改方案

二、施工工艺流程 

基础准备→安放垫板→竖立杆并同时安扫地杆→搭设大横杆→搭设小横杆→搭设剪刀撑→铺脚手板→搭挡脚板和栏杆。

三、脚手架的搭设

1、钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。脚手杆件不得钢木混搭。

2、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查,禁止使用规格和质量不合格的杆配件。

3、脚手架的搭设作业，必须在统一指挥进行。

4、周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；并应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第l步的纵向和横向钢管，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。脚手架各杆件相交伸出的端头均大于10cm，以防止杆件滑脱。

5、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带.不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。

6、在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作≥100mm的构架尺寸放大。确有实际情况,需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。

7、脚手板操作面的端头处绑两道护身栏杆,并设置200mm高的挡脚板,侧身挂密目安全网.

8、支设时，上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中,与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。

9、同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1／250，且不大于50mm。

10、相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受压情况。对接扣件的开口方向应当向上或向内设置。

11、操作层施工时,应在其下面兜挂大眼安全网.

四、脚手架的拆除

1、划出工作区域，禁止行人进入，并有人监督指挥。

2、脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆除，先绑者后拆除.拆除作业应按确定的程序进行拆除。程序是：安全网挡脚板（或侧挡板)脚手板栏杆扶手剪刀撑大横杆小横杆立杆。在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作,禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。架子拆除前应清理架子及地面杂物,由上至下逐层拆除，严禁上下同时作业，分段拆除高差大于两步时，应增设加固措施，拆下的配件严禁投掷至地面。

3、统一指挥，上下呼应,动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先告知对方以防坠落。

4、材料工具要用滑轮和绳索运送不得乱扔.

5、卸下的脚手架材料,严禁堆放在下层脚手板上。

五、质量要求

1、脚手架的质量必须按规定要求检验，合格方可使用。

2、脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查，发现问题及时纠正：

脚手架搭设前

操作层施工荷载前

达到设计高度后

3、在架子分段完成后，应由总工、技术、安全、生产等部门按项目进行验收，并填写验收单，验收合格后，方可使用.

4、脚手架需按顺序拆除，从上至下进行，工长对拆除班组进行专项交底。

5、拆除脚手架时地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守,严禁非操作人员入内。

龙岩市西城片区经济适用房B区

基
础
砼
施
工
方
案
编制单位:福建恒盛建筑集团

编制人：

审核人：

编制日期：2021年1月10日

一、层高超过3.5m采用胶合板，钢管（Φ48×3.5）支撑

1）、构造图（高度6。4米）

2)、计算简图

梁侧模，按三跨连续梁计算，跨度为竖楞间距

梁底模，按三跨连续梁计算,跨度为小楞间距L2(L2=300~600mm为宜)

小楞计算，按简支梁受集中力P计算，跨度为L3

钢管支撑,按两端铰接受压构件计算

3）、荷载计算

A、 侧模、底模（都为三跨）

强度

M=1/10ql2        W=1/6bh2

δ=M/W≤fm    则满足要求

挠度

fmax=0.667q/  14/100EI≤［f］则满足要求  fmax 〉[f］不满足要求,可减少1

2)、小楞

强度验算

M=1/4PL3

δ=M/W≤fm则满足要求

挠度验算

f=p/l3/48EI≤[f］    则满足要求

支撑

δ=N/？A≤f则满足要求

式中?为压杆稳定系数,由λ=l0/I查规范JGJ130-2001附录C表C得

l0=h+2a，h为支撑立杆的步距,

i =1.58cm

若λ>250时， ?=7320/λ2

模板支架立杆的轴向力设计值N

N=1。2∑NGK+1.4∑NQK

NGK—-为模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和。

ΣNQK——为施工人员及设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

二、层高超过3。5m采用胶合板模板与钢管支撑

1、 构造

胶合板规格为1830×915×18,取一块胶合板作为计算单元，每块板下设n根木搁栅

即搁栅间距为L1=1830/n—1，本例设n=5，L1=458mm，搁栅下设钢管其间距为L2(L2=1m）

钢管立杆的间距L3（取L3=2L1)。

2、计算简图

（1）、胶合板底模

（2）、木搁栅

（3)、安搁栅的钢管

(4）、支撑立杆

支撑立杆按轴心受压构件计算

3、 荷载计算

（1） 板底模荷载（楼板厚度为0.1m，胶合板自重5KN/m3）

自重标准值F1计算

胶合板自重：0。915×0.018×5

混凝土自重：24×0.915×0.1

钢筋自重：1。1×0.915×0.1

合计：  2.38KN/m

施工荷载标准值:F2=0.915×2.5=2。29KN/m或者集中力Pk=2.5KN

荷载设计值计算

1）、强度计算：

施工荷载按均布荷载时

q=（1。2F1+1.4F2）×折减系数=（1。2×2.38+1.4×2.29) ×0。9=5。45KN/m

弯矩M=0。1ql2=0。1×5。45×0。458=0。114KN·m

剪力V=0.6 ql=0.6×5。45×0.458=1.5KN

施工荷载为集中力时q=1.2F1×折减系数    P=1。4PK×折减系数

弯矩M=（0。1 ql2+0。175Pl) ×折减系数

=(0.1 ×1.2×2.38×0。4582+0。175×1。4×2.5×0。458) ×0.9

=0.306KN。M

剪力V=0.6ql+0.65q=0.6×1。2×2.38×0.458+0.65×1.4×2.5=3.06KN

显然施工荷载为集中力时的弯距和剪力大!

2)、挠度验算：q=1。2F1×折减系数=1。2×2。38×0。9=2.57KN/M

（2）、木搁栅

自重标准值F1计算

胶合板自重:5×0。018×L1=0。018×5×0.458=0。041

木搁栅自重：5×0。05×0.1=0。025

混凝土自重:24×0.1×L1=24×0.1×0。458=1.1

钢筋自重:1。1×0。1×L1=1.1×0.1×0.458=0。05

合计：F1=1。22KN/M

施工荷载标准值F2

为均布荷载F2=2。5×L1=2。5×0.458=1。15KN/M

或集中力P=2.5KN

荷载设计值计算

1）、强度计算:

施工荷载按均布荷载时

q=（1.2F1+1。4F2）×折减系数=（1.2×1。22+1。4×1。15)×0.9=2.77KN/M

弯距M=0。1qL22=0.1×5。45×12=0。277KN.M

剪力V=0。6 qL2=0.6×2.77×1=1。66KN

施工荷载为集中力时q=1。2F1×折减系数    P=1.4PK×折减系数

弯矩M=（0。1ql22+0。175PL2)×折减系数

=(0。1×1。2×1.22×12+0。175×1。4×2.5×1)×0。9=0。744KN。M

剪力V=0.6qL+0.65P=0.6×1.2×2。38×0.458+0。65×1。4×2.5=3.06KN

显然施工荷载为集中力时的弯矩和剪力大!

2）、挠度验算：q=1。2F1×折减系数=1。2×1.22×0。9=1。32KN/M

（3）、安搁栅的钢管

自重标准值F1计算

胶合板自重：0.3×L2=0。3×1=0。3(模板自重取0.3KN/M2)

混凝土自重:24×0。2×L2=24×0。1×1=2.4

钢筋自重:1.1×0。1×L2=1.1×0.1×1=0。11

合计：F1=2.81KN/M

施工荷载标准值F2：

为均布荷载F2=1。5×L2=1。5×1=1。5KN/m

设计荷载为：

强度计算P=(1。2F1+1.4F2）×折减系数=（1。2×2。81+1。4×1.5) ×0.85

=4。65KN

挠度计算P’=1。2F1×折减系数=1。2×2。81×0.85=2。87KN

(4）立杆支撑轴向力设计值（不组合风载）

N=1。2（N1k+∑N2K）+1.4N3K

式中N1k为钢管支撑自重标准值产生的轴向力N1k=gk·H=0。12×4=4。8KN（gk为每米立杆承受的钢管支撑自重标准值,取gk=0。12KN/m，H为立杆高度）。

∑N2K为模板、混凝土、钢筋自重标准值产生的轴向力总和

∑N2K=（0。3+2.4+0.11）L2L3=2。81×1。0×0.915=2.6KN

N3K为施工人员及设备自重标准值产生的轴向力，

N3K=1。0 L2L3=1。0×1。0×0。915=0.915KN

N=1。2(N1k+∑N2K）+1。4 N3K=1。2×（4.8+2.6)+1.4×0。915=10.2KN

4、 结构验算

（1） 板底模板:

抗弯强度σ=M/W=0.306×106/915×182/6=6.2N/mm﹤f    =20N/mm2满足要求！

抗剪强度τ=3v/2bh=3×3.06×103/2×915×18=0。28N/mm﹤［fv]=1。4/mm2满足要求！

挠度计算

f=0.667ql14/100EI=0。667×2。57×4584/100×6000×915×183/12

=2.8mm﹥［f]=458/250=1.83mm不满足要求，所以采取减小跨度

即取L1=1830/6—1=366mm

再验算得，f=1。1mm﹤[f]=1。5mm

（2）木搁栅验算：

与底模相似（略）

(3）立杆支撑稳定验算：

σ=N/ūA﹤f则满足要求

式中N为立杆轴向力设计值N=10.2KN

ū为稳定系数,由γ=l0/I查规范JGJ130—2001

附录C表C查取

l0为计算长度， l0=2a+h(本例a=200mm,h=2m）

则l0=2400mm

i为回转半径， i=15.8mm（Φ48×3.5钢管),A=4。89cm2

γ=2400/15。8=151。9，查得ū=0。3

则: σ=N/ūA=10.2×103/0。3×489=69。5N/mm2﹤f=205N/mm2

满足要求

西安东仪厂二期高层住宅楼工程
C座满堂脚手架

施

工

方

案

施工单位：中国核工业第二二建设东仪项目
批 准:
审 核:
编 制：
日 期：

C座满堂脚手架施工方案
一。工程概况：
西安东风仪表厂C座高层住宅楼建筑物总高87。3m，地下一层，地上二十九层。地下室层高为5。10m，地上每层3m.由于地下室层高超过5m,结构施工阶段的墙柱钢筋绑扎和模板支撑架均采用满堂脚手架支撑、固定,施工完毕后拆除.模板支撑架架体设计:因地下室梁板结构体系较为繁杂，地下室顶板为250厚，故地下室采用所有立杆全部加密的形式搭设，立杆纵横距设置为0。8m，步距为1。5m （第一步为1。7m)，扫地杆距地0.15m，确保整个架体的稳定性。
二．编制依据:
《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社
《建筑结构荷载规范》GB50009—2001中国建筑工业出版社；
《建筑施工脚手架实用手册》中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；
《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99中国建筑工业出版社。
三．选材：
本工程采用扣件式钢管架，架体均采用φ48钢管，壁厚3。5mm,钢管的端部切口应平整。扣件、连接件为铸钢成品配套件,材料质量及性能均符合国家有关规范要求。
四.扣件式模板支撑架搭设:
使用扣件式钢管脚手架杆配件模板支撑架时，作用于跨中的集中荷载应不大于以下规定值：相应于0。9m、1。2m、1。5m和1.8m跨度的允许值分别为4.5KN、3.5KN、2。5KN和2KN。
五.模板支撑架搭设流程：
场地清理→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→剪刀撑→循环立杆至剪刀撑操作直到相应设计高度→铺设模板。
六。搭设要求：
1、底板砼浇筑完毕，并且强度达到10Mpa以上。
2、根据梁、板实际位置及纵、横距要求放线定位.
3、搭设：
a立杆:横、纵间距都不大于1m，梁两侧局部立杆加密，立杆根据层高要求,选用合适长度的钢管，最多