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苏州天华超净科技股份

新建厂区工程

脚手架施工方案

编制人：

审核人：

批准人：

编制单位:苏州工业园区百川建筑
天华超净新建厂区工程项目部

编制时间：二○一三年九月二十日
脚手架工程施工方案
一、工程概况
工程名称：天华超净新建厂区工程
建设单位:苏州天华超净科技股份
设计单位：苏州市新宇建筑设计有限责任公司
监理单位：苏州市中诚工程建设造价事务所
施工单位：苏州工业园区百川建筑
本工程为苏州天华超净科技股份新建厂区工程,建筑地点位于苏州工业园区富泽路西段。建筑基底面积4696。14平方米，总建筑面积19662.18平方米.结构层数：框架结构四层，设计使用年限：50年，建筑高度23.75米，抗震设防烈度：六度;耐火等级：二级;屋面防水等级为二级。
二、建筑施工脚手架的基本要求
1、满足施工操作工艺的要求
既要求脚手架有足够的高度、宽度和长度，用以满足操作工艺的需要和堆放材料、设备的需要。例如为满足墙体施工、装饰施工、钢筋混凝土结构施工和满足平顶作业等需要而搭设的脚手架。这种脚手架不仅要承受操作人员操作时所产生的荷载，还要承受其上所堆放的材料和设备的荷载,此外还要承受风雪荷载等。脚手架按其满足不同施工阶段操作的需要,分为结构施工用脚手架、装饰施工脚手架、安装施工用脚手架及其他操作用脚手架。
2、满足安全施工的要求
建筑施工用脚手架必须满足作业的安全要求，即要求其稳定和牢固，能在整个使用期间于各种规定荷载在最不利组合作用下和在各种恶劣气候条件下不变形、不倾斜、不摇晃。使在施工中的操作人员和物体（材料、设备等)处于安全稳定的位置。在脚手外包安全网、设置挡板和隔离措施.为了增加脚手架的稳定性而作出不少强制性的规定.如果脚手架临近道路和电线，则需设置更高的安全帷幕。
3、满足施工环境的要求
例如建筑外饰面分段施工时，在上一段脚手架上应设有保护下部产品不受损坏和污染的设施，造成一个有利于产品质量的环境。又例如冬季施工的保温设施，雨天施工的防雨设施等。这类设施常与脚手架结合形成一个整体。
4、满足保证工程质量的要求
即脚手架的构造不能影响操作工艺，不能在搭迁过程中对工程造成损坏和沾染。
三、脚手架的选用
根据本工程的工程特点及目前建筑工地上常用的脚手架，采用扣件式钢管脚手架。采用外径φ48mm,壁厚2。7mm和高频焊接钢管.
扣件式钢管脚手架适用于各种体形的建设物，其杆件和零配件品种规模少,操作简便、安全可靠，且可以多次重复使用,通用性强。
本工程采用落地式的脚手架。
四、脚手架的基础
着地搭接的建筑施工用脚手架、脚手架的自重及其上的施工荷载均由脚手架基础传至地基.因此，要使脚手架保持稳定，牢固和安全，必须首先要有一个牢固的脚手架基础，脚手架基础采用素土夯实,铺设80㎜厚碎石垫层,100㎜厚C15素混凝土。
五、脚手架与建筑物结构连接
1、连接杆的间距水平方向每三根立柱设一点，垂直方向每两节设一点，外脚手架的断口处两端应每步设置连接。
2、连接杆应做成工具式，以利重复使用,可用φ4.8×2。7mm的钢管，长度在600mm左右一端用直角扣件与脚手架内侧立杆扣紧，另一端用螺栓与埋入建筑物结构内扁钢(或角钢）固定。
3、连接件应允许在适当的调整余地.
4、连接点应尽可能设在脚手架的立杆与大、小横杆连接处附近。
5、连接点必须从第一步大横杆处开始设置。
六、扣件式钢管脚手架的搭接
1、脚手架钢管采用φ48mm，壁厚2。7mm,高频焊接钢管,无严重锈蚀、弯曲、压扁、裂缝的钢管，钢管长度可用1200、3000、6000㎜等,每根最大重量以不超过25kg为宜.
2、立杆横向间距为1.5m，纵向间距为1.2m，步距1.8m,小横杆间距为1.5m，贴近立杆布置,架体与墙体间距为30cm,钢管立杆大横接头应错开，用扣件连接拧紧螺栓,扣件与钢管端部距离不小于10cm。
3、立杆纵向设扫地杆二根（内外两立杆各一根，搁置在砼块上，拧紧扣件螺栓）两立杆中间素土夯实并用块石把扫地杆中间垫起。
4、脚手架两端、转角处以及水平向每隔9m设剪刀撑，剪刀撑与地面的夹角为45～60度，剪刀撑底端埋入地下,剪刀撑连续设置，钢管与钢管搭接用扣件连接，搭接尺寸为0.4m，剪刀撑斜两端扣件与立杆固定外,其中中间增加4个扣终点.
5、结构连接也是影响脚手架安全的重要因素,要求脚手架与建筑物结构连接应采用硬连接,连续杆的间距，水平方向每三根立柱设一点,垂直方向每两步设一点，外脚手架的断口处两端应每步设置连接。

6、脚手架基础的沉降和垂直度对脚手架安全影响很大，所以要确保基础不产生不均匀沉降，安装脚手架偏差不超过1/200。
7、脚手板铺设：脚手片编织方向应与架子方向垂直，在架子拐弯处脚手板应交叉搭接，垫平脚手用木块，并且要钉牢，翻脚手片应两人由里向外按顺序进行，在铺第一块或翻到最外一块脚手板时,必须挂牢安全带，脚手板铺设不得有空隙、探头板，并用18＃铅丝双股四角绑牢。
8、脚手片必须满铺三步，四角用18#铅丝双股绑扎牢固。
9、脚手架应高出操作层一步架，脚手架封顶时,里杆应低于檐口50cm,外立杆高出檐口1m,并设置护手栏杆不得少于二道，高度分别为1。3m和0。9m.
10、脚手架外侧，自第二步起必须设1m高的防护栏杆和20~50cm高的挡脚杆.
11、拆除脚手架
周围应设围栏，警戒标志，并设专人看管禁止人入内，拆除应按顺序由上而下，一步一清,不准上下同时操作,拆除脚手架大横杆,剪刀撑应先拆中间扣，再拆两头扣,由中间操作人往下顺杆子，拆下的脚手架钢管、脚手板、扣件等材料，应用绳吊下，禁止往下投扔.
12、架子避雷
避雷接地借用桩基钢筋上引，钢筋电焊长度为20cm，设点位置于四只墙角，但应满足接地极最远点内脚手架上的过渡电阻不超过10Ω，如不能满足此要求，缩小接地间距,接地采用Ф10钢筋，接地线连续保证接触可靠，在脚手钢管下部连接应用两道螺栓卡箍,保证接触面积在10cm2以上，连接时应将接触面的油漆、氧化物清除，使金属露出光泽、并涂以中性凡士林。
13、搭设措施
搭设顺序:摆放扫地杆,逐根树立立杆,随即与扫地杆扣紧 → 装扫地小横杆并与立杆扣紧 → 安装第一步大横杆 → 安装第一步小横杆 → 第二步大横杆 → 第二步小横杆 → 加设临时斜撑杆（上端与第二步大横杆扣紧在装设二连墙杆后可拆除）→ 第三、四步大横杆、小横杆 → 连墙杆 → 接立杆 →架设剪刀撑 → 铺脚手板。
靠近立杆的小横杆紧固在立杆上，小横杆离开墙面10cm，剪刀撑的搭设将一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上,这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯,斜杆两端扣件与立杆节，（即立杆与横杆的交点）的距离为20cm， 保证架稳定性，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面30cm。
脚手架各杆件相应伸出的端头，均应大于10cm，防止杆件滑脱。
拧紧程度：装螺栓时注意将根部放正和保持适当的拧紧程度，这对于脚手架的承载力、稳定和安全影响很大，但拧得过紧会使扣件和螺栓断裂,所以螺栓的松紧必须适度,拧螺栓工具，采用棘轮板手。
立杆竖立应做到纵成线,横成方，杆身垂直，相邻两杆的头应错开一步架。搭设时注意，进入施工现场必须戴好安全帽，正确使用安全带。
七、外脚手架安全计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2021）。计算的脚手架为双排脚手架，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵杆1。2m，立杆的横距为1.5m，立杆的步距为1.8m。采用的钢管类型为φ48×2。7，连墙件采用2步3跨，竖向间距3。6m,水平间距4.5m。
（一)小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面，按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1、均布荷载值计算
q

L
小横杆计算简图
小横杆的自重标准值P1=0。038 KN/m
脚手板的荷载标准值P2=0。350×1。500/3=0。175 KN/m
活荷载标准值Q=3。000×1。500/3=1。500 KN/m
荷载的计算值q=1.2×0。038+1。2×0。175+1。4×1.500=2.356 KN/m
2、强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下：Mqmax=ql2/8M=2.356×1.2002/8=0.424kN。m
δ=0.424×106/5080.0=83.483N/mm2
小横杆的计算强度小于205。0N /mm2满足要求。
3、挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：Vqmax=5ql4/384EL
荷载标准值q=0.038+0.175+1。500=1。713 kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.713×1200.04/(384×2。06×105×121900.0)=1.842 mm
小横杆的最大挠度小于1200。0/150与10mm，满足要求。
（二)大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度的计算,小横杆在大横杆上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1、荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038×1。200=0.046kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1。200×1。500/3=0.210kN
活荷载标准值Q=3.000×1.200×1.500/3=1.800KN
荷载的计算值P（1。2×0。046+1。2×0.210+1。4×1.800）/2=1。414kN
P P P P P P P
q

L L L
大横杆计算简图
2、强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.08ql2
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
Mqmax=0。267pl
M=0。08×(1.2×0.038）×1。5002+0。267×1。414×1。5=0.574 kN.m
δ=0.574×106/5080.0=113.083 N/mm2
大横杆的计算强度小于205。0 N/mm2，满足要求.
3、挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：
Vmax=0。677ql4/100EL
集中荷载最大挠度计算公式如下：
Vpmax=1。883PL3/100EL
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0。677×0。038×1500.004/(100×2.060×105×121900）=0。05㎜
集中荷载标准值P=0。046+0。210+1。800=2。056 KN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1。883×2056。080×1500。003/(100×2。060×105×121900）=5.2㎜
最大挠度和V=V1+V2=5.256㎜
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10㎜，满足要求。
（三)扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）：
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8。0 KN;
R——纵向或横向水平杆给立杆的竖向作用力设计值;
1、荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.046 KN
脚手板的荷载标准值P2=0。350×1。200×1.500/2=0。315 KN
活荷载标准值Q=3。000×1.200×1。500/2=2.700 KN
荷载的计算值R=1.2×0。046＋1.2×0。315＋1.4×2.700=4。213 KN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求.
当直角扣件的拧紧力矩达40～65N·m时,试验表明:单扣件在12 KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0 KN；双扣件在20 KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0 KN。
（四)脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（KN/m）;本例为0.1248
NG1=0。125×18.000=2.246 KN
(2）脚手板的自重标准值（KN/m2）;本例采用竹串片脚手板,标准值0.35
NG2=0.350×4×1。500×（1。200＋0。300）/2=1.575 KN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m）;本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14
NG3=0.14×1。500×4/2=0。420 KN
（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网(KN/m2）;0。005
NG4=0。005×1.500×18.000=0。135 KN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4。376 KN
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3。000×2×1.500×1。200/2=5。40 KN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Wk=0。7Uz*Us*W0
其中W0——基本风压（KN/㎡），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001)的规定采用:W0=0。350
Uz-—风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用:Uz=0。840
Us-—风荷载体型系数：Us=1.132
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×0.350×0。840×1.132=0。233 KN/㎡
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1。2NG+0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0。85×1。4 Wklah2/l0
其中Wk—-风荷载基本风压值（KN/㎡）；
la——立杆的纵距（m）；
h——立杆的步距（m）。
（五）立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
σ=N/φA≤[f］
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12。81 KN；
φ——轴心受压力杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0。18；
i-—计算立杆的截面回转半径，i=1。58㎝；
l0——计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，l0=3。22m;
k-—计算长度附加系数，取1。155；
u--计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.55；
A——立杆净载面面积，A=4.89㎝2;
W——立杆净截面模量（抵抗矩)，W=5。08㎝3;
σ-—钢管立杆受压强度计算值（N/㎜2)；经计算得到σ=149。43
［f］——钢管立杆抗压强度设计值，［f］=205。00 N/㎜2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ＜［f］,满足要求。
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
σ=N/φA + MW/W≤[f]
其中N-—立杆的轴心压力设计值，N=11.68 KN；
φ-—轴心受压力杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.18;
i-—计算立杆的截面回转半径，i=1.58㎝;
l0—-计算长度（m)，由公式l0=kuh确定，l0=3。22m；
k——计算长度附加系数，取1。155;
u——计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1.55；
A——立杆净载面面积,A=4。89㎝2；
W-—立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5。08㎝3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。135 KN。m
σ—-钢管立杆受压强度计算值(N/㎜2）;经计算得到σ=162。73
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f］=205。00 N/㎜2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ＜［f],满足要求。
（六）最大搭设高度的计算
不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
HS=φAσ-（1.2NG2K+1。4NQ)/1.2gk
其中NG2K--构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2。130 KN；
NQ—-活荷载标准值，NQ=5.400 KN；
gk-—每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125 KN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度HS=49.815米。
考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
HS=φAσ—[1.2NG2K+0。85×1。4(NQ+φAMwk/W）］/1。2gk
其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2。130 KN；
NQ——活荷载标准值，NQ=5。400 KN；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125 KN/m；
Mwk-—计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0。113 KN.m；
经计算得到,考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度HS=51。199米，大于本工程脚手架搭设的最大高度，符合要求。
（七)连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:
N1=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN），应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
Wk--风荷载基本风压值，wk=0。233 KN/㎡;
Aw—-每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw
=3。60×4.50=16。200㎡；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN）；No=5。000
经计算得到Nlw=5.285 KN，连墙件轴向力计算值N1=10。285 KN
连墙件轴向力设计值Nf=φA[f］
其中φ—-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=30。00/1。58的结果查表得到φ=0。95；
A=4.89㎝2；［f]=205.00 N/㎜2。经过计算得到Nf=95。41 KN
Nf＞Nl，连墙件的设计计算满足要求。
连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=10。285 KN大于扣件的抗滑力8.0KN,不满足要求。
（八)立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
P≤fg
其中P-—立杆基础底面的平均压力（N/㎜2)，P=N/A；P=51。25
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(KN）；N=12。81
A——基础底面面积（㎡）；A=0.25
fg-—地基承载力设计值(N/㎜2）；fg=60.00
地基承载力设计值应按下式计算：fg=kc×fgk
其中kc--脚手架地基承载力调整系数;kc=0。40
fgk——地基承载力标准值;fgk=150。00
地基承载力的计算满足要求。

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脚手架工程专项施工方案

一、 编制依据
1、 设计建筑、施工图纸
2、 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
3、 《建筑施工安全检查标准》
4、 脚手架施工安全强制性条文
5、 建筑施工手册
6、 施工平面布置图
7、 有关法律、法规、规章、管理文件.
二、工程概况
凯东新城一期工程包括住宅AZ6、AZ7、AZ8和住宅AZ1、AZ2及部分商铺楼，AZ6、AZ7、AZ8三栋单体主楼及一层和三层裙楼商铺为一个整体建筑，AZ1，AZ2两栋单体主楼及一层和三层裙楼商铺为一个整体建筑，而两个整体建筑群又由三层裙楼商铺联系在一起，一层留消防通道和小区次入口，AZ6为16层高,AZ7为17层高,AZ8为18层高，AZ1为16层高，AZ2为18层高，商铺分一层和三层均有。
三、脚手架方案构思
因为基于总体施工方案考虑，在承台基础砼施工完毕后，即采取整个基坑先搭设满堂脚手架和外围双排脚手架施工剪力墙柱及结构梁直至施工首层楼板;部分脚手架需要施工至3层楼板,再采用工字钢固定于3层楼板悬挑脚手架继续施工外围梁、柱，标准层楼板采用门架施工,待首层结构楼板砼达到规范强度拆除基坑内满堂钢管脚手架及基坑内建筑物外双排脚手架后再进行基坑全面回填.土方回填时上部结构可同时在施工，这样方可保证整个结构施工工期不受回填土影响,确保施工主体工期。回填土后约一个月后,从新搭设满堂脚手架进行砌筑及粗装修等施工。

二、施工准备
施工准备包括技术准备、材料和机械准备以成熟的作业条件。
2． 1 技术准备
2．1．1项目部技术人员和工长认真熟悉施工图纸，做到充分吃透图纸，并核对平面尺寸和标高，图纸相互间有无矛盾或错误，掌握设计内容及各项技术要求，了解整个凯东一期工程规模、特点、工程量和质量要求.
2．1．2 仔细熟悉整个建筑外轮廓，确保整个脚手架搭设实用不浪费.
2．1．3 认真熟悉脚手架施工规范,严格按照规范设计与搭设脚手架工程。
2．2 材料和人员准备
2．2．1 做好钢管、扣件及撑头等主要材料的计划和采购进场组织工作，严格按照施工平面布置图要求指定地点堆放。
2．2．2 所有脚手架工人必须持证上岗,进场前进行安全、质量教育。
2．3 作业条件
2．3．1 目前还不具备搭设脚手架条件,一旦砼承台基础梁浇筑砼完毕达到一定强度条件，在承台表面铺板保护即可落脚搭设脚手架。
2．3．2 脚手架施工队伍和机械材料已具体落实，现场临时道路和水电已经通畅。
三、总体施工顺序
3．1．脚手架搭设工程分AZ6、AZ7、AZ8及部分商铺为一个区，AZ1、AZ2及部分商铺为另一个区,两个大区同时进行流水作业。
3．2．工程施工顺序：
浇垫层→承台、地基梁钢筋绑扎→承台、地基梁砼浇注→支承台、地梁木模，墙柱插筋→基坑满堂脚手架搭设→剪力墙结构施工→首层梁柱结构施工→二层结构施工→三层结构施工→拆除基坑满堂脚手架并搭设悬挑脚手架→回填土→继续施工主体结构。

四、脚手架施工方法
4．1． 外脚手架搭设方法
本工程外脚手架采用落地结合悬挑脚手架，均全部采用φ48×3。5的钢管搭设，严禁φ51mm与φ48mm钢管混用，操作层满铺竹串片脚手板，外侧悬挂绿色密目安全网，底部设置扫地杆；悬挑脚手架采用4米长工字钢14号作悬挑落脚,利用结构施工时预埋φ16钢筋套箍与工字钢焊接固定(见附图一),再在上一楼层梁板浇注砼时预埋φ16园钢筋吊勾,采用14号钢丝绳结合花篮螺栓拉紧钢管卸荷,同样见附图一，钢丝绳卸荷采用五层设置一道，并在钢丝绳卸荷部位采用钢管顶撑，工字钢和钢丝绳以及钢管顶撑间距与立杆配套.工字钢整个楼层设置两道，AZ6在第四层和第十三层各设置一道，AZ7AZ8在第三层和第十二层各设置一道，AZ1AZ2在第四层和第十三层各设置一道。
1）．落地和悬挑脚手架构架尺寸设计
立杆纵距1。6米，立杆排距0。9米，步距1.8米，内排立杆距墙0。35米。小横杆里端距墙0.2米.
2）．连墙点的设置
采用2步3跨进行连墙点设置，落地式脚手架与满堂架相连接,连墙件采用钢管固定于已浇注好的柱子和剪力墙，悬挑架在每隔一个楼层外围梁板边沿适当距离(按2步3跨计算）预埋一段钢管于砼内，再用钢管和扣件使脚手架和建筑楼层可靠连接。
连墙杆要上下左右对齐设置。
脚手架的上部未设置连墙点的自由高度不得大于6m。
3）．整体性拉结杆件的设置
沿脚手架两端和转角处起设置剪刀撑。每4-6根立杆设一道，且每片架子不少于三道。剪刀撑沿架高连续布置，并随立杆、纵向水平杆同步搭设在相邻两排剪刀撑之间，满堂架每隔10-15m高加设一组剪刀撑。剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端作旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2—4个扣结点。
在脚手架立杆底端之上200mm处一律遍设纵向和横向扫地杆,并与立杆连接牢固.
4）．杆件连接构造要求
左右相邻立杆和上下相邻平杆的接头应相互错开并置于不同的构架框格内.如下图示：

同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受载情况.
小横杆应贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。在任何情况下，均不得拆除作为基本结构杆件的小横杆。
钢管之间应采用对接扣件连接,如采用搭接，其搭接长度不得小于800mm，并采用三个旋转扣件.
4、2 外脚手架防护及搭设
4、2、1．安全防护
脚手架外侧面采用密眼绿色安全网全封闭。安全网在国家定点生产厂购买，并索取合格证。进场送检合格后,经项目部安全员、材料员验收合格后方可投入使用.
外脚手架在操作层满铺钢筋网片脚手板.其下每两层设一道隔离层，用安全网密封。
每次暴风雨来临前，必须对脚手架进行加固；暴风雨过后，要对脚手架进行检查、观测。若有异常应及时进行矫正或加固。
外脚手架在每步中间设置一跟水平围护大横杆,沿整个建筑四周.
在二层及以上每四层四周设悬挑水平安全栏板一道,以防施工楼层的杂物坠落伤人。安全栏板外悬挑出4米，采用钢管与外排脚手架拉接，安全栏板采用毛竹满铺。
4、2、2．脚手架的搭设
（1）作业程序
放置纵向扫地杆-—→自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后,架设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起3—4根立杆后，随即架设第一步纵向平杆和横向平杆,校正立杆垂直和平杆水平，使其符合要求后，拧紧扣件。形成构架的起始段—-→按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍构架质量→设置连墙件—-→按第一步架的作业程序和要求搭设第二步，依次类推—随搭设进度及时装设连墙件和剪刀撑——→装设作业层间横杆、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板或围护,挂安全网。
(2)搭设时注意事项
底立杆按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆。
在设置第一排连墙件前,应约每隔6跨设一抛撑，以确保架子稳定。
一定要采取先搭设起始段而后向前延伸的方式。如两组作业,可分别从相对角开始搭设。
连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步。
杆件端部伸出扣件之外的长度不得小100mm。
剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接,其中,斜杆的对接或搭接接头部位至少有1道连接。
周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定.
作业层的栏杆的挡脚板一般应设在立杆的内侧.栏杆接长也应符合对接或搭接的相应规定。
脚手架必须随施工楼层的增加同步搭设，搭设高度应超过施工作业面不少于2000mm。一次搭设高度不应超过相临连墙件以上二步。
（3）搭设的质量要求
扣件及钢管的质量必须符合规范的有关要求。
立杆垂直度最后验收允许偏差100mm，搭设中检查时按每2米高允许偏差±7mm。
间距：步距偏差允许±20mm,立杆纵距偏差允许±50mm,立杆排距偏差允许±20mm。
大横杆的高差：一根杆的两端允许±20mm,在每一个立杆纵距内允许±10mm，每片脚手架总长度允许偏差±50mm。
4、3满堂脚手架搭设方法
1）由基坑开始搭设的满堂脚手架立杆纵横间距1.0—1.2米，步距为1.5—1.8米，横杆跟随立杆而搭设,因为承台间距长短不一，又有剪力墙部位不能搭设，所以立杆间距跟随现场实际情况可适当调整，但不得违反脚手架施工规范，基坑底部由于有淤泥而铺设石子，搭设脚手架落脚时,一定要铺垫厚度不小于50cm的通长木板，整个基坑一直应保证排水沟通畅，防止雨水对脚手架基础造成影响.(见附图二)
2）满堂脚手架连墙件采用2步3跨的原则以刚性连续的形式与剪力墙柱和梁板结构进行连接于两根大横杆交叉处的立杆部位,连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始设置.连墙件可采用预埋钢筋或短钢管预埋.
3）满堂脚手架的临时通道口必须按规范要求设置斜腹杆，即八字撑，并在通道口的两侧立杆上加设副立杆。
4）对于如AZ8号楼地基土质不好的情形，搭设脚手架时候适当增加连墙点，防止脚手架坐落在软弱土质土层造成下沉
5）其他参数如剪刀撑和横撑按照双排脚手架施工方法搭设，但必须由底至顶连续设置，剪刀撑和横向斜撑按照四跨设置一道，均匀布置，确保满堂脚手架稳定与安全。
5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

4、4内、外脚手架搭设拆除安全事项
1)严禁酒后及五级以上大风、雷雨天上架作业。
2）作业时,必须具备工具袋，严禁向下乱抛杂物.
3）注意随时检查架体及卸荷节点情况,发现问题及时上报、处理。
4）注意清理架上无用的杂物，减轻架上的荷载.
5）及时与结构拉结，以确保搭设过程安全.
6）扣件要拧紧。有变形的钢管和不合格的扣件不能使用.校正杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大.
7）搭设工人必须具备特种工上岗证并经考核合格后方可上岗操作。上岗时必须系安全带，戴安全帽。严禁穿带钉易滑鞋上岗作业。
8)应经主管部门批准后方可实施拆除脚手架。
9）拆除脚手架应由专业架子工操作，拆除前应由安全负责人进行拆除安全技术交底。
10）拆除前应清除脚手架上杂物及地面障碍物，作业区及进出口处必须设置警戒标志，进行有效维护并派专人指挥，严禁非作业人员进入。
11）拆除脚手架必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，严禁采用推倒或拉倒的方法进行拆除。
12）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件加固.
13）拆除的杆件应自上而下传递或利用滑轮和绳索运送，不得从架子上向下抛落。
14)当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件。
15）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗，凡患有恐高症、心脏病、癫痫病者严禁高空作业。
16）脚手架施工人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，严禁酒后、疲劳或带病作业。
17）脚手架施工场地必须进行有效的现场围护，并按规定设置醒目的安全标牌,派专人看守，严禁非操作人员入内。
18)此脚手架为高空作业，应严格按“三不伤害”的原则进行施工,即：不伤害自己、不伤害他人、不被他人伤害。
19）脚手架的构配件质量与搭设质量，应严格按规范进行检查验收，合格后方可使用。
20)当有六级和六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业.雨、雪后上架作业应有防滑措施.
21）施工人员应听从指挥，脚手架上严禁乱堆乱放及集中堆放，严禁空中掉物。对施工荷载作用频繁处,要加强检查，随时紧固。在未采取加固措施及安全负责人批准的情况下，严禁悬挂起重设备。
22）在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件:主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆；连墙件.同时设专人作定期、不定期的经常性检查，不合格部位及时修复或更换，符合规定后，方准继续使用。
23）在脚手架上进行电焊、气割作业时，必须有防火措施（如设置接火斗等）和专人看火。
24)临时施工用电线等严禁随意缠绕、勾挂在脚手架钢管上，应采取隔离、架空措施;主楼脚手架体应进行有效接地、避雷。

五、悬挑脚手架计算书
由于落地式外脚手架采用常规搭设并且高度不高,这里不再计算,只需计算悬挑脚手架即可。
5、1. 设计参数及依据和说明
1）、本设计计算书根据钢管脚手架技术规范有关规定进行设计计算.
2）、立杆柱距：1。6m 立杆横距：1.0m
步 距：1。8m 取悬挑段高度15m计算
3）、基本数据:钢管Q235Aφ48×3。5
回转半径i=1.58cm 钢管净面积An=489mm2
钢材强度设计值f=205Mpa
4）、风荷载：标准值 W=0。7UZUSW0
=0.7×1。91×1.3×1.2×0。33×0。35
=0.252KN/m2
基本风压：W0=0.35KN/m2
5、2、荷载传递路线
施工荷载→脚手扳→小横杆→大横杆→通过扣件抗剪→立杆→斜撑杆和钢拉索→主体楼板和梁
根据理论和经验及脚手架规范，只需计算立杆、斜撑杆和拉索承载力和稳定性即可.
5、3、立杆计算：
1） 结构自重标准值:NG1K=gk·Hmax
=0。1495×15=2。24KN
2）、构配件自重标准生产值的轴向力NG2K=3。54KN（经查表得）
3）、施工荷载标准值产生的轴向力
NQK=3KN×1。8×1。0×0.5=2。7KN
4）、轴向力设计值：
不组合风荷载：N=1。2（NG1K+NG2K）+1。4∑NQK
=1.2×（2.24+3。54）+1.4×2.7
=10.72KN
组合风荷载：N=1。2（NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK
=1。2×(2。24+3。54）+0。85×1。4×2。7
=10.15KN
5）、立杆计算长度:L0=Kuh=1。155×1。5×1。8=3.11
6）、立杆长细比：λ=L0/i=3。11×102/1。58=196<[λ］=210 满足要求
7）、风载设计值产生的弯矩：
MW=0.85×1。4WKLah2/10
=0。85×1。4×0.252×1。8×1。82/10
=0.175KN·m
8）、稳定性
（1)不组合风荷载时:N/ØA=10.72×103/0。245×4。89×102
=89.48N/mm2<f=205N/mm2满足要求
（2)组合风载时:N/ØA+MW/W (W为载面模量)
=（10。15×103/0.245×4。89×102)+0.138×106/5.08×103
=111.89N/mm2〈f=205N/mm2满足要求
5、4、斜撑竿计算、斜拉索计算
1)、斜撑杆
λ=L0/i=｛[（3.9-0.9/2)］2+1。72}0.5×1.155×1。5/1.58
=247〈[λ]=250 满足要求
稳定：N/ØA=10.72×103/0.199×4。89×102
=184.22N/mm2〈[λ]=250N/mm2
（N值直接取不组合风载时轴向力设计值)
2）、斜拉钢索ø12.5抗拉强度为1370Mpa时,其整绳破断拉力：
Ntk=117.7kn，安全系数k=6
钢索为抗拉力设计值：Nt=117.7/6=19。6〉10。72KN满足要求
综上，整个钢管脚手架设计是安全、合理、符合施工规范要求满足现场施工需要。

六、门架计算与施工
主体施工到首层楼板后采用门架搭设支撑进行楼板施工。整个凯东新城主体部分标准层层高3.0m，结构施工采用1930高标准节1节,