生产综合楼4.9米层模板施工方案报审表.doc

SJSB3：专项施工方案
专项施工方案

工程名称:红海110kV输变电编号:SJSB3-ZX—005
致:江苏兴力工程建设监理咨询红海110kV输变电工程监理项目部：
现报上生产综合楼4。9米层模板施工方案工程专项施工技术方案（措施），请审查。
附件：生产综合楼4。9米层模板施工方案工程专项施工技术方案（措施）

施工项目部（章）:
项目经理：
日 期：
监理项目部审查意见：

监理项目部（章）：
专业监理工程师:
总监理工程师:
日 期 ：
业主项目部意见:

业主项目部（章）：
项目经理
日 期
注：本表一式3 份，由施工项目部填报，业主项目部、监理项目部、施工项目部各存1 份。

红海110kV输变电

综合楼4.9米层模板专项施工方案

施工单位（章）
年月日

批准人: 年月日

审核人： 年月日

编制人： 年月日

目录
一、工程概况1
二、编制依据1
三、模板设计2
3.1支撑体系搭设要求2
3.2模板支撑计算说明3
3。3梁侧模板计算5
3。4梁板支撑计算8
次梁截面250×400mm支撑验算8
3。4.2次梁截面250×800mm支撑验算12
3。4.3主梁截面400×500mm支撑验算17
主梁截面400×800mm支撑验算20
3.4.5120mm板支撑验算31
四、地基承载力验算及处理35
4.1地基承载力验算35
4.2地基处理35
五、安全技术措施35
5。1模板拆除要求35
5.2安全技术措施36

2
一、工程概况
本工程为红海110kV变电站工程，建设单位为宿迁市电力公司，施工单位为江苏省精享裕建工，监理单位为江苏兴力工程建设监理咨询，设计单位为宿迁电力设计院。
红海110kV输变电生产综合楼,框架结构，共二层。总建筑面积为3171m2，建筑物总高度16m；建筑合理使用年限为50年，内外墙体为240非粘土砖，M10混凝土混合砂浆砌筑。主体结构砼强度梁、板、柱均为C30.
红海110kV输变电生产综合楼一层结构高为+4。9m.主要梁截面尺寸主要有250×400mm、400×800mm、400×500mm、250×800mm等,板厚为120mm。
二、编制依据
《木结构设计规范》GB 50005—2003
《建筑结构荷载规范》GB50009—2001(06年版）
《混凝土结构设计规范》GB50010-2021
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 5 4-2002(2021版）
《钢结构工程施工质量验收规范》GB 5 5—2001
《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2001
《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46—2005
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2021
《钢管脚手架扣件》GB15831-2006
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2021
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-—99
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80——91
《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2021］87号文）
国家电网公司《变电工程落地式钢管脚手架拆设安全技术规范》（Q/GDW274—2021)
《国家电网公司基建安全管理规定》（国家电网基建[2021］1753号）
《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2021］254号文)
三、模板设计
3.1支撑体系搭设要求
1、材料选用
本工程模板采用普通七夹胶合板，规格为920×1830×18mm，木枋规格采用75×80×2000mm，对拉螺杆采用Ф12圆钢，本工程模板高支撑系统采用扣件式钢管脚手架做为支撑体系,扣件式钢管脚手架模板支撑体系采用钢管为Φ48×3。0mm钢管， Φ48×3。0mm钢管尺寸及截面特征如下表所示：
截面积A（mm）
489
回转半径I（cm）
15。8
惯性矩I（mm4）
121900
质量(Kg/N）
3。84
截面模量W（cm3）
5080
强度设计值
205
弹性模量E（N/mm2)
2.06×105

2、施工方法
梁板模板的支撑体系选用ф48×3.0的普通钢管支撑，搭设成由立杆、横杆和扣件组成的支撑架体，用以承受由竖向传来的荷载（包括钢筋、混凝土、模板、木枋、钢管扣件自重及施工荷载）。架体的搭设要符合JGJ130-2021《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的要求。
1)、所有搭设用钢管必须选用符合规范的材质要求,绝对不能将有弯曲变形、裂口、锈蚀的钢管用于架体搭设。
2）、平台板下钢管立杆布置成1000×1000mm间距，用一根钢管一次到顶,不能对接。横杆步距1.5m，横杆双向布置，架体距下层楼或地面100mm处设置双向扫地杆，所有杆件通过扣件连成整体。
3）、梁模板支撑体系搭设：主梁立杆沿跨度方向立杆间距500mm，横杆步距1.5m，双向布置，架体距下层楼面100mm处设置双向扫地杆，梁的横杆下采用顶托直接支撑.次梁立杆沿跨度方向立杆间距1000mm，梁底支撑木枋的横向钢管间距为500mm.
4）、梁、板下的支撑钢管架用横杆相连，并沿纵横设剪刀撑。
3、质量保证措施
1）、材料要求
满堂脚手架搭设选用Ф48×3.0规格无缝钢管,每根钢管的最大质量不得大于25kg。采用直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831—2006的规定。用于立杆、纵向水平杆和斜杆的钢管长度以4～6m为好。有裂缝的钢管严禁使用。有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用。钢管上严禁打孔.
采用的扣件,在螺栓拧紧扭矩达65N。m时，不得发生破坏。底座安放应符合下列规定：底座、垫板均应准确地放在定位线上。
2）、立杆搭设应符合下列规定：
每根立杆底部应设置底座和垫板.必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上.横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
纵向水平杆的构造应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

3)、剪刀撑与横向斜撑的设置应符合下列规定：
满堂脚手架应设剪刀撑；每4米沿水平结构层设置剪刀撑，且须与立杆连接，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面倾角宜在450~600之间;沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底到顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于3m；
4）、扣件安装应符合下列规定：
扣件规格必须与钢管外径相同。螺栓拧紧力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。在主节点处固定纵向和横向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件的开口应朝上或朝内.
5)、对于跨度L≥4m的梁，支模时应按规范要求起拱L/1000—3L/1000。在浇砼前应对大跨梁底支撑进行重点检查，梁底横杆与立杆的交点应扣双扣件。
3。2模板支撑计算说明
支撑系统及其他部位脚手架模板支撑体系结构安全依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2021)及相关要求和规定进行计算，结合工程实际情况，综合考虑各种不利因素影响，以便计算模型更接近于工程实际.
模板支撑形式的选择梁截面较大，支模高度较高的梁板进行验算，施工现场混凝土浇筑采用泵送施工，计算时考虑脉冲水平推力和输送混凝土速度所引起过载及侧压力,为了确保模板系统有足够强度、刚度和稳定性,模板支撑系统采用Ф48.5×3。0钢管满堂脚手架，梁底（侧）及板模板采用18厚夹板，主龙骨均采用Ф48.5×3.0钢管,次龙骨均采用50×90木枋。梁高支模体系分别对梁截面250×400mm、250×800mm、400×800mm、400×500mm进行验算。
1、梁侧模板从以下方面进行计算：
1）、梁模板荷载标准值计算；
2）、梁侧模板木楞计算；
3)、梁侧模计算；
4）、梁模板穿梁螺栓计算。
2、梁底模支撑体系分别从以下方面进行计算：
1）、模板面板抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算;
2）、梁底方木抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；
3）、梁底支撑钢管抗弯强度、最大挠度计算；
4）、扣件抗滑移计算；
5）、立杆稳定性计算。
3、板底模支撑体系分别从以下方面进行计算：
1)、模板面板抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；
2)、板底方木抗弯强度、抗剪强度、最大挠度计算；
3）、板底支撑钢管抗弯强度、最大挠度计算;
4)、立杆稳定性计算。
4、由于首层地面为素土地面需对地基承载力进行验算。
3。3梁侧模板计算

按梁截面高度1000mm验算，模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2.内楞采用方木，截面50×90mm,每道内楞1根方木，间距250mm。外楞采用圆钢管48×3。0，每道外楞2根钢楞,间距500mm。穿梁螺栓水平距离500mm,穿梁螺栓竖向距离500mm，直径12mm。
1、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4。4h;
T -— 混凝土的入模温度,取30。000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.700m;
1-- 外加剂影响修正系数,取1.000；
2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150.
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40。800kN/m2,倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2.
2、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
1）、抗弯强度计算
f = M/W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值（N/mm2)；
M —- 面板的最大弯距（N.mm）；
W —- 面板的净截面抵抗矩,W = 50。00×1。80×1。80/6=27。00cm3；
［f］ -— 面板的抗弯强度设计值(N/mm2）。
M = ql2 / 10
其中 q -— 作用在模板上的侧压力，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值,q1= 1。2×0.50×40。80=24.48kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值，q2= 1。4×0.50×6.00=4。20kN/m；
l —— 计算跨度（内楞间距),l = 250mm；
面板的抗弯强度设计值[f] = 15.000N/mm2；经计算得到,面板的抗弯强度计算值6.639N/mm2；面板的抗弯强度验算 〈 [f］,满足要求！
2）、挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < ［v] = l/250
其中 q —— 作用在模板上的侧压力,q = 20.40N/mm；
l —- 计算跨度(内楞间距)，l = 250mm;
E —— 面板的弹性模量,E = 6000N/mm2；
I —— 面板的截面惯性矩,
I = 50.00×1。80×1。80×1.80/12=24。30cm4；
面板的最大允许挠度值,[v] = 1。000mm；面板的最大挠度计算值, v = 0。370mm;面板的挠度验算 v < ［v]，满足要求!
3、梁侧模板内外楞的计算
内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。
1）、内楞抗弯强度计算
f = M/W 〈 [f］
其中 f —- 内楞抗弯强度计算值（N/mm2）；
M —— 内楞的最大弯距（N.mm）;
W —— 内楞的净截面抵抗矩；
[f］ —— 内楞的抗弯强度设计值（N/mm2)。
M = ql2 / 10
其中 q —— 作用在内楞的荷载，q = (1。2×40.80+1。4×6。00）×0.25=14。34kN/m；
l —— 内楞计算跨度(外楞间距)，l = 500mm；
内楞抗弯强度设计值[f] = 13.000N/mm2；经计算得到,内楞的抗弯强度计算值5。311N/mm2；内楞的抗弯强度验算 〈 [f],满足要求！
2）、内楞的挠度计算
v = 0。677ql4 / 100EI < ［v］ = l/250
其中 E -— 内楞的弹性模量，E = 9500。00N/mm2;
内楞的最大允许挠度值,［v] = 2。000mm；内楞的最大挠度计算值， v = 0.150mm；内楞的挠度验算 v < ［v］,满足要求!
3）、外楞抗弯强度计算
外楞(钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算.
f = M/W < [f]
其中 f —— 外楞抗弯强度计算值(N/mm2)；
M —— 外楞的最大弯距(N。mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
［f］ -— 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。
M = 0。175Pl
其中 P -— 作用在外楞的荷载,
P = （1.2×40.80+1.4×6.00)×0.50×0.50=14。34kN；
l —- 外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）,l = 500mm;
外楞抗弯强度设计值［f］ = 205。000N/mm2；经计算得到，外楞的抗弯强度计算值123.499N/mm2；外楞的抗弯强度验算 〈 ［f]，满足要求!
4)、外楞的挠度计算
v = 1。146Pl3 / 100EI < ［v］ = l/400
其中 E -— 外楞的弹性模量,E = 210000.00N/mm2；
外楞的最大允许挠度值，［v] = 1。250mm；外楞的最大挠度计算值， v = 0。285mm；外楞的挠度验算 v 〈 ［v],满足要求!
五、穿梁螺栓的计算
计算公式:
N < ［N] = fA
其中 N —- 穿梁螺栓所受的拉力;
A —— 穿梁螺栓有效面积 （mm2）；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;
穿梁螺栓的直径12mm，穿梁螺栓有效直径10mm,穿梁螺栓有效面积A = 76.000 mm2.穿梁螺栓最大容许拉力值［N］=12。920kN，穿梁螺栓所受的最大拉力N = 10。2kN，穿梁螺栓强度验算满足要求！
3。4梁板支撑计算
3。4。1次梁截面250×400mm支撑验算
模板支架搭设基本尺寸为：梁截面 B×D=400mm×800mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向) l=0。50米，立杆的步距 h=1.5米,梁底增加1道承重立杆。

一、模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1）钢筋混凝土梁自重（kN/m):q1 = 25。500×1。200×0。500=15。300kN/m
（2)模板的自重线荷载（kN/m)：
q2 = 0.350×0。500×(2×1。200+0。400)/0.400=1。225kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN):
经计算得到,活荷载标准值 P1 = (2。500+2。000）×0。400×0.500=0.900kN
均布荷载 q = 1。2×15。300+1。2×1。225=19.830kN/m
集中荷载 P = 1。4×0.900=1.260kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 50。00×1。80×1.80/6 = 27。00cm3；
I = 50。00×1。80×1。80×1.80/12 = 24。30cm4;

计算简图 弯矩图(kN.m)

剪力图(kN） 变形图（mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1。908kNN2=6.325kNN3=0.959kN
最大弯矩
最大变形 V = 0。3mm
(1）抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。124×1000×1000/27000=4。574N/mm2，面板的抗弯强度设计值 ［f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f 〈 ［f]，满足要求！
（2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×3913.0/(2×500。000×18.000）=0.652N/mm2，截面抗剪强度设计值 [T]=1。40N/mm2，抗剪强度验算 T < [T］,满足要求!
(3）挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0。298mm，面板的最大挠度小于230.0/250，满足要求!
二、梁底支撑方木的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载 q = 6.325/0.500=12.650kN/m
最大弯矩 M = 0。1ql2=0。1×12.65×0。50×0。50=0.316kN。m
最大剪力 Q=0。6×0。500×12.650=3。795kN
最大支座力 N=1。1×0.500×12.650=6。958kN
方木的截面截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5。00×9。00×9。00/6 = 67.50cm3；
I = 5。00×9.00×9。00×9。00/12 = 303。75cm4;
(1)方木抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0。316×106/67500。0=4.69N/mm2，方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql
截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh 〈 ［T］
截面抗剪强度计算值 T=3×3795/(2×50×90）=1.265N/mm2，截面抗剪强度设计值 [T］=1.30N/mm2，方木的抗剪强度计算满足要求!
(3)方木挠度计算
最大变形 v =0。677×10.542×500。04/(100×9500.00×3037500。0）=0。155mm，方木的最大挠度小于500。0/250，满足要求！
三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取方木支撑传递力。

支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m)

支撑钢管变形图(mm） 支撑钢管剪力图（kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0。224kN。m
最大变形 vmax=0.07mm
最大支座力 Qmax=8.562kN
抗弯计算强度 f=0。22×106/5080.0=44.12N/mm2,支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求！
（二) 梁底支撑纵向钢管计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算。
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN;
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力,R=8。56kN,单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件！
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=8。56kN (已经包括组合系数1.4）
脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0。129×6。300=0。976kN
N = 8。562+0.976+0.000=9.538kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到;
i -— 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1.58
A -— 立杆净截面面积 (cm2); A = 4.89
W —- 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08
—- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);
[f] —- 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205。00N/mm2；
l0 -— 计算长度 （m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式（1)或（2)计算
l0 = k1uh (1）
l0 = （h+2a) （2）
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163;
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3;u = 1。70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；
公式(1)的计算结果： = 95。05N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 [f],满足要求！
公式(2）的计算结果： = 36。29N/mm2,立杆的稳定性计算 〈 [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0 = k1k2（h+2a) (3)
k2 —- 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014;
公式（3)的计算结果： = 46.66N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f］,满足要求!

3。4.2次梁截面250×800mm支撑验算
模板支架搭设基本尺寸为：梁截面 B×D=400mm×500mm,梁支撑立杆的横距(跨度方向） l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。

一、模板面板计算
1。荷载的计算：
(1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.500×0.900×0.500=11.475kN/m
（2)模板的自重线荷载（kN/m)：
q2 = 0.350×0。500×（2×0。900+0。350）/0.350=1。075kN/m
（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = （2。500+2.000）×0.350×0。500=0.787kN
均布荷载 q = 1.2×11。475+1。2×1。075=15.060kN/m
集中荷载 P = 1。4×0.788=1.103kN

计算简图 弯矩图（kN。m)

剪力图(kN) 变形图（mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1。324kNN2=4.496kNN3=0.554kN
最大弯矩 M = 0.078kN。m
最大变形 V = 0.2mm
（1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。078×1000×1000/27000=2.891N/mm2，面板的抗弯强度设计值 [f］，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f 〈 ［f］，满足要求!
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×2866.0/（2×500.000×18。000)=0.478N/mm2，截面抗剪强度设计值 ［T]=1。40N/mm2，抗剪强度验算 T < ［T]，满足要求!
(3）挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.154mm,面板的最大挠度小于205。0/250，满足要求!
二、梁底支撑方木的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 4.496/0。500=8。992kN/m
最大弯矩 M = 0。1ql2=0。1×8。99×0。50×0。50=0.225kN。m
最大剪力 Q=0。6×0.500×8。992=2。697kN
最大支座力 N=1。1×0.500×8。992=4.945kN
(1）方木抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.225×106/67500。0=3。33N/mm2,方木的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！
(2）方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < ［T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2697/(2×50×90)=0。899N/mm2，截面抗剪强度设计值 ［T]=1。30N/mm2,方木的抗剪强度计算满足要求!
(3）方木挠度计算
最大变形 v =0.677×7。493×500.04/（100×9500。00×3037500.0）=0。110mm，方木的最大挠度小于500.0/250，满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
（一） 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取方木支撑传递力。

支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN。m)

支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。132kN。m
最大变形 vmax=0.03mm
最大支座力 Qmax=5。876kN
抗弯计算强度 f=0。13×106/5080。0=26。03N/mm2，支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm，满足要求！
(二） 梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m)

支撑钢管变形图（mm） 支撑钢管剪力图(kN）
经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1。028kN.m
最大变形 vmax=2。71mm
最大支座力 Qmax=12。633kN
抗弯计算强度 f=1。03×106/5080.0=202.42N/mm2，支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000。0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -— 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；
R -— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力,R=12.63kN,单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件!
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=12.63kN （已经包括组合系数1。4）
脚手架钢管的自重 N2 = 1。2×0。129×6.900=1.069kN
N = 12。633+1。069+0。000=13.702kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm）；i = 1.58
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4。89
W —- 立杆净截面抵抗矩（cm3)；W = 5。08
—- 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2);
［f］ —- 钢管立杆抗压强度设计值，［f］ = 205。00N/mm2；
l0 —— 计算长度 （m）;
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或（2)计算
l0 = k1uh （1）
l0 = (h+2a） （2）
k1 -— 计算长度附加系数,按照表1取值为1。163；
u -— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3.3;u = 1.70
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。10m；
公式(1)的计算结果： = 136.54N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 ［f］，满足要求！
公式(2）的计算结果: = 52。14N/mm2，立杆的稳定性计算 < ［f］,满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0 = k1k2（h+2a） （3）
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1。014;
公式(3)的计算结果： = 67.04N/mm2,立杆的稳定性计算 < [f]，满足要求!
3。4.3主梁截面400×500mm支撑验算
基本尺寸为:梁截面 B×D=400mm×500mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0。50米,立杆的步距 h=1。50米，梁底木枋间距150mm，梁底增加3道承重立杆。梁顶托内采用的钢管类型为48×3.0.

梁模板支撑架立面简图
一、模板面板计算
1。荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）: q1 = 25.500×1.700×0。500=21。675kN/m
（2）模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.500×(2×1。700+0.600)/0.600=1。167kN/m
（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = （2。500+2.000）×0.600×0。500=1.350kN
均布荷载 q = 1.2×21。675+1。2×1。167=27.410kN/m
集中荷载 P = 1.4×1.350=1.890kN

计算简图弯矩图（kN。m)

剪力图（kN)变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1。615kNN2=4。699kNN3=5。708kNN4=4。699kNN5=1。615kN
最大弯矩 M = 0。066kN.m
最大变形 V = 0。1mm
（1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.066×1000×1000/27000=2.447N/mm2，面板的抗弯强度设计值 ［f］，取15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算 f < ［f],满足要求！
(2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×2496。0/（2×500。000×18。000）=0。416N/mm2，截面抗剪强度设计值 [T］=1.40N/mm2，抗剪强度验算 T 〈 [T］，满足要求！
（3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.060mm，面板的最大挠度小于150。0/250，满足要求!
二、梁底支撑方木的计算
(一)梁底方木计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载 q = 5。708/0.500=11。416kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×11。42×0.50×0.50=0.285kN。m
最大剪力 Q=0.6×0.500×11.416=3.425kN
最大支座力 N=1。1×0。500×11。416=6.279kN
（1）方木抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0。285×106/67500.0=4。23N/mm2,方木的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求!
（2）方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql
截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh 〈 ［T］
截面抗剪强度计算值 T=3×3425/（2×50×90）=1.142N/mm2，截面抗剪强度设计值 ［T］=1。30N/mm2，方木的抗剪强度计算满足要求！
(3)方木挠度计算
最大变形 v =0.677×9.513×500.04/(100×9500.00×3037500。0)=0.139mm，方木的最大挠度小于500。0/250，满足要求!
三、托梁的计算
均布荷载取托梁的自重 q= 0.043kN/m。

托梁计算简图 托梁弯矩图（kN.m)

托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN）
经过计算得到最大弯矩 M= 0。263kN。m
经过计算得到最大支座 F= 12.150kN
经过计算得到最大变形 V= 0。04mm
（1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0。263×106/5080。0=51.72N/mm2，顶托梁的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求！
四、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式

其中 N —- 立杆的轴心压力设计值，它包括:
横杆的最大支座反力 N1=12。15kN （已经包括组合系数1.4）
脚手架钢管的自重 N2 = 1。2×0。139×6.900=1.154kN
N =