混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案.doc

XXX工程标段
混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案完整
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第一章 编制说明
1。1编制依据
《XXXXXX工程（中段）桥梁工程施工图设计》
《结构力学》
《材料力学》
《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041—2000)
《路桥施工计算手册》
《建筑结构荷载规范》
《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2—2021)
1.2编制说明
本方案适用于主线桥变高度非标准联XXX联模板支架施工。

第二章 工程概况
2.1工程概况
XXX（中段）工程分成两个标段，本标段为一标段，里程范围为K0+000 ~ K1+760 ，线路长约1。76公里，为XXX地铁站段，内容主要包括：
（1）XXX主线高架桥高架桥长1.76公里，另外还包含A、B两个匝道；
（2）与高架共建轨道交通XXX路站长164。4米；
（3）路与下穿市政公路隧道工程,全长300.753，其中暗埋段长67.5m；
（4）一环路高架互通立交,主要包括四个匝道工程；
（5）一环路综合畅通工程段既有道路桥梁拓宽工程，长约1。3公里；
（6）与高架共建轨道交通XXX南一环站长186.6米;
（7）上述项目配套的绿化、路面、路灯等市政配套工程。
2。2桥梁工程设计概况
主线桥XXX联共三跨，其中中间一跨由于跨越环路故采用大跨布置，跨径布置为（30+50+30）m，主梁采用变高度现浇预应力砼连续箱梁。主梁跨径由于超过30m故设置跨中横隔板。主梁预应力钢绞线主要布置在腹板内，局部布置在顶底板,主线桥横梁设置横向预应力，桥面设置横向预应力。
（1)主线桥XXX联30m主梁标准断面箱梁采用单箱三室，斜腹板形式，箱梁顶宽23m,箱底宽13.7m～12.124m，两侧斜腹板斜率1：1.65，悬臂3.65m，梁高2。2m～3。5m。顶板厚0.25m,底板厚0。258～0。8.腹板厚0.60～1。20m.主梁中横梁宽3。0m,端横梁宽2.0m。
（2）主线桥XXX联50m大跨主梁标准断面箱梁采用单箱三室，斜腹板形式，箱梁顶宽23m,箱梁底宽13.7～12。124m，两侧斜腹板斜率1：1.65，悬臂3.65m，梁高2.2～3.5m。顶板厚0.25～0.55m，底板均厚0。258～0。8。腹板厚0。60～1.20m，主梁中横梁宽3。0m，端横梁宽2。0m。

第三章 总体施工方案
连续箱梁支架体系全部采用碗扣式满堂红支架体系，箱梁浇筑时分底板和顶板两次浇筑。碗扣支架钢管为φ48、t=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=205MPa。箱梁底模、侧模和内膜均采用δ=15 mm的竹胶板。竹胶板容许应力[σ0]=70MPa，弹性模量E=6×103MPa.
箱梁中横梁，横向方木采用7＊10cm@10cm，纵向方木采用10＊15cm,支架立杆步距为60*30cm，横杆步距为60cm。
箱梁端横梁，横向方木采用7＊10cm＠10cm，纵向方木采用10*15cm,支架立杆步距为60＊30cm，横杆步距为60cm。
腹板下，横向方木采用7*10cm＠10cm，纵向方木采用10*15cm，腹板支架立杆为60＊60cm，横杆步距为60cm。
箱梁底板下，横向方木采用7*10cm＠30cm,纵向方木采用10＊15cm，支架立杆步距为60＊60cm，横杆步距为120cm。
顶板内模下，横向方木7＊10cm@30cm，纵向方木为10＊15cm,支架立杆步距为90＊120cm，横杆步距120cm。
在翼缘板下，横向方木采用7*10cm@30cm，纵向方木采用10＊15cm，支架立杆步距为60*90cm，横杆步距为120cm,在翼缘板根部两排立杆步距采用60*90cm，横杆步距为60cm.
腹板外侧模，横向方木采用7＊10cm@20cm，纵向方木采用10*15cm＠60cm，斜撑钢管纵向间距为60cm。
单箱三室箱梁标准段断面见图3—01；满堂支架平面布置图见图3—02、满堂支架横剖面图见图3—03、满堂支架纵剖面图3-04。

3-01 单箱三室箱梁标准段断面

第四章 施工工艺
4。1施工工艺流程
满堂碗扣式支架施工现浇箱梁工艺流程见图4-01。

支架地基处理
支架立杆位置放样
安装底托并调旋转螺丝顶面在同一水平面上

逐层拼装立杆、横杆
安放顶托并按设计标高进行调整
安放纵向方木、横向方木、铺设底模、侧模预压
底、腹板钢筋和预应力钢绞线施工，立腹板模板
底、腹板钢筋和预应力钢绞线验收合格后泵送法浇筑砼
拆除腹板内模，立顶板模板，施工顶板钢筋和钢绞线等
浇筑顶板砼，养护至设计强度95%,且龄期超过10天后进行张拉和压浆施工
拆模、落架

现浇箱梁工艺流程见图4—01

4.2施工方法
4。2.1地基处理
支架搭设前，必须对既有地基进行处理，因大部分地基为路原有公路砼路面可以满足箱梁施工过程中承载力的要求，故根据现场实际情况对绿化带、泥浆池和承台等开挖过的部位作硬化处理，严格按规范采取分层回填分层压实，下部填筑道碴石，用10~15cm厚级配碎石找平，最后顶上再浇筑15cm厚C20混凝土。
在地面硬化以后，应该加强箱梁施工内的排水工作，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳,出现安全隐患和事故。
4。2。2支架立杆位置放样
用全站仪放出箱梁中心线，然后用钢尺放出底座十字线，并标示清楚。
安放底托
按标示的底座位置先安放底托,然后将旋转螺丝顶面调整在同一水平面上.注意底座与地基的密贴，严禁出现底座悬空现象。
4.2。4安装立杆、横杆和顶托
从一端开始,按照顺桥向60cm，横桥向60或90cm布设立杆，横杆步距为60cm或120cm,调整立杆垂直度和位置后并将碗扣稍许扣紧，一层立杆、横杆安装完后再进行第二层立杆和横杆的安装，直至最顶层,最后安放顶托，并依设计标高将U型顶托调至设计标高位置，顶底层横杆步距均为60cm。
4。2.5安放方木、铺底模
在顶托调整好后铺设纵向10×15cm方木，铺设时注意使其两纵向方木接头处于U型上托座上（防止出现“探头”木）,接着按30cm或20cm或10cm间距铺设横向7×10cm方木,根据放样出的中线铺设δ=15mm的竹胶板做为箱梁底模。
4.2。6设置剪刀撑
支架每四排设一横向剪刀撑，纵向剪刀撑沿横向每五排设一纵向剪刀撑，水平剪刀撑在垂直方向上的间距不超过2.4m.剪刀撑采用D48普通钢管,且在钢管连接处用两个钢管扣件紧固。剪刀撑按规范连续设置，确保支架整体稳定。

第五章 模板、支架设计及验算
5.1支架、模板方案
5。1.1模板
箱梁底模、侧模和内膜均采用δ=15 mm的竹胶板.竹胶板容许应力［σ0］=70MPa,弹性模量E=6×103MPa。
5。1。2纵、横向方木
纵向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩为14。5MPa，截面尺寸为10×15cm。截面参数和材料力学性能指标：
W= bh2/6=100×1502/6=3.75×105mm3
I= bh3/12=100×1503/12=2.81×107mm3
横向方木采用A—1东北落叶松，顺纹弯矩为14.5 MPa，截面尺寸为7×10cm.截面参数和材料力学性能指标：
W= bh2/6=70×1002/6=11.7×104mm3
I= bh3/12=70×1003/12=5.83×106mm3
考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A—3类木材,顺纹弯矩为12.0 MPa，并按湿材乘0.9的折减系数取值,则［σ0]＝12×0。9＝10.8MPa,E=9×103×0.9=8。1×103MPa，容重6KN/m3。
纵横向方木布置：纵向方木间距一般为60cm，在翼缘板下为90cm。横向方木间距一般为30cm，在腹板和端、中横（隔)梁下为20cm。
5。1。3支架
采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=3.5mm,材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=205 MPa。详细数据可查表5。01.
碗扣支架钢管截面特性表5.01
外径
d(mm)
壁厚
t（mm)
截面积
A(mm2)
惯性矩
I（mm4）
抵抗矩
W(mm3)
回转半径
i（mm)
每米长自重
（N）
48
3.5
4。89×102
1。219×105
5。08×103
15.78
38。4N/m
碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距一般为60×60cm，在翼缘板为60×90cm横杆除端横梁、中横梁和腹板下步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。连接支杆和竖向剪刀撑见图5-01(标准段箱梁碗扣支架布置图)。
5。2支架计算
5.2.1荷载计算=
①碗扣式支架钢管自重，可按表5。01查取。
②钢筋砼容重按26kN/m3计算，则
端横梁为2。2m：26×2.2=57.2KPa
中横梁为3.5m：26×3。5=91KPa
腹板高2.2~2。5m时,以2.5m计算,厚度为60cm，其余为(0。368+0.25）m,则： 26×2。5×0。60+26×（0。368+0。25）×0.40=45.427KPa
腹板高2。5~3。5m时m,厚度为0。60m，其余为（0.50+0.25）m，则:26×3。5×0。60+26×（0.5+0。25）×0.40=62。4KPa
箱梁底板厚度为50cm（顶板厚度25cm)：26×（0.50+0.25）=19。5KPa
翼缘板根部厚度55cm：26×0。55=14.3KPa
③模板自重（含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则：
端横梁：57.2×0。05=2。86KPa
中横梁：91×0.05=4。55KPa
腹板:62。4×0。05=3。12KPa
箱梁底板：19。5×0.05=0。975KPa
翼缘板根部：14。3×0.05=0.715KPa
④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.5kPa
⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2。0kPa
⑥振捣混凝土产生的荷载: 2。0kPa
荷载组合
计算强度：q=1。2×（②+③）+1.4×（④+⑤+⑥）
计算刚度:q=1。2×（②+③)
5.2.2中横梁下方支架检算
(1）底模检算
底模采用δ＝15 mm的竹胶板，直接搁置于间距L=10cm 的7×10cm横向方木上,按连续梁考虑，取单位长度（1.0米)板宽进行计算.
荷载组合:
q=1。2×（91+4.55）+1。4×（2.5+2。0+2。0)=123。76kN/m
竹胶板（δ=15 mm）截面参数及材料力学性能指标：
W=bh2/6=1000×152/6=3。75×104mm3
I=bh3/12=1000×153/12=2。81×105mm3
承载力检算：
强度：
Mmax＝ql2/10＝123.76×0。102/10＝0.124KN·m
σmax＝Mmax /W＝0。124×106/3。75×104＝3.31MPa＜[σ0]= 70MPa 合格
刚度：
荷载: q=1。2×(91+4。55）=114。66kN/m
f＝0。677ql4/（100EI）＝0.677×123。76×1004/（100×6×103×2.81×105)＝0。049
mm＜[f0］＝100/400＝0。25mm 合格
（2）横向方木检算
横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上，横向方木规格为70mm×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。
荷载组合:
q1=（1。2×(91+4.55）+1.4×（2。5+2.0+2.0))×0.10+6×0.07×0.10=12。418kN/m
承载力计算：
强度:
Mmax＝q1l2/10＝12.418×0.62/10＝0.447KN·m
σmax＝Mmax /W＝0.447×106/11。7×104＝3.82MPa＜[σ0］= 10.8MPa 合格
刚度：
荷载: q=1.2×（91+4。55）×0。10+6×0。07×0.10= 11.508kN/m
f＝0。677ql4/(100EI)＝0。677×11。508×6004/(100×8。1×103×5。83×106)＝0.214mm＜[f0]＝600/400＝1。5mm合格
(3)纵向方木检算
纵向方木规格为10×15cm,中横梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑,计算跨径为60cm。
荷载组合:
横向方木所传递给纵向方木的集中力为：
箱底： P=12.418×0.6=7。45kN
纵向方木自重:g＝6×0.1×0.15＝0。09 kN/m
力学模式：

承载力计算：
强度:
按最大正应力布载模式计算:
支座反力 R＝（7.45×3+0。09×0.6)/2=11。20KN
最大跨中弯距 Mmax＝11.20×0.3—0.09×0。32/2—7.45×0。2＝1。87KN.m
σmax＝Mmax /W＝1.87×106/3.75×105＝4。99MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格
刚度：
按最大支座反力布载模式计算：
集中荷载: P=11。508×0.6×4=27。62kN
合格
腹板下纵向方木规格为10×15cm,纵向间距为60cm（腹板下模板和横向方木与横梁受力相同，无需检算）。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm，由于箱梁腹板厚度只有0。60m，其他部分为底板加顶板为0.60m,取两跨平均值,则计算如下：
横向方木所传递给纵向方木的集中力为：
箱底： P=（12。418×0。6×0。30+6。58×0。6×0.90)/1。2=4.8kN
纵向方木自重：g＝6×0.1×0。15＝0.09 kN/m
承载力计算：
强度:
按最大正应力布载模式计算：
支座反力 R＝(4.8×5+0。09×0.6）/2=12。03KN
最大跨中弯距Mmax＝12.03×0.30-0。09×0。302/2—4.8×0。4-4.8×0。2＝0.72KN。m
σmax＝Mmax /W＝0。72×106/3。75×105＝1。9MPa＜[σ0］=10.8 MPa 合格
刚度：
按最大支座反力布载模式计算:
集中荷载: P=（11。508×0.6×0.30+3。12×0.6×0.90)×5/1。2=15.65kN
F=Pl3/（48EI）+5ql4/（384EI）= 15.65×1000×6003/(48×8。1×103×2。81×107)+5×0。09×6004/(384×8。1×103×2。81×107）=0。31mm＜[f0]＝600/400＝1。5mm 合格
（4）支架立杆计算
箱梁横梁下支架为60×30cm设置，腹板下支架为60×60cm设置，根据网格划分，每根立杆为四个网格共用，对每个网格的承载贡献为1/4,故每根立杆的承载面积为：
横梁下，0。6×0。3×4×1/4=0.18㎡；腹板下,0.6×0。6×4×1/4=0.36㎡
P（横梁）=(91+4。55+2。5+2。0+2.0)×0.36+0.09×0。3=36。77kN
P（腹板）=(62。4+3。12+2。5+2.0+2。0)×0.36+0。09×0。6=25.98kN
因第11联梁底到原地面高度最大，为15.194m，为安全起见，所有满堂碗扣式支架按最高处为16米高计算（支架高度以16米计,故可计算每根立杆承受支架为16m立杆，以及27道4×0.3=1。2m横杆.此联碗扣钢管的重量为（1×16×0。0384＋27×4×0。3×0.0384）＝1.86kN，并考虑普通钢管的扣件、支架顶托及内模支架的重量取1.2系数,故每杆承受支架自重可计为1.86×1.2＝2.23kN，平均立杆重量为2。23/16=0.14kN/m,为安全起见，以下计算可取单根立杆自重0.3kN/m）,其自重为:
g=16×0.3=4。8 KN
单根立杆所承受的最大竖向力为：
N=36。77+4。8=41。57kN
强度验算：
σa＝N/Aji=41.57×1000/489=85。01MPa＜[σa]=140MPa 合格
立杆承载力计算：
支架立柱采用φ48、t＝3.5mm钢管，立柱底、顶部纵横向水平杆步距为0。6m，中间部分步距1。2m，施工中横杆最大步距为1。2m。
钢管截面面积：

钢管截面的惯性半径：

钢管定位桩的柔度：

查表可知,钢管稳定系数0。807
钢管承载力为：
刚度验算：
可见当横杆最大步距为1。2m时，立杆承载力为55.281KN,
N=36。77+4。8=41.57kN〈55.281KN合格
（5）地基承载力计算
因支架底部通过底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在原有水泥混凝土路面上，另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层碾压密实,上部铺设道碴石及碎石，顶部浇筑15cm厚C20混凝土,因此基底承载力可达到11。0MPa。
因此σmax=N/A=41。57×103/0.072=8。5MPa＜11。0 MPa 可以
5。2.3箱梁底板下支架检算
（1)底模检算
底模采用δ=15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm的 7×10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度（1.0米）板宽进行计算。
荷载组合:
q=1.2×(19。50+0。975)+1。4×(2.5+2。0+2.0）=33。67kN/m
竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标：
W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3
I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3
承载力检算:
强度:
Mmax=ql2/10=33。67×0.2×0.2/10=0。135KN·m
σmax=Mmax /W=0。135×106/3.75×104=3。59MPa＜［σ0］=70MPa 合格
刚度：
荷载： q=1.2×(19.50+0.975)=24.57kN/m
F=0。677ql4/(100EI)=0.677×24.57×2004/(100×6×103×2。81×105)=0。158＜[f0］=200/400=0.50mm 合格
(2）横向方木检算
横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上，横向方木规格为70×100mm，横向方木亦按连续梁考虑。
荷载组合:
q1=（1.2×（19。50+0。975）+1。4×（2.5+2.0+2。0））×0。2+6×0.07×0.1=kN/m
承载力计算:
强度：
Mmax=q1l2/10=6。776×0.62/10=0。24KN·m
σmax=Mmax /W=0。24×106/11.7×104=2。05MPa＜［σ0］=10.8 MPa 合格
刚度：
荷载： q=1.2×（19.50+0.975)×0.2+6×0。07×0。1=4。956kN/m
F=ql4/(150EI)=0。677×4.956×6004/（100×8。1×103×5。83×106)=0.092mm＜［f0]=600/400=1。5mm 合格
（3）纵向方木检算
纵向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。
荷载组合：
横向方木所传递给纵向方木的集中力为：
箱底： P=6。776×0.6=4.07kN
纵向方木自重：g=6×0.1×0。15=0。09kN/m
承载力计算：
力学模式如下图:
强度：
按最大正应力布载模式计算:
支座反力 R=（4.07×3+0.09×0。6）/2=6.132KN
最大跨中弯距 Mmax=6。132×0。3-0.09×0.32/2—4。07×0.3=0.61KN。m
σmax=Mmax /W=0。61×106/3。75×105=1.63MPa＜［σ0]=10。8MPa 合格
刚度:

按最大支座反力布载模式计算：
集中荷载： P=4。956×0。6×4+0.09×0.6=11.948kN/m
F=Pl3/（48EI)+5ql4/(384EI）=
11.948×1000×6003/（48×8。1×103×2。81×107)+5×0。09×6004/(384×8.1×103×2。81×107）=0。237mm＜［f0]=600/400＝1。5mm 合格
(4）支架立杆计算
每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力(以跨度0.6米计算）：
P1=(19。50+0.975+2.5+2。0+2.0）×0。62 +0。09×0。6=9.765kN
安全起见满堂式碗扣支架按16米高计,其自重为:
g=16×0。3=4.8kN
单根立杆所承受的最大竖向力为：
N=9.765+4.8=14。565kN
立杆稳定性：
横杆竖向步距按1.2m计算时,
所以N=14.565kN<[N]=55。281kN合格
强度验算：
Σa=N/Aji=14.565×1000/489=29。79MPa＜［σa］=140MPa 合格
（5）地基承载力不需再进行验算。
5。2。4顶板（厚度25cm）下内模支架计算
⑴底模板计算
底模板采用厚度为1。5cm的胶合板，底模下7×10cm方木间距为30cm，由前面计算知模板满足设计要求，不再检算。
⑵横向方木计算
搁置于间距90cm的纵向方木上，横向方木规格7×10cm,横向方木按连续梁考虑。
荷载组合：
q1=（1.2×26×0。25×1。05＋1.4×（2.5＋2.0＋2.0)）×0.3＋6×0.07×0.10＝5.23kN/m
承载力计算：
强度：
跨中弯距:M1/2=q。l2/10=5。23×0.92/10=0。4236kN·m
应力计算：σmax=Mmax /W=0.4236×106/11.7×104=3.64MPa＜［σ0]=10。8MPa 合格
刚度:
荷载: q=1。2×(26×0.25×1.05）×0.3+6×0.07×0.1=2.5kN/m
F=0.677×ql4/（100EI)=0。677×2。5×9004/（100×8。1×103×11。17×106）=0.122mm＜[f0］=900/400=2。25mm合格
⑶纵向方木计算
纵桥向方木规格为10×15cm,立杆纵向间距为120cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为120cm.
荷载组合:
横向方木所传递给纵向方木的集中力为：P=5.23×0。9=4。7kN
纵向方木自重：g=6×0.1×0。15=0.09kN/m
承载力计算：
力学模式如下图：

强度：
按最大正应力布载模式计算:
支座反力 R=（4。7×4+0.09×1。2）/2=9.45KN

最大跨中弯距 Mmax=9。45×0.6-0.09×0。62/2-4.7×0.45—4。7×0.15=2.83KN.m
σmax=Mmax /W=2.83×106/3.75×105=7。55MPa＜［σ0]=10。8MPa 合格
刚度:
按最大支座反力布载模式计算:
集中荷载: P=2。5×5+0.9×1.2=13。58kN/m
F=Pl3/(48EI）+5ql4/(384EI)=
13。58×1000×12003/（48×8。1×103×2。81×107）+5×0.09×12004/(384×8.1×103×2。81×107)=2。23mm＜[f0］=1200/400＝3mm 合格
（4）支架立杆计算
每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度1.2米计算）：
P1=（26×0.25×1。05+2。5+2.0+2.0)×0。9×1.2 +0。09×1.2=14.50kN
安全起见满堂式碗扣支架按2米高计，其自重为：
g=2×0.3=0。6kN
单根立杆所承受的最大竖向力为：
N=14.50+0.6=15.1kN
立杆稳定性：
横杆竖向步距按1。2m计算时，立杆数竖向可承受的最大竖直荷载[N］=30 kN.
所以N=15。1kN<［N］=30kN合格
强度验算：
Σa=N/Aji=15。1×1000/489=30.88MPa＜[σa]=205MPa 合格
5.2。5箱梁翼缘板根部（厚度55cm）情况下支架检算
(1）底模检算
底模采用δ=15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm的 7×10cm横向方木上,按连续梁考虑,取单位长度(1。0米）板宽进行计算。
荷载组合：
q=1.2×（14。3+0。715）+1.4×（2.5+2。0+2。0）=27.12kN/m
竹胶板（δ=15 mm）截面参数及材料力学性能指标:
W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3
I=bh3/12=1000×153/12=2。81×105mm3
竹胶板容许应力[σ]=70MPa,E=6×103MPa.
承载力检算:
强度：
Mmax=ql2/10＝27.12×0。3×0。3/10=0.244KN·m
σmax=Mmax /W=0.244×106/3。75×104=6.51MPa＜［σ0]=70 MPa 合格
刚度：
荷载: q=1.2×(14.3+0。715)=18。018kN/m
F=0。677ql4/(100EI）=0。677×18。018×3004/（100×6×103×5。83×105)=0.28mm＜［f0］=300/400=0.75mm合格
（2）横向方木检算
横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为70 mm ×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。
荷载组合：
q1=1。2×（14。3+0.715)+1。4×(2.5+2。0+2。0））×0.3+6×0.1×0。15=8.23kN/m
承载力计算:
强度：
Mmax=q1l2/10=8。23×0。92/10=0.67KN×m
σmax=Mmax /W=0。67×106/11.7×104=5.73MPa＜［σ0]=10.8MPa 合格
刚度：
荷载： q=1.2×(14.3+0.715)×0。3= 5。41kN/m
F=ql4/(150EI）=0。67×75。41×9004/(100×8。1×103×5.83×106)=0.51mm＜［f0］=900/400=2。5mm 合格
(3)纵向方木检算
纵向方木规格为10×15cm,立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。
荷载组合：
横向方木所传递给纵向方木的集中力为：
箱底： P=8。23×0。9=7.407kN
纵向方木自重：g＝6×0。1×0.15＝0。09 kN/m
承载力计算：
力学模式（如下图）：

强度:
按最大正应力布载模式计算:
支座反力 R＝（5.41×3+0。09×0.9）/2=11。245KN
最大跨中弯距 Mmax＝11.245×0.45—0.09×0。452/2-7。407×0。3＝2.8KN.m
σmax＝Mmax /W＝2。8×106/3。75×105＝7。47MPa＜［σ0］=10.8 MPa 合格
刚度:
按最大支座反力布载模式计算：
集中荷载: P=5。41×4+0。09×0.9= 21。72kN/m
f＝Pl3/（48EI）+5ql4/(384EI)＝
21.72×1000×9003/(48×8.1×103×2.81×107)+5×0。09×9004/(384×8.1×103×2.81×107）＝1。45mm＜[f0］＝900/400＝2。5mm 合格
(4）支架立杆计算
每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0。9米计算）：
P1=(14。3+0.715+2.5+2。0+2。0）×0。92 +0.09×0。9=17。51kN
安全起见满堂式碗扣支架按18米高计，其自重为：
g=18×0。3=5.4 KN
单根立杆所承受的最大竖向力为：
N=17。51+5.4=22。91 kN
立杆稳定性：
横杆竖向步距按1。2m计算时,立杆数竖向可承受的最大竖直荷载［N］=30 kN.
所以N=22。91kN〈［N]=30 kN合格
强度验算：
Σa=N/Aji=22。91×1000/489=46.86MPa＜［σa］=205 MPa 合格
（5）地基承载力不需再进行验算。
5。2.6腹板外侧模检算
侧模采用δ=15 mm的竹胶板，竖向内楞采用间距20cm的7×10cm方木，横向外楞采用间距60cm的10×15cm方木，横向外楞通过顶托及φ48、t=3。5mm斜撑钢管与翼缘板下方的立柱钢管连接，斜撑钢管间距横距为60cm，纵距为90cm。
混凝土侧压力：PM=0。22γt0β1β2v1/2
式中：γ—混凝土的自重密度，取26KN/m3；
t0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t0＝200/（T+15）,T为砼入模温度(℃)，取10,则t0=8；
β1—外加剂影响修正系数，因掺缓凝剂取1。2；
β2—砼坍落度影响修正系数,坍落度控制在11cm～15cm取1。15；
v-混凝土浇筑速度（m/h）,取0。4
PM =0。22×26×8。0×1。2×1。15×0.41/2=39.94KN/m2
有效压头高度：h= PM /γ=39.94/26=1。54
振捣砼对侧面模板的压力：4.0kPa
倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载按规范取2。0kPa
水平荷载：q=1.2×39.94×1.54/2+1。4×(2。5+4.0+2.0）=48.80kN/m
此水平力较腹板和端、中横隔梁处底板竖向力要小得多，而此处模板和横向方木布置与横梁处相同，则模板与横向方木不需要另外进行检算，只需要检算纵向方木和斜撑钢管。
纵向方木为10×15cm，间距为0.6m，跨度为0。9m，
横向方木传来的集中荷载:F=48.80×0.2×0。6=5。86kN
纵向方木自重：g＝6×0。1×0。15＝0.09 kN/m
承载力计算：
强度：
按最大正应力布载模式计算：
支座反力 R＝(5.86×5+0.09×0.9)/2=14。69KN
最大跨中弯距Mmax＝14.69×0。45—0.09×0。452/2-5.86×0.2-5。86×0。4＝3。08KN。m
σmax＝Mmax /W＝3.08×106/3.75×105＝8.24MPa＜［σ0］=10.8 MPa 合格
刚度：
按最大支座反力布载模式计算:
集中荷载: P=4。43×5+0.09×0.9=22。23kN
F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI）=22。23×1000×9003/（48×8。1×103×2.81×107)+5×0.09×9004/（384×8.1×103×2.81×107)=1。48mm＜[f0]＝900/400＝2。5mm 合格
纵向方木传来集中荷载单根斜撑受力为N=48.80×0。6×0.9=26.35kN，而扣件抗滑承载力为8。5KN ，因此斜撑钢管至少与4根翼缘板下方立柱钢管扣件联接，联接处立柱钢管的横杆步距为60cm.另外，为防止立柱钢管（弯压构件）失稳，在斜腹板外侧斜支撑钢管处加设通向箱梁中心方向的斜钢管(与多数立柱钢管连接以减少立柱钢管承受的水平荷载）并与立柱钢管联接以平衡两侧斜腹板外侧斜支撑钢管的支撑反力，从而保证支架水平方向稳定。
5.2。7抗风荷载计算
合肥地区基本风压 ω0=0.3kN/m2，风压高度系数 μz=0。62，体型系数 μs=0.80,密目安全网抗风系数 φ0=0。8(按《建筑结构荷载规范》取值）。
① 求得风荷载标准值：
ωk=0.7×0.62×0.8×0。3=0.101416kN/m2
② 作用在立杆上的计算值：
ω=γa·b·φ0·ωk =1.4×1.2×0。8×0.10416=0.1400 kN/m2
③ 立杆跨中弯矩：
M=ω0l02/8=0.1400×1。22/8=0。0252 kN/m2
④ 计算立杆的压弯强度:
σ=N/φA+M/ω
=40×103/(0。807×489)+25。2×103/5080=106。3 MPa〈205 MPa合格
说明支架抗风荷载安全，并且此支架系统刚度、强度及稳定性能够达到设计要求，满足现场施工条件。
为增加架体整体刚度，架体应严格按照方案要求设置纵、横和水平向剪刀撑；同时在端、中横(隔）梁、基坑周边等等部位立杆底座下应加垫槽钢或方木，以增大承压面积。
第六章 材料选用和质量要求
6。1材料选型
1、本工程脚手架为连续箱梁承重用，采用碗扣支架，现浇梁外模和内模采用1220×2440×15优质竹胶板。
2、碗扣支架钢管规格为φ48×3。5mm,且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管.钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。
3、扣件应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证,当对扣件质量有怀疑时,应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831）的规定抽样检测.旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
6.2技术要求
1对承台和管线开挖范围必须严格按规范标准分层进行换填和回填，同时加强地基的排水措施。
2搭设支架前，必须在地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁中心线。按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，拉线法调节支架顶托。
3必须保证可调底座与地基的密贴,必要时可用砂浆坐底.安放可调底座时,调整好可调底座螺帽位置，使螺帽位置位于同一水平面上。可调底座螺杆调节高度不得超过25cm，若在实际施工中调节高度必须超过25cm时，采用方木进行调整.
4检查脚手架有无弯曲、接头开焊、断裂等现象，无误后可实施拼装。
5拼装时,脚手架立杆必须保证垂直度。尤其重要的是必须在第一层所有立杆和横杆均拼装调整完成无误后方可继续向上拼装。
6拼装到顶层立杆后,装上顶层可调顶托，并依设计标高将各顶托顶面调至设计标高位置,可调顶托螺杆调节高度不得超过20cm，必要时用方木进行调整.
7满堂支架搭设至桥墩时，采用钢管与桥墩四周牢固环抱形式与支架相连接，以达到满堂支架与桥墩整体受力作用。
8铺设纵、横向方木和竹胶板时要确保其连接牢固，另外将纵向方木和横向方木接触面刨平,保证其密贴.横向方木顶面刨平，保证竹胶板与其密贴。
9支架底模铺设后,测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变位＋（±前期施工误差的调整量)，来控制底模立模.底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）.
10为确保支架整体稳定，支架每隔四排设一道横向剪刀撑，纵向在支架边