卸料平台专项施工方案模板.doc

卸料平台专项施工方案模板

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2020年4月19日
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万家花城万和苑二期工程

卸
料
平
台
专
项
方
案

编制人： 职务/职称：
审核人： 职务/职称：
批准人： 职务/职称：

一、工程概况
平湖万家花城万和苑二期工程，本工程地块位于嘉兴平湖市，胜利路以南，漕兑路以北，平湖大道以东，梅园路以西。本工程建筑结构形式为框架-剪力墙结构，基础类型为出库及8#、14#主楼采用钢筋砼预制管桩及其余主楼采用混凝土钻孔灌注桩基础，本工程由5栋30层高层及整体地下室1层局部2层，建筑总高度89.8m。总建筑面积152278.98m2，其中地上建筑面积106082.54,地下室建筑面积46196.44 m2。本工程±0.000标高相当于黄海标高3.900m。
结构类型为框架、剪力墙结构，建筑结构安全等级为二级，设计使用年限为50年，地基基础设计等级为甲级，屋面防水等级为一级，地下室防水等级为一级，建筑消防类别为一类高层建筑，建筑物耐火等级为一级。本工程建筑抗震设防分类为标准设防类（丙类）建筑，场地类别为Ⅲ类，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.1g，抗震等级主楼及其相关范围内（主楼外二跨且不小于20米）的抗震等级同主楼一层的抗震等级（剪力墙抗震等级为三级（用于27层建筑）、剪力墙抗震等级为二级（用于30层建筑）、框架抗震等级为二级），其余车库处的框架抗震等级为三级。基础形式为车库采用预应力管桩，主楼27层采用管桩，30层钻孔灌注桩，基坑开挖深度约10m。
卸料平台的布置
本工程单层面积大，楼层高，且施工工期较为紧张，为使钢管、模板等建筑材料能快速有效地翻运至上部施工层，故特从二层开始一个单元每层均布设一只卸料台位（使用荷载小于或等于1.5吨），安装后进行上下垂直运输，并层层往上循环安装使用，直至33层。（卸料平台详图附后）。
二、 卸料平台的制作
本工程用卸料平台平面尺寸为1900×3500，平台靠砼现浇构件外侧布置，突出现浇构件最外侧1550mm，平台骨架主梁采用16#槽钢，平台板下横档采用16#槽钢，拼接焊接而成，横档上铺设模板作卸料平台用。防护栏杆采用Ф48×3.0mm钢管焊接，共计有两排平行于建筑物纵向栏杆，每排有立杆6根，间距为0.7m，高度1.2 m。栏杆上铺满铺模板作围护用，如附图所示。
三、 安装、拆除与使用
卸料平台制作完成后，利用塔吊进行吊装，用钢丝绳将平台套住（经过预焊在平台上的4Ф20吊环）后吊运至欲安装楼层，将靠建筑物一端的槽钢放入预埋在楼面板中的拉环（4Ф20拉环埋件）内，并用电焊固定。外侧利用4Ф21.5钢丝绳吊拉至上层构件的预埋拉钩内，各钢丝绳利用双调螺丝张紧。拆除时则用塔吊吊住平台（平台上应清理干净，以免平台内的物体坠落）使之不至翻落，而后松掉钢丝绳及螺丝即可吊离原安装位置，吊至上层进行安装，有专人负责指挥。
操作时，应尽量使吊物摆放均匀，同时不得堆载过重,限载1.5T。
四、 操作平台安全要求
1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口；
3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；
5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；
6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。
五、 卸料平台安全计算书
一、参数信息
一、参数信息
1.荷载参数
脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；
栏杆、挡板类别：木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；
施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):15.00。
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离(m)：2.80，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.30；
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：2.90；
钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的节点按 铰支 计算；
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁
主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平[ ；
次梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平[；
次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.20。
4.卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：5.10，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.50, 次梁悬臂Mc(m)：0.00；
平台计算宽度(m)：1.90。

二、次梁的验算
次梁选择 16a号槽钢槽口水平[ ，间距0.5m，其截面特性为：
面积 A=21.95cm2；
惯性距 Ix=866.2cm4；
转动惯量 Wx=108.3cm3；
回转半径 ix=6.28cm；
截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。
1.荷载计算
(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；
Q1=0.35× 0.50= 0.18kN/m；
(2)、型钢自重标准值：本例采用16a号槽钢槽口水平[，标准值为0.17kN/m
Q2=0.17kN/m
(3)、活荷载计算
1)施工荷载标准值：取2.00kN/m2
Q3=2.00kN/m2
2)最大堆放材料荷载P：15.00kN
荷载组合
Q=1.2×(0.18+0.17)+1.4×2.00×0.50=1.81kN/m
P=1.4×15.00=21.00kN
2.内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80-91，P31)为：
Mmax=ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4
经计算得出: Mmax=(1.81×1.902/8)×(1-(0.002/1.902))2+21.00×1.90/4=10.79kN·m。
最大支座力计算公式:
R=[P + q(l+2m)]/2
经计算得出: R=(21.00 + 1.81×(1.90 + 2×0.00))/2=12.22kN
3.抗弯强度验算
次梁应力：
σ=M/γxWx ≤ [f]
其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值 σ =1.08×104/(1.05×108.30)=94.91N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值 σ =94.912N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2,满足要求！
4.整体稳定性验算
σ=M/φbWx ≤ [f]
其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=(570tb/lh)×(235/fy)
经过计算得到 φb=570×10.00×63.00×235/(1900.00×160.00×235.0)=1.18；
由于 φb大于0.6，按照下面公式调整：
φb'=1.07 - 0.282/φb ≤1.0
得到 φb'=0.831；
次梁槽钢的稳定性验算 σ =1.08×104/(0.831×108.300)=119.89N/mm2；
次梁槽钢的稳定性验算 σ =119.886N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2,满足要求！
三、主梁的验算
根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择 16a号槽钢槽口水平[ ，其截面特性为：
面积 A=21.95cm2；
惯性距 Ix=866.2cm4；
转动惯量 Wx=108.3cm3；
回转半径 ix=6.28cm；
截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；
1.荷载验算
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；
Q1=0.14kN/m；
(2)槽钢自重荷载 Q2=0.17kN/m
静荷载设计值 q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.17)=0.37kN/m；
次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R；
2.内力验算

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
从左至右各支座反力：
R[1]=17.459kN；
R[2]=11.931kN；
R[3]=-4.207kN。
最大支座反力为 Rmax=11.931kN；
最大弯矩 Mmax=9.687kN·m；
最大挠度 ν=0.064 mm。
3.抗弯强度验算
σ=M/(γxWx) + N/A ≤ [f]
其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；
[f] -- 钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
主梁槽钢的最大应力计算值 σ =9.687×106/1.05/108300.0+1.69×104/2195.000=92.868N/mm2；
主梁槽钢的最大应力计算值 92.868N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.00N/mm2，满足要求！
4.整体稳定性验算
σ=M/(φbWx) ≤ [f]
其中 φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=(570tb/lh)×(235/fy)
φb=570×10.0×63.0×235/(4100.0×160.0×235.0)=0.547；
主梁槽钢的稳定性验算 σ=9.687×106/(0.547×108300.00)=163.39N/mm2；
主梁槽钢的稳定性验算 σ=163.39N/mm2 小于 [f]=205.00,满足要求！
四、钢丝拉绳的内力验算
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，
RCi=RUisinθi
其中 RCi -- 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)；
RUi -- 拉钢绳的轴力(kN)；
θi -- 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；
sinθi=Sin (ArcTan (2.9/(1.3+2.8))=0.577；
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi / sinθi；
RUi=17.459 / 0.577=30.23kN；
五、钢丝拉绳的强度验算
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径21.5mm。
[Fg]=aFg/K
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝271.5kN；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。
得到：[Fg]=38.462kN>Ru＝30.233kN。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
六、钢丝拉绳拉环的强度验算
取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：
N=RU=30233.350N。
拉环强度计算公式为：
σ=N/A ≤ [f]
其中， [f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；
所需要的拉环最小直径 D=[30233.4×4/(3.142×50.00×2)]1/2=19.6mm。
实际拉环选用直径D=20mm的HPB235的钢筋制作即可。
七、操作平台安全要求
1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；
3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；
5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；
6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。