雨蓬模板高支撑施工方案.doc

模板高支撑施工方案

工程名称： 雨棚工程

施工单位：

监理单位：

建设单位：

编制日期: 2016 年 9 月 28 日

30 / 33
施工方案审批表

工程名称

建筑面积

结构类型

层数

工程详细地址

建设单位

施工单位

监理单位

开竣工日期

方案名称

实施时间

方案内容

施工单位审批意见
方案编制人

职务
专业工程技术人员
方案执行人

职务
项目经理或项目技术负责人
审核意见

方案审核人

职务
公司技术科负责人
审核意见

方案审批人

职务
总工或公司技术负责人
审批意见

建设单位审批意见
方案审批人

职务

审批意见

监理单位审批意见
总监理工程师

审批意见

主管部门备案签收
备案序列号：

目 录

第一章 工程概况 1
第二章 编制依据 1
第三章 高支撑施工方案 1
第一节 方案选择 1
第二节 安全技术交底 3
第三节 高支模施工 3
第四节 模板及支架安装与拆除 4
第五节 砼浇筑施工方案 5
第六节 模板计算 6
第四章 监测方案 28

第一章 工程概况
xxxxx雨棚工程，工程建设地点：xxxxx；结构形式：框架结构，层顶标高xx，框架柱由下部地下停车场直接甩筋，车库顶板标高-1.2m，雨棚施工总高度10.1m，顶板100mm、140mm厚，局部双层板，板顶标高分别为8.1m、8.9m，建筑面积为558㎡，雨蓬水平投影面积1116㎡，总工期：45天。
建设单位：
设计单位：
监理单位：
施工单位：
第二章 编制依据
1、xx雨棚工程施工图纸
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
7、《房屋建筑工程常用高大模板支撑系统》辽2013G901
第三章 高支撑施工方案
第一节 方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011要求，要符合市文明标化工地的有关标准。
6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：
、栏板采用多层木模板钢支撑，木方作楞，配套使用穿墙螺栓M14。竖向内楞采用50*80*4000木方，水平采用φ48×3.0双钢管拉结穿墙螺栓；
、梁板采用多层木模板，Ф48×3.0钢管脚手架支撑；
、柱采用多层木模板现场拼制，Ф48×3.0钢管脚手架支撑。
7、材料选择
、本工程脚手架钢管选用48.3*3钢管，符合现行国家标准《碳素结构钢》（B/T700）中235级钢的规定。施工人员首先选择脚手杆口要齐，裂缝结疤，硬弯，压疤，锈蚀，打孔不得使用。
、本工程扣件的选用，符合现行国家标准从钢管脚手架扣件GB15831的规定。扣件螺栓拧紧扭力矩到达65N·m时不得发生破坏。施工前要全数检查，不得使用裂缝，变型，螺栓滑丝的扣件。
、可调拖撑，可调拖撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距符合现行国家标准《梯形螺纹第2部分：直径与螺距系列》（GB/T5796.2）和《梯形螺纹第3部分：基本尺寸》（GB/T5796.3）的规定
、模板选用：本工程采用长2.44m×宽1.22m×12mm厚多层胶合木模板，要求木模具备防水、耐磨、耐酸的保护膜，保温性能好，脱模后多次使用的特点。
第二节 安全技术交底
施工前项目部施工员，技术员，安全员分别向参加施工的所有架工，木工，砼工进行技术交底。高处作业系安全带，戴好安全帽。所有人必需按方案进行，不准违章作业，违章指挥。按顺序进行施工。现场质量检查员，安全员必需对架体及模板按段检查验收（实测实量）并做好记录。
本工程高支模支撑高度分别为：700×2000梁底8.1m；300×1200梁底8.1m；300×800梁底8.5m；300×500梁底8.8m。100厚板底9.2m；140厚板底9.16m。高支撑面积为1116㎡。
第三节 高支模施工
首先由项目部放线员进行定位放线，然后经技术员，安全员检查验收合格后，架工开始铺设垫板，所采用的钢垫板规格为200*200*6mm。铺设完毕后架工开始撂底，采用3m-6m脚手杆，错茬绑扎。扫地杆距地面20cm。立杆间距为0.9m步距为1.3m，绑扎横向、纵向水平杆，四周满绑扎剪刀撑。先从基础连接到顶部，架体内水平剪刀撑分三段高度2.6m一道，在架体四周设竖向剪刀撑，内部每隔三跨绑扎一道。剪刀撑与剪刀撑之间采用斜拉杆进行拉结固定。使架体形成一体，梁底托杆300梁设一道、700梁设两道，梁底托杆与每步水平杆用扣件连接。另外横、纵水平杆顶在圈梁上，有柱子的部位全部抱柱子，绑扎。支撑脚手架绑扎完毕后，现场技术员，安全员按方案进行全面检查验收。合格后进行下道工序。2m高梁侧模板与脚手架拉结牢固，每侧至少有两道水平杆顶至梁侧模板上，且梁侧模板加固的对拉螺栓竖向间距不大于350mm，以防止梁浇筑时产生侧向位移。
由于本工程与地下人防为结建式建筑，以地下人防工程作为基础，并且轴线完全对应，雨蓬的整个模板支撑系统除北侧悬挑端，其余全部座落在人防顶板上，故需要在地下人防负一层进行支撑加固，加固平面布置见下图：

第四节 模板及支架安装与拆除
1、模板安装
先检查作业面，所需要材料要分离堆放。按施工的程序进行操作，采用800mm长的可调结U型托撑。最多伸出脚手管200mm。
按砼的浇筑需要（见第五节），南北两侧梁模板分三次施工，由于雨蓬南北两侧延纵向方向造型8.9米标高板下净高仅700mm高，长度61.7m，南侧净宽1.1m、北侧净宽2.65m，且无洞口，属于全封闭状态，故此处采用的木模板木支撑一次性投入使用，无法拆除。雨蓬北侧悬挑端L9梁北侧模板支设与主楼干挂发生冲突并与主楼框架间缝隙仅100mm宽，首先需将施工范围内的干挂拆除（包括干挂石材、角钢骨架、玻璃幕等），其次由于支模作业面仅有100mm宽，故此处模板支设需特殊加固处理，且砼浇筑后由于砼自重产生的压力导致梁北侧模板无法拆除。
2、模板及支架的拆除
根据工期，模板和支架拆除前，木工、架工要向项目部提交拆除申请，待项目部同意后按方案进行拆除，做到先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重，后拆承重的。必需从上而下的顺序进行操作，拆下的各种材料及时清运。
第五节 砼浇筑施工方案
根据设计图纸砼结构的特点及施工进度计划安排，本工程砼浇筑计划共分四次完成，第一次浇筑框架柱至梁底，第二次浇筑至梁板顶标高8.1米，第三次浇筑梁及栏板至顶板底标高8.8米，最后一次浇筑8.9米标高二层板砼。施工缝处须待已浇筑混凝土的抗压强度不小于1.2MPa时，才允许继续浇筑。梁板砼浇筑顺序由中间向两侧浇筑。
待柱砼强度达到设计强度的75%以上，梁板的模板支撑体系可采用抱柱支撑，并在雨蓬外围东、西、南侧增设抛撑，抛撑设置与地面夹角不得大于60°，间隔三跨设置，抛撑间采用水平杆及剪刀撑可靠拉结。北侧水平杆顶至门诊医技病房综合楼的外钢筋砼框架上，以保证整个支撑体系水平方向的整体稳定性，防止砼浇筑过程中发生倾覆。抱柱施工构造参照下图。

第六节 模板计算
采用品茗安全方案计算软件V10.5进行计算。

梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL
新浇混凝土梁计算跨度(m)
25.2
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
700×2000
新浇混凝土结构层高(m)
10.1
梁侧楼板厚度(mm)
140
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)
1
对水平面模板取值Q2k(kN/m2)
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.4
非自定义:0.208
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
500
梁两侧立柱间距lb(mm)
1300
步距h(mm)
1300
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
1000、1000
混凝土梁距梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
650
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
自定义
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
450,850
梁底支撑小梁根数
5
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
0
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
200
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：

平面图

立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
12.5
面板弹性模量E(N/mm2)
4500
取单位宽度700mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=700×12×12/6＝16800mm3，I＝bh3/12=700×12×12×12/12＝100800mm4
q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×0.7×2]×0.7＝44.695kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2]×0.7＝43.461kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.7＝1.235kN/m
q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×2]×0.7＝35.77kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×43.461×0.1752+0.121×1.235×0.1752＝0.15kN·m
σ＝Mmax/W＝0.15×106/16800＝8.929N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×35.77×1754/(100×4500×100800)＝0.467mm≤[ν]＝l/250＝175/250＝0.7mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×43.461×0.175+0.446×1.235×0.175＝3.085kN
R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×43.461×0.175+1.223×1.235×0.175＝8.958kN
R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×43.461×0.175+1.142×1.235×0.175＝7.305kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×35.77×0.175＝2.46kN
R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×35.77×0.175＝7.155kN
R3'=0.928 q2l=0.928×35.77×0.175＝5.809kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
45×75
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁截面抵抗矩W(cm3)
42.19
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面惯性矩I(cm4)
158.2
小梁验算方式
三等跨连续梁
为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{3.085+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(2-0.14)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.7×2]×max[0.65-0.7/2，(1.3-0.65)-0.7/2]/2×1，8.958+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.7/4}=9.001kN/m
q2＝max{2.46+(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(2-0.14)+(0.5+(24+1.1)×0.14)×max[0.65-0.7/2，(1.3-0.65)-0.7/2]/2×1，7.155+(0.3-0.1)×0.7/4}＝7.19kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×9.001×0.52，0.5×9.001×0.22]＝0.225kN·m
σ=Mmax/W=0.225×106/42190=5.333N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×9.001×0.5，9.001×0.2]＝2.700kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.700×1000/(2×45×75)＝1.20N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×7.19×5004/(100×9350×1582000)＝0.206mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝7.19×2004/(8×9350×1582000)＝0.097mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×9.001×0.5，0.4×9.001×0.5+9.001×0.2]＝4.951kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.545kN，R2＝R4＝4.951kN，R3＝4.034kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×7.19×0.5，0.4×7.19×0.5+7.19×0.2]＝3.955kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.200kN，R'2＝R'4＝3.955kN，R'3＝3.212kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
可调托座内主梁根数
1
主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.388×106/4490=86.481N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝9.943kN
τmax=2Vmax/A=2×9.943×1000/424＝46.899N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.114mm≤[ν]＝l/250＝450/250＝1.8mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.348kN，R2=13.23kN，R3=13.23kN，R4=0.348kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
扣件抗滑移折减系数kc
0.85
可调托座内主梁根数
1
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.348,0.348]＝0.348kN≤0.85×8=6.8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝13.23kN≤[N]＝30kN
满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd(mm)
600
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Ф48×3
钢材等级
Q235
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值f(N/mm2)
205
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
1、长细比验算
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1300=2281.5mm
λ=l0/i=2281.5/15.9=143.491≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、风荷载计算
Mw＝1.4××ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.208×0.5×1.32/10＝0.022kN·m
3、稳定性计算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×0.9×2]×1＝63.84kN/m
2)小梁验算
q1＝max{4.414+1.2×[(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(2-0.14)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.9×1]×max[0.65-0.7/2，(1.3-0.65)-0.7/2]/2×1，12.805+1.2×(0.3-0.1)×0.7/4}=12.847kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.347kN，R2＝13.245kN，R3＝13.245kN，R4＝0.347kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(600+2×200)=1686.762mm
λ1＝l01/i＝1686.762/15.9＝106.086，查表得，φ1＝0.544
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.347+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.9×1]×(1+0.65-0.7/2)/2×1，13.245，13.245，0.347+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.9×1]×(1+1.3-0.65-0.7/2)/2×1]+0.022/1.3＝13.262kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝13262.245/(0.544×424)+0.022×106/4490＝62.43N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.217×1.755×1300=2776.586mm
λ2＝l02/i＝2776.586/15.9＝174.628，查表得，φ2＝0.235
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.2×0.15×(10.1-2)+Mw/lb＝max[0.347+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.9×1]×(1+0.65-0.7/2)/2×1，13.245，13.245，0.347+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.14)+1.4×0.9×1]×(1+1.3-0.65-0.7/2)/2×1]+1.458+0.022/1.3＝14.72kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝14720.245/(0.235×424)+0.022×106/4490＝152.667N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm)
140
混凝土强度等级
C35
立杆底座长a(mm)
200
立杆底座宽b(mm)
200
F1=N=14.72kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：βh=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=120mm，
um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1280mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×1280×120/1000=168.806kN≥F1=14.72kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤1.35βcβlfcAln
F1
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
βc
混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=(Ab/Al)1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：fc=16.7N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×16.7×40000/1000=2705.4kN≥F1=14.72kN
满足要求！
板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B1，标高9.3m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
140
新浇混凝土楼板边长L(m)
7.5
新浇混凝土楼板边宽B(m)
4.2
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)
2.5
当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)
1
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.4
0.13
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0.5
三、模板体系设计
模板支架高度(m)
9.16
立柱纵向间距la(mm)
900
立柱横向间距lb(mm)
900
水平拉杆步距h(mm)
1300
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离(mm)
150
立柱距混凝土板长边的距离(mm)
300
主梁布置方向
垂直楼板长边
小梁间距(mm)
100
小梁最大悬挑长度(mm)
100
主梁最大悬挑长度(mm)
100
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)

四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
面板验算方式
简支梁
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.14)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.053kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m
p＝0.9×1.4×Q1K/2=0.9×1.4×2.5/2＝1.575kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.053×0.12/8，0.108×0.12/8+1.575×0.1/4]= 0.04kN·m
σ＝Mmax/W＝0.04×106/24000＝1.646N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.14)×1=3.614kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.614×1004/(384×10000×144000)＝0.003mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
45×75
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁截面抵抗矩W(cm3)
42.19
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面惯性矩I(cm4)
158.2
因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.14)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.14)+1.4×0.7×2.5]×0.1＝0.727kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.14)×0.1＝0.412kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.1＝0.315kN/m
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×0.412×0.92+0.117×0.315×0.92＝0.063kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.1＝0.032kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.032×0.92+0.213×3.15×0.9，0.1×0.032×0.92+0.175×3.15×0.9]＝0.606kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[0.727×0.12/2，0.032×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.063，0.606，0.315]＝0.606kN·m
σ=Mmax/W=0.606×106/42190=14.363N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×0.412×0.9+0.617×0.315×0.9＝0.397kN
V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.032×0.9+0.675×3.15＝2.144kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[0.727×0.1，0.032×0.1+3.15]＝3.153kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.397，2.144，3.153]＝3.153kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.153×1000/(2×45×75)＝1.401N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.14)×0.1＝0.381kN/m
跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.381×9004/(100×9350×1582000)＝0.115mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.381×1004/(8×9350×1582000)＝0mm≤[ν]＝l1×2/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁验算方式
三等跨连续梁
可调托座内主梁根数
1
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.14)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.14)+1.4×0.7×1.5]×0.1＝0.623kN/m
q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.14)×0.1＝0.434kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.1＝0.189kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0