钢结构柱脚设计要点.doc

第八章 基础设计

房屋建筑设计总体上分为上部结构设计和下部结构设计两大部分，轻型钢结构建筑也不例外，前面几章已介绍了其上部结构，本章对其下部结构——基础作一些讨论。
众所周知，在房屋建筑中，基础造价约占整个建筑物30%左右，对于轻钢结构而言，最大优点就是重量轻，从而直接影响基础设计，与其它结构型式基础相比，轻钢结构基础尺寸小，能够降低整个建筑物造价，另外对于地质条件较差地域，可优先考虑采取轻钢结构，这么轻易满足地基承载力方面要求。那么轻钢结构基础与砼结构基础有什么不一样？轻钢结构基础是怎样设计？在轻钢结构基础设计时应注意哪些方面？本章针对这些问题进行探讨，而不包括基础本身设计关于内容。
第一节 基础设计特点
⒉

柱脚受
力

因为结构型式、荷载取值、支座条件等方面不一样，传至基础顶面内力是不一样，轻钢结构与传统砼结构相比，最大差异就是在柱脚处存在较小竖向力和较大水平力，对于固接柱脚，还存在较大弯矩，在风荷载起控制作用情况下，还存在较大上拔力。柱底水平力会使基础产生倾覆和滑移，基础受上拔力作用，在覆土较浅情况下，会使基础向上拔起，关于这方面问题，后面再作详述。因为轻钢结构这些受力特点，造成其基础设计与其它结构存在很大不一样，主要表现在以下几个方面：

⒈ 基础形式
基础型式选择应依照建筑物所在地工程地质情况和建筑物上部结构型式综合考虑，对于砼结构基础，常见基础型式有独立基础、条形基础、片筏基础、箱形基础、桩基等等，而对于轻钢结构而言，因为柱网尺寸较大，上部结构传至柱脚内力较小，通常以独立基础为主，若地质条件较差，可考虑采取条形基础，碰到暗浜等不良地质情况，可考虑采取桩基础，通常情况下不采取片筏基础和箱形基础。
(a) 铰接柱脚 (b) 刚接柱脚图8-1 不一样柱脚型式受力情况砼结构柱脚均为刚接，即同时存在轴向力N、水平剪力V和弯矩M，故基础尺寸较大，轻钢结构常见柱脚型式有刚接和铰接两种（图8-1），其受力是不一样，对于铰接柱脚，只存在轴向力N和水平力V，对于刚接柱脚，除存在轴向力N和水平力V之外，还存在一定
弯矩M，从而使刚接柱脚基础大于铰接柱脚。

⒊ 基础破坏形式
要正确进行基础设计，首先要知道基础破坏形式，对其工作原理有所了解。
对于砼结构，通常柱网尺寸较小，故柱底水平力相对较小，基础通常不会产生滑移现象，又因为上部结构自重很大，足以抵抗风荷载作用下产生上拔力，故基础也不会产生上拔可能，对于这种结构，基础主要发生冲切、剪切破坏；而轻钢结构则不一样，基础除发生冲切、剪切破坏之外，因为存在较大水平力，对于固接柱脚，还存在较大弯矩作用，从而造成基础产生倾覆和滑移破坏，另外，在风荷载较大情况下，尤其对于一些敞开或半敞开结构，因为轻钢结构自重很轻，有可能不足于抵抗风荷载产生上拔力，造成基础上拔破坏。为预防这些破坏发生，最经济有效方法是增加基础埋深，即增加基础上覆土厚度，但增加了土方开挖和回填工程量。另外对于轻钢结构基础，还须预埋锚栓（也称地脚螺栓），用于上部结构和基础连接，若锚栓离砼基础边缘太近，会产生基础劈裂破坏，所以我国钢结构设计规范要求了锚栓离砼基础边缘距离不得小于150mm；若锚栓
长度过短，会使锚栓从基础中拔出，造成破坏，所以规范也要求了锚栓埋入长度。

⒋ 基础设计内容
基础设计通常包含基础底面积确定、基础高度确定和配筋计算，还应符合关于结构方法。基础底面积可依照地基承载力确定，同时还应考虑软弱下卧层存在；基础高度由冲切验算确定；在基础底面积和高度确定情况下计算基础配筋，这里须注意伸缩缝双柱基础处理，双柱为基础提供了两个支点，在地基反力作用下，有可能出现负弯矩，即基础上部受拉情况，此时除基础底部配置钢筋外，基础上部也应配筋，防止因上部受拉而出现开裂现象。轻钢结构基础除上述内容以外，还须进行柱底板设计和锚栓设计，至于这两部分设计归于上部结构还是下部结构，也存在一些争议，柱底板尺寸是依照柱与基础连接部位砼局部承压来确定，与基础砼参数关于，但其制作又与上部结构连在一起，按照常规柱底板设计归入上部结构；锚栓在上部结构和基础之间起桥梁作用，但基础施工时应将锚栓埋入，故属于基础部分。
本章避开这个问题，就锚栓和底板设计分别进行讨论。

⒌ 与上部结构连接
基础与上部结构是二次施工完成，其间存在连接问题。对于砼结构基础，经过预留插筋方式连接上部结构（图8-2a）,而对于轻钢结构基础，则经过预埋锚栓方式进行连接（图8-2b）。
(a) 砼柱基础预留插筋 (b) 钢柱基础预留锚栓
图8-2 基础与上部结构连接

⒍ 关于结构方法
除上述提到几个方面之外，轻钢结构还有一些结构方法有别于其它结构基础，比如基础顶面须设置二次浇灌层；埋入式柱脚应在钢柱埋入部分设置栓钉；埋入式柱脚钢柱翼缘保护层厚度，对于中柱大于180mm ，对于边柱和角柱外侧不宜小于250mm ，详细详见
前面已提到过，
能抵抗弯矩作用柱脚称为刚接柱脚，
相反不能抵抗弯矩作用柱脚称
为铰接柱脚，
刚接与铰接区分在于是否能传递弯矩，
在
实际工程
中，
绝
对刚接
或绝
对铰接
都
是不
可
能，
确切地说
应
该
是一
种半
刚接
半
铰接
状态
，
为计
算
方
便
，
只
能
依照实际
结构
把

(
a)
铰接
(
一
)

(
b)
铰接
(
二
)

（
c
）
刚接
(
一
)

（
d
）
刚接
(
二
)

图
8-3

几
种常
见柱脚
型
式

柱脚
看成
接
近
刚接
或
铰接。
刚接
或
铰接柱脚关
键取决
于锚栓
布
置
，
铰接柱脚通常
采
用
两
个锚
关于结构手册。

第二节 基础设计特殊处理方法
因为轻钢结构特殊性，使其基础设计也与通常结构不一样，下面从几个方面加以讨论。

一、刚接和铰接柱脚
栓(图 8-3a)，以确保其充分转动，但有时考虑锚栓质量问题，若一个锚栓质量不确保，会对整个结构受力产生较大影响，所认为安全起见，也可布置四个锚栓(图 8-3b)，但锚栓尽可能靠近，以确保柱脚转动。刚接柱脚通常采取四个或四个以上锚栓连接(图 8-3c)，图中采取六个锚栓，能够认为柱脚不能转动，前面讲几个柱脚均为锚板式柱脚，结构简单，是工程上惯用柱脚型式，另外还有一个柱脚型式，即靴梁式柱脚(图 8-3d)，这种柱脚可看成
固接柱脚（属于刚接柱脚），因为柱脚有一定高度，使其刚度很好，能起到抵抗弯矩作用，但这种柱脚制作麻烦，耗工耗材，逐步被其它柱脚型式所代替。

图
8-4

包裹式柱脚

上面
讨论了
刚接柱脚
和铰
接柱脚有
关
结构，
计算模
型
应与
结构
相
一
致
，
不然
会造成工
程
事故
，这一
点
作为工程
设计人员需尤其注意
。
那么在何
种
情况
下采取刚接柱脚或
铰
接柱
脚
？
其
实
这
两
种柱脚
很显著

区分就
是对
侧移控
制
，
如
果
结构对
侧移控
制较
严
，
则
采取刚接
柱脚
，
比如
有
吊车荷载

情况
，
吊车荷载
是动力
荷载
，对
侧移
比较
敏感
，
而且侧移过
大会造
成
吊车卡轨现象
，
此
时
应把
柱脚
设计
成刚接柱脚
，
但
在一些特殊情况
下也可
设计
成
铰
接
；
又
如
有
楼层
结构，
侧移过
大会使
人感觉
不安全
，
左右晃
动，
而且
还会使
楼
面
装修
材
料开裂等
等
，这
样
结构柱脚
应按
固接
设计
。
对工程上常见
门
式刚
架
，
柱脚
通
常
设计
成
铰
接
；
对
地
质
情况
较
差地域
，
柱脚
应
考虑
铰
接，这
样传至基础

内
力
仅
为
轴
力
和剪
力，不
存在
弯矩，
有
利
于
基础设计
，能够
降低基础
造
价
。

二、
锚栓

锚栓是
将
上
部
结构
荷载传给基础
，
在
上
部
结构
和
下
部
结构
之间
起
桥
梁作用。
锚栓
主要
有
下面再介绍工程上比较惯用固接柱脚（属于刚接柱脚），即包裹式柱脚(图 8-4)，这种柱脚既节约钢材又结构简单，施工方便，而且安全可靠，在受力上确保柱脚基本不发生转动，与计算模型很吻合，是一个经典固接柱脚。另外还有一个插入式刚接柱脚，将钢柱直接插入混凝土内用二次浇灌层固定，这种柱脚近年来被北京钢铁设计研究总院等单位研究成功，已在多项单层工业厂房中应用，效果良好，并不影响安装调整。
两个基本作用：
⒈ 作为安装时暂时支撑，确保钢柱定位和安装稳定性。
⒉ 将柱脚底板内力传给基础。
锚栓采取Q235或Q345钢制作，分为弯钩式和锚板式两种。直径小于M39锚栓，通常
(
a)
弯钩式

(
b)
锚板式

图
8-5

基础锚栓

对于铰接柱脚，锚栓直径由结构确定，通常大于
M20
；对于刚接柱脚，锚栓直径由计算确
定
,
通常大于
M30
。锚栓长度由钢结构设计手册确定，若锚栓埋入基础中长度不能满足要
求，则考虑将其焊于受力钢筋上。为方便柱安装和调整，柱底板上锚栓孔为锚栓直径
1.5
倍
(
图
8-6a)
，或直接在底板上开缺口
(
图
8-6b)
。底板上须设置垫板，垫板尺寸通常为
100
100
´
-
，厚度依照计算确定，垫板上开孔较锚栓直径大
1
～
2
mm
，待安装、校正完成后
为弯钩式(图8-5a)，直径大于M39锚栓，通常为锚板式(图8-5b)。
将垫板焊于底板上。
(a) 开圆孔 (b) 开缺口
图8-6 柱脚底板开孔

图8-7为铰接柱脚锚栓布置图，图8-8为刚接柱脚锚栓布置图。在图8-7中，从安全角度考
虑，中柱两个锚栓可换成四个，但间距不能太大，以确保铰接。

图
8-7

铰接柱脚锚栓布置图

图8-8 刚柱脚锚栓布置图在工程上经常会提出这么一些问题：锚栓能否抗剪？垫板是否要与底板焊牢？在施工时锚栓是否拧紧？我国钢结构设计规范是不允许锚栓抗剪，剪力是经过底板和基础顶面摩擦力来传递，若不满足要求则须设抗剪键（图8-9）。
(a) (b) 图8-9 抗剪键

上海市轻钢规程要求，采取靴梁刚接柱脚以及考虑地震作用组合时外露式柱脚锚栓不得用于传递柱脚底部水平反力，此水平反力应由底板与混凝土基础顶面间摩擦力承受，摩擦系数可取0.4，当水平反力大于摩擦力时，应设置抗剪键，上述情况之外，外露式柱脚锚栓能够传递柱脚底部水平反力，但必须进行计算，并将垫板与底板焊牢。后者应该更合理些，因为轻钢结构重量比较轻，摩擦系数为0.4时底板和混凝土之间产生摩擦力很小，尤其是在风吸力起控制作用时，底板与混凝土之间几乎不存在压应力，也即摩擦力几乎没有，假如按钢结构设计规范，在此情况下极难满足摩擦力抗剪条件，很多结构须设抗剪键，但在实际工程中极少设抗剪键，也没有所以发生工程事故，可见锚栓参加了抗剪。若锚栓抗剪，首先锚栓须满足强度要求，另首先与锚栓相邻砼不发生局部承压破坏。有些人认为锚栓应该拧紧，这么有利于传力，这种说法是不正确，对于现在惯用平板式柱脚，考虑锚栓传递剪力情况，锚栓不应该拧得很紧，这么锚栓在垫板开孔中产生微小滑动，使其与垫板孔壁接触，而垫板又与底板焊牢，从而起到传递剪力目标。但对于固接柱脚，为确保弯矩传递须拧紧锚栓。

三、特殊情况下轻钢结构基础
⒈ 格构式柱基础
格构式柱柱脚有整体式和分离式两种，整体式通惯用于受力较小、两分肢间距较近时，
但比较耗材，在大多数情况下采取分离式柱脚；分离式柱脚两肢完全分开，每个肢均为轴心受力。因为两种柱脚结构不一样，造成基础设计也不一样。对于整体式柱脚，因为柱脚底板是整块，且设置一定数量加劲肋，使柱脚形成一个整体刚度，因而作为基础一个支点，这么基础仅需底部配置受力筋，而上部不需配筋（图8-10a）; 对于分离式柱脚，柱肢是分开，但其基础极难分开，因而为基础提供了两个支点，此时在基础上部出现负弯矩，也即出现受拉情况，在基础配筋时须注意，应同时配置上、下部钢筋（图8-10b）。
(a) 整体式柱脚基础 (b) 分离式柱脚基础图8-10 格构式柱基础

⒉ 地坪有较高承载力时基础处理
在实际工程中，经常碰到一些改建、扩建工程，比如在集装箱码头建造轻钢厂房，或在老建筑旁扩建轻钢房屋但基础极难施工，等等。在进行这类工程基础设计时，可考虑采取喜利得（HILTI）锚栓，该锚栓由瑞士喜利得企业生产，在国内工程中已得到广泛应用，这种方法不需设计基础，只要地坪具备足够强度，就可直接在地坪中预埋HILTI锚栓。下面提供HILTI锚栓关于技术数据，关于锚栓固定设计方面细节可向喜利得企业垂询。

表8-1 HILTI 锚栓关于技术数据
HAS
螺杆尺寸

N
设计
抗拉
力

（
KN
）

V
设计
抗剪
力

（
KN
）

HVU
尺寸

（
mm
）

孔径

d
o

（
mm
）

孔深

h
o

（
mm
）

M8
10.3

7.9

8

10

80

M10
13.8

12.6

10

12

90

M12
19.8

18.3

12

14

110

M16
28.9

34.6

16

18

125

M20
52.4

54.0

20

24

170

M24
75.5

77.8

24

28

210

M27
92.4

164.0

27

30

240

M30
121.3

199.3

30

35

270

M33
142.5

248.4

33

37

300

M36
169.4

291.5

36

40

330

M39
194.1

350.6

39

42

360

1、 以上数据用于：◆混凝土强度为C25/30。◆镀锌螺杆需符合ISO898T15.8级。
◆要达成以上剪力，基材厚度（h）大于边距（C）1.5倍。
2、 要更大力量可增大孔深，但最大不能超出标准2倍深。
3、 HVU管剂主要化学成份为：Vinylurethane树脂。
4、 关于锚栓安装时边距和间距和混凝土对拉力和剪力影响请与HILTI工程师联络。
5、 M24以上螺杆设计剪力是依据8.8级钢材。

表8-2 HVU配件HAS螺杆
HVU
药剂管

HAS
螺杆

品名

品号

品名

品号

HVU M8×80

256691/7

HAS M8×110

66001/9

HVU M10
×
90

256692/5

HAS M10
×1
30

66002/7

HVU M12
×
110

256693/3

HAS M12
×1
60

66003/5

HVU M16
×
125

256694/1

HAS M16
×1
90

66004/3

HVU M20
×
170

256695/8

HAS M20
×
240

66084/4

HVU M24
×
210

256696/6

HAS M24
×
290

66085/1

HVU M27
×
240

256697/4

HAS M27
×
340

259990/0

HVU M30
×
270

256698/2

HAS M30
×
380

259991/8

HVU M33
×
300

256699/0

HAS M33
×
420

229728/1

HVU M36
×
330

256700/6

HAS M36
×
460

259992/6

HVU M39
×
360

256701/4

HAS M39
×
510

259993/4

第三节 经典柱基础细部详图
经过前面讨论，我们已经对轻钢结构基础有一个初步了解，现结合实际工程，给出几个经典柱基础详图，以供大家参考。

⒈ 柱下独立基础
图8-11 柱下独立基础
⒉ 柱下条形基础
图8-12 柱下条形基础

第四节 柱底板和锚栓设计[9]

一、轴心受压柱脚设计
⒈ 底板面积
N
L´B-A ³
0 fh ce
式中：N ——柱轴心压力设计值。
fh ——基础所用钢筋砼局部承压强度设计值。
ce
A ——锚栓孔面积
0

⒉ 底板厚度
N 底板压力： q=
L´B-A
0
对于底板弯矩，分以下情况进行设计：

⑴ 四边支承板
M =aqa2 N ×mm
1
其中：a——短边长度 b——长边长度 b
a——系数，由查表8-3求得。
a

表8-3 四边支承板a系数
a
b

1.0

1.1

1.2

1.3

1.4

1.5

1.6

1.7

1.8
1.9

2.0
0
.
2
>

a

0.048

0.055

0.063

0.069

0.075

0.081

0.086

0.091

0.095

0.099

0.102

0.125

⑵ 三边支承、一边自由板或两邻边支承板
M =bqa2
2 1
其中：a ——自由边长或对角线长度
1
b ——两相邻固定边顶点到a 垂直距离
1 1
b
b——系数，由 1 查表8-4求得。
a
1
表8-4 三边支承、一边自由或两邻边支承板b系数
1
1
a
b

0.3

0.35

0.4

0.45

0.5

0.55

0.6

0.65

0.7

0.75

0.8

b

0.027

0.036

0.044

0.052

0.06

0.068

0.075

0.081

0.087

0.092

0.097

1
1
a
b

0.85

0.9

0.95

1.0

1.1

1.2

1.3

1.4

1.5
1.75

2.0

b

0.102

0.105

0.109

0.112

0.117

0.121

0.124

0.126

0.128

0.13

0.132

b
当 1 <0.3时，按悬臂长为b 悬臂板计算。
a 1
1

⑶ 一边支承、三边自由板
1
M = qC 2
3 2
其中：C——悬臂长度。
最终弯矩设计值M =max{M ,M ,M } max 1 2 3
最好设计方案应使M ,M ,M 靠近相等，若相差较大，应调整区格。
1 2 3
M
若不考虑塑性发展，则： max £f
W
1 因为上述求出弯矩是每延米弯矩，即：W = t2
6 代入上式可得底板厚度：
t=f
M
6
max
³14mm
我国钢结构设计规范中考虑底板塑性发展，故求底板厚度时采取下式计算：
f
M
max
5
t=

⒊ 锚栓设计 因为该柱脚不负担弯矩，为铰接柱脚，故锚栓按结构设置。

二、偏心受压柱脚计算

这里针对实腹整体式柱脚进行设计，而对于分离式柱脚，相当于独立轴心受压柱脚，其计算方法同轴压柱脚。

⒈ 底板面积
假定底板下压应力成直线分布
N M
ce
BL
B
L
´
2
max
6
1

式中：
N
，
M
——柱轴心压力和弯矩设计值。

h
ce
f
——基础所用钢筋砼局部承压强度设计值

⒉

底板厚度

取
m
ax
s
=
q
（区段内最大地基反力）
，其余计算同轴心受压柱。

⒊

锚栓计算

当
0
6
1
2
min
<
-
´
=
BL
M
B
L
N
s
时，底板与基础开始脱离，从而产生拉应力，而

该拉应力协力应由锚栓来负担，如图
8-13
所表示。

图
8-13

锚栓计算简图

0
=
å
D
M

则：
0
=
×
+
-
×
x
Z
M
a
N

即：
x
a
N
M
Z
×
-
=

式中：
3
2
c
L
a
-
=
，

3
c
d
x
-
=
，

L
c
min
max
max
s
s
s
+
=

则锚栓所需要有效截面面积为：

f
Z
A
=

s = + £fh
e h ce
式中：fh ——锚栓抗拉强度设计值。
ce
求得锚栓所受拉力或锚栓有效截面面积后，直接查表8-5、表8-6即得所需锚栓规格。
表8-5 Q235 钢锚栓选取表
锚栓直径

d
（
mm
）

20

22

24

27

30

33

36

39

42

45

48
52

有效面积
e
A
(
2
cm
)

2.448
3.034

3.525
4.594

5.606

6.936

8.167
9.758

11.21

13.06

14.73

17.58

单个锚栓

承载力

a
t
N
KN)
(
34.3

42.5

49.4
64.3

78.5

97.1

114.3

136.6

156.9

182.8

206.2

246.1

锚栓直径

d
（
mm
）

56

60

64

68

72

76
80

85

90
95

100

有效面积
e
A
(
2
cm
)

20.30

23.62

26.76

30.55
34.60

38.89

43.44

49.48
55.91

62.73

69.95

单个锚栓

承载力

a
t
N
(
KN)
284.2

330.7

374.6
427.7

484.4

544.5

608.2

692.7
782.7

878.2

979.3

表8-6 Q345 钢锚栓选取表
锚栓直径

d
（
mm
）

20

22

24

27

30

33

36

39

42

45

48
52

有效面积
e
A
(
2
cm
)

2.448
3.034

3.525
4.594

5.606

6.936

8.167
9.758

11.21

13.06

14.73

17.58

单个锚栓

承载力

a
t
N
KN)
(
44.1

54.6

63.5
82.7

100.9

124.8

147.0

175.6

201.8

235.1

265.1

316.4

锚栓直径

d
（
mm
）

56

60

64

68

72

76
80

85

90
95

100

有效面积
e
A
(
2
cm
)

20.30

23.62

26.76

30.55
34.60

38.89

43.44

49.48
55.91

62.73

69.95

单个锚栓

承载力

a
t
N
(
KN)
365.4

425.2

481.7
549.9

622.8

700.0

781.9

890.6
1006

1129

1259

第五节 基础设计实例

一、独立基础设计基础设计地基承载力标准值 fk =80KPa ，基础埋深为-1.500m，地基承载力设计值 f=1.1´80=88KPa ，基础砼采取C20。N =139.3KN ，V =197.6KN 。
N 139.3
A0 ³f-gG ×d =88-20´1.5=2.4
2A0 =4.8，取A=2.8´3.2=8.96m 2。
验算：
s=139.3 +20´1.5=45.55N <f
2.8´3.2mm 2
139.3 197.4´1.1 N<1.1f
smax =2.8´3.2+20´1.5+1´2.8´3.22 =91 mm 2

6

139.3 197.4´1.1 N»0 s =+20´1.5-=0.1

min 2.8´3.2 1´2.8´3.22mm 2
6
基础底板配筋：
1 2(2l+a')(sjmax +sj) M I =12a1 1 2.15
= ´1.052 ´(2´2.8+0.75+2´0.46)(61+61´ )=68.21KN ×m
12 3.2
68.21´106 2
AsI=0.9´310´460 =531.48mm
配 φ12@ 150。
1 2(2b+b')(sjmax +sjmin)
M II=48(l-a')
1 2´(2´3.2+1.1+2´0.46)(61+0)
= ´[2.8-(0.75+2´0.46)]
48 =12.09KN .m
AsI=0.9´12310.09´´(460106-12)=96.7mm 2
按结构结构配筋。冲切验算：
l

460
2
)
2
2
(
1
.
1
6
.
0
6
.
0
0
´
´
+
´
´
=
h
U
f
m
t

KN
1651
=

0
6
.
0
h
U
f
F
m
t
l
<

故基础冲切满足。

基础施工图以下所表示。

2.8´1.05 3.2´2.8 1100+1100+2´460 700+700+2´460
F = ´(139.3+20´1.5´3.2´2.8)=133.9KN

二、条形基础设计基础设计地基承载力标准值 fk =80KPa ，基础埋深为-1.500m，地基承载力设计值 f=1.1´80=88KPa ，基础砼采取C20。
N1=599.6KN ，N2 =881.5KN ，N3 =873.6KN ，N4 =1165.3KN
N5 =1190.8KN ，N6 =866.7KN ，N7 =906.3KN ，N8 =529.6KN
599.6+881.5+873.6+1165.3+1190.8+866.7+906.3+529.6
q=+3.24´5´1.2
40.5
=192.61KNm

N 192.61
b ³ = =3.32
0 f-g×d 88-20´1.5
G
取b=3.8m 。验算： s=+20´1.5=80.7N <f
3.8mm 2
基础底板配筋：
1 2(2l+a')(sjmax +sj)
M = a1
12 = ´1.62 ´(2´1+0.45+2´0.41)(50.7+50.7)=70.74KN .m /m
1
12 70.74´106
A ==618.4mm 2 sI 0.9´310´410 配 φ14@ 200。
冲切验算：
0.69
Fl=3.8 ´(192.61+20´1.5´3.8)=55.67KN 600+600+2´410
0.6fU h =0.6´1.5´(1000+ )´2´410=1483KN
t m 0 2
F =0.6fU h
l t m 0 故基础冲切满足。 基础施工图以下所表示。