双立杆钢管落地脚手架计算书范本模板.doc

钢管落地脚手架计算书
一、 脚手架参数
脚手架搭设方法
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H(m)
34
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
5
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
1.05
内立杆离建筑物距离a(m)
0.5
双立杆计算方法
按双立杆受力设计
双立杆计算高度H1(m)
34
双立杆受力不均匀系数KS
0.6
二、 荷载设计
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方法
4步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方法
4步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.121
横向斜撑部署方法
3跨1设
装修脚手架作业层数nzj
2
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
2
地域
浙江杭州市
安全网设置
半封闭
基础风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
0.87
风压高度改变系数μz(连墙件、 单立杆、 双立杆稳定性)
1.48, 1.48, 1
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、 单立杆、 双立杆稳定性)
0.39, 0.39, 0.26
计算简图:

立面图

侧面图
三、 纵向水平杆验算
纵、 横向水平杆部署方法
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
107800
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵御矩W(mm3)
4490

纵、 横向水平杆部署
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.05/(2+1))+1.4×2×1.05/(2+1)=1.17kN/m
正常使用极限状态
q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×1.05/(2+1))+2×1.05/(2+1)=0.86kN/m
计算简图以下:

1、 抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.17×1.52=0.26kN·m
σ=Mmax/W=0.26×106/4490=58.48N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、 挠度验算
νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.86×15004/(100×206000×107800)=1.321mm
νmax＝1.321mm≤[ν]＝min[la/150, 10]＝min[1500/150, 10]＝10mm
满足要求!
3、 支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.17×1.5=1.93kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×0.86×1.5=1.41kN
四、 横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.93kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.41kN
q'=0.033kN/m
1、 抗弯验算
计算简图以下:

弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.67×106/4490=150.17N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、 挠度验算
计算简图以下:

变形图(mm)
νmax＝2.613mm≤[ν]＝min[lb/150, 10]＝min[1050/150, 10]＝7mm
满足要求!
3、 支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.95kN
五、 扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方法
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.8
扣件抗滑承载力验算:
纵向水平杆: Rmax=1.93/2=0.96kN≤Rc=0.8×8=6.4kN
横向水平杆: Rmax=1.95kN≤Rc=0.8×8=6.4kN
满足要求!
六、 荷载计算
脚手架搭设高度H
34
双立杆计算高度H1
34
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.121
立杆静荷载计算
1、 立杆承受结构自重标准值NG1k
双外立杆: NG1k=(gk+0.033+la×n/2×0.033/h)×H1=(0.121+0.033+1.5×2/2×0.033/1.8)×34=6.19kN
双内立杆: NGS1k=6.19kN
2、 脚手板自重标准值NG2k1
双外立杆: NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/4/2=34/1.8×1.5×1.05×0.35×1/4/2=1.3kN
双内立杆: NGS2k1=1.3kN
3、 栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
双外立杆: NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/4=34/1.8×1.5×0.17×1/4=1.2kN
4、 围护材料自重标准值NG2k3
双外立杆: NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×34=0.51kN
构配件自重标准值NG2k总计
双外立杆: NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.3+1.2+0.51=3.02kN
双内立杆: NGS2k=NGS2k1=1.3kN
立杆施工活荷载计算
外立杆: NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj)/2=1.5×1.05×(2×2)/2=3.15kN
内立杆: NQ1k=3.15kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
双外立杆: Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.19+3.02)+ 0.9×1.4×3.15=15.02kN
双内立杆: Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.19+1.3)+ 0.9×1.4×3.15=12.96kN
七、 立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
34
双立杆计算高度H1
34
双立杆受力不均匀系数KS
0.6
立杆计算长度系数μ
1.7
立杆截面抵御矩W(mm3)
4490
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
424
连墙件部署方法
两步三跨
1、 立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.7×1.8=3.06m
长细比λ=l0/i=3.06×103/15.9=192.45≤210
轴心受压构件稳定系数计算:
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.7×1.8=3.53m
长细比λ=l0/i=3.53×103/15.9=222.28
查《规范》表A得, φ=0.148
满足要求!
2、 立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
双立杆轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+1.4×NQ1k=1.2×(6.19+3.02)+1.4×3.15=15.46kN
σ=KSNS/(φA)=0.6×15456.51/(0.148×424)=147.79N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
组合风荷载作用
双立杆轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.19+3.02)+0.9×1.4×3.15=15.02kN
Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.26×1.5×1.82/10=0.16kN·m
σ=KS(NS/(φA)+ Mw/W)=0.6×(15015.51/(0.148×424)+160009.67/4490)=164.95N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
八、 连墙件承载力验算
连墙件部署方法
两步三跨
连墙件连接方法
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
158
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方法
双扣件
扣件抗滑移折减系数
1
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.39×2×1.8×3×1.5=8.75kN
长细比λ=l0/i=600/158=3.8, 查《规范》表A.0.6得, φ=0.99
(Nlw+N0)/(φAc)=(8.75+3)×103/(0.99×489)=24.22N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求!
扣件抗滑承载力验算:
Nlw+N0=8.75+3=11.75kN≤1×12=12kN
满足要求!
九、 脚手架材料用量计算
脚手架杆部件名称
数量计算公式
用量(m)
备注
立杆
2(H+ H1)×(L/la+1)
544

纵向水平杆
(2×(njj+nzj+nqj)+(2+n)×(H/h+1))×L
380
防护栏杆+纵向水平杆
横向水平杆
(H/h+1)×(L/la+1)×lb
79.8

横向斜撑
(H/h+1)×(L/la+1)×1/3×(h2+lb2)0.5
52.79
3跨1设
连墙件
LH/(3la×2h)
10
2步3跨, 单位(根)
安全网
LH
170
单位(㎡)
脚手板
(H/h+1)×1/4×L×lb
24.94
4步1设, 单位(㎡)
挡脚板
(H/h+1)×1/4×L
23.75
4步1设