装配式钢筋混凝土简支T形梁桥.doc

装配式钢筋混凝土简支T梁桥设计
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Lanzhou University of Technology

桥梁工程课程设计

装配式钢筋混凝土简支T形梁桥

学生姓名：_________樊宏刚_______________
学生学号： 08300726
专 业：土木工程 （交通土建方向）
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Lanzhou University of Technology

桥梁工程课程设计

装配式钢筋混凝土简支T形梁桥

学生姓名：_________樊宏刚_______________
学生学号： 08300726
专 业：土木工程 （交通土建方向）
班 级： 土木工程七班
指导教师： 李喜梅、 项长生、 刘云帅
系 主 任： 李萍____________
分 组 号： _第6组____ ___ __

目 录
装配式钢筋砼简支T型梁桥设计 1
主梁设计 3
一、结构尺寸拟定 3
二、主梁内力计算 3
（一）主梁的荷载弯矩横向分布系数 3
（二）、内力计算 10
1．恒载内力 10
2、活载内力计算 11
三、截面设计、配筋与验算。 16
1） 截面设计 16
2） 截面复核 17
4）跨中截面的纵向受拉钢筋计算 18
5）腹筋设计 18
（4）箍筋设计 19
（5）弯起钢筋及斜筋设计 20
（6）斜截面抗剪承载力的复核。 24
四、裂缝宽度验算 25
五、变形验算 26
六、行车道板计算 32
十、桥型总体布置图和主梁钢筋构造 33

装配式钢筋混凝土简支T梁桥计算
一、设计题目：装配式钢筋混凝土简支T梁桥计算
二、基本设计参数
1. 桥面净空：净－7.5+2×0.5m防撞栏
2. 主梁跨径及全长
标准跨径: 10m
主梁全长：9.96m
计算跨径: 9.50m
3. 设计荷载：公路—Ⅰ级荷载，人群3.0KN/m
4. 材料:钢筋：主筋用HRB335级钢筋，其他用R235级钢筋。
混凝土：C50， 容重26kN/m3；桥面铺装采用沥青混凝土；容重23kN/m3；
5. 设计依据
⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60—2004）
⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62—2004）；
6. 参考资料
⑴ 结构设计原理：叶见曙，人民交通出版社；
⑵ 桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社；
⑶混凝土公路桥设计：
⑷桥梁计算示例丛书 《混凝土简支梁(板)桥》(第三版) 易建国主编.人民交通出版社
(5)《钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁桥结构设计》闫志刚主编.机械工业出版社
二、计算要求及工作量
1. 主梁截面设计
2. 计算主梁的荷载横向分布系数
3. 主梁内力计算
4. 进行作用效应组合，绘出弯矩和剪力包络图；
5. 进行主梁正截面、斜截面设计及全梁承载力验算；
6. 行车道板内力计算
7. 图纸绘制：（A3图纸）桥梁总体布置图（绘出平、纵、横三个视图）、主梁一般构造图、配筋图。
三、主梁设计
（一）、结构尺寸拟定
1. 主梁截面尺寸：
根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004），梁的高跨比的经济范围在1/11到1/16之间，此设计中标准跨径为10m，拟定采用的梁高为1.0m，翼板宽1.7m，腹板宽0.18m。
2. 主梁间距和主梁片数：
桥面净空：净—7.5+2×0.5m防撞栏，采用5片T型主梁标准设计，主梁间距为1.70m。
全断面5片主梁，设3道横隔梁，横隔板厚0.16m,高度取主梁高的3/4,即0.75m。路拱横坡为双向1.5%，由C50混凝土三角垫层控制，断面构造形式及截面尺寸如图1所示。

图1
（二）、主梁的计算
1.主梁荷载横向分布系数计算
（1）.跨中荷载弯矩横向分布系数
本设计桥跨内设有三道横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构的宽跨比为：B/l=8.5/9.5=0.89>0.5,故可以用G—M法计算主梁荷载横向分布系数。
①.计算几何特性:（如图2）

a.主梁抗弯惯性矩
平均板厚：h=(8+14)/2cm=11cm
主梁界面重心位置：
主梁抗弯惯性矩：

主梁的比拟单宽抗弯惯性矩：
b.横隔梁抗弯惯性矩
中横隔梁尺寸如图3所示：

确定翼缘板有效作用宽度λ,横隔梁的长度取两根边主梁的轴线距离，即l=4b=4×170cm=680cm
c=(475-16)/2=229.5cm则c/l=229.5/680=0.3357,查表1得：c/l=0.3357时，λ/c=0.585
则λ=0.585×229.5=cm=134cm
横隔梁界面重心位置：
横隔梁的抗弯惯矩

横隔梁的比拟单宽抗弯惯性矩：
翼板有效工作宽度表 表1
c/l
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.30
0.35
0.40
0.45
0.50
λ/c
0.983
0.936
0.867
0.789
0.710
0.635
0.568
0.509
0.459
0.416
c.主梁及横隔梁抗扭惯性矩
对主梁截面;主梁翼缘板平均厚h=0.11m,梁肋高度
肋板厚t=0.18m, t/b`=0.18/0.89=0.202 ，查表1内插得矩形截面抗扭刚度系数c=0.290
主梁肋抗扭惯性矩=
对横隔梁梁肋：梁肋高，肋板厚t=0.16m, t/b`=0.16/0.64=0.25,查表得c =0.281
则横隔梁梁肋抗扭惯性矩
纵横向截面单元宽度抗扭惯性矩之和：

②)计算抗弯参数和抗扭参数：
式中：——桥宽的一半，即B=5×170/2cm=425cm； ——计算跨径。

按规定第2.1.3条，取G=0.425E，则：

③计算主梁横向影响线坐标
已知θ=0.705，从“G---M法”计算图表可查得影响系数和的值如下表所示：（表2）
影响系数K1和K0值 表2

梁位
荷 载 位 置
b
3b/4
b/2
b/4
0
-b/4
-b/2
-3b/4
-b
校核
K1
0
0.71
0.83
0.99
1.18
1.29
1.18
0.99
0.83
0.71
8.0
b/4
1.05
1.15
1.27
1.35
1.17
0.94
0.74
0.60
0.47
7.98
b/2
1.53
1.55
1.50
1.28
0.98
0.74
0.53
0.42
0.33
7.93
3b/4
2.20
2.00
1.55
1.15
0.81
0.56
0.41
0.31
0.24
8.00
b
2.82
2.15
1.52
1.05
0.70
0.48
0.32
0.24
0.18
7.96
K0
0
-0.02
0.53
1.02
1.58
1.70
1.58
1.02
0.53
-0.02
7.94
b/4
0.68
1.20
1.54
1.72
1.53
1.06
0.60
0.12
-0.37
7.93
b/2
2.15
2.07
1.97
1.52
1.03
0.60
0.20
-0.16
-0.51
8.01
3b/4
4.00
2.96
2.06
1.20
0.52
0.12
-0.18
-0.38
-0.60
7.99
b
5.30
3.20
2.08
0.90
0.80
-0.35
-0.52
-0.56
-0.48
7.96

用内插法求得各梁位处K1和K0值，实际梁位与表列关系见下图（图4）：

1号、5号梁：

2号、4号梁：
3号梁：
列表计算各梁的横向分布影响坐标值（如下表）：

各主梁横向分布影响线坐标值 表3
梁号
计算式
荷载位置
b
3b/4
b/2
b/4
0
-b/4
-b/2
-3b/4
-b

1

2.324
2.030
1.544
1.130
0.788
0.544
0.392
0.296
0.228

4.260
3.008
2.064
1.140
0.576
0.026
-0.248
-0.416
-0.576

-1.936
-0.978
-0.520
-0.010
0.212
0.518
0.640
0.712
0.804

-0.393
-0.198
-0.106
-0.002
0.043
0.105
0.130
0.144
0.163

3.867
2.810
1.958
1.138
0.619
0.131
-0.118
-0.272
-0.413

0.773
0.562
0.392
0.228
0.124
0.026
-0.024
-0.054
-0.083

2

1.798
1.730
1.120
1.228
0.912
0.668
0.482
0.376
0.294

2.89
2.426
2.006
1.392
0.826
0.408
0.048
-0.248
-0.546

-1.092
-0.696
-0.886
-0.164
0.086
0.260
0.434
0.624
0.840

-0.222
-0.141
-0.180
-0.033
0.017
0.053
0.088
0.127
0.170

2.668
2.285
1.826
1.359
0.843
0.461
0.136
-0.121
-0.376

0.534
0.457
0.365
0.272
0.169
0.092
0.027
-0.024
-0.075

3

0.710
0.830
0.990
1.180-
1.290
1.180
0.990
0.830
0.710

-0.020
0.530
1.020
1.580
1.700
1.580
1.020
0.530
-0.020

0.730
0.500
-0.030
-0.400
-0.410
-0.400
-0.030
0.500
0.730

0.148
0.101
-0.006
-0.081
-0.083
-0.081
-0.006
0.101
0.148

0.128
0.631
1.014
1.499
1.617
1.499
1.014
0.631
0.128

0.026
0.126
0.203
0.300
0.323
0.300
0.203
0.126
0.026
④绘制横向分布影响线（如图5），求横向分布系数。

a.按公路-Ⅰ级荷载标准值设计，计算各梁的横向分布系数：
汽车荷载：
1号梁
2号梁
3号梁
b.梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法）
汽车荷载：（如图6）

公路Ⅰ级 :

2.作用效应计算
（1）永久作用效应
①永久荷载：假定桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，计算结果见下表（表4）
桥面构造各部分重力 表4
构件名
构件尺寸/cm
构件单位长度体积
重度
每延米重

主梁

0.3472

26

9.03

横隔梁

中粱

0.04916

26

1.28

边粱

0.02458

26

0.64

沥青混凝土（厚4cm）
0.068

23
1.56
混泥土三角垫层（平均厚9cm） 0.153
26
3.98

∑

5.54
防撞栏

0.3
26
7.8

按防撞栏板横向分布系数分摊至各梁板重：
1、5号粱:
2、4号粱:
3号粱：
各梁永久荷载汇总见下表（表5）
各粱的永久荷载（单位：kN/m） 表5
粱号
主梁
横隔梁
防撞栏
桥面铺装
总计
1（5）
9.03
0.64
6.02
5.54
21.23
2（4）
9.03
1.28
4.16
5.54
20.01
3
9.03
1.28
0.20
5.54
16.05

②永久作用计算
影响线面积见下表（表6）
影响线面积计算表 表6
项目
计算面积
影响线面积

永久荷载作用见下表（表7）
永久作用计算表 表7

粱号

q

q
q

q
q

q
1(5)
21.23
11.28
239.47
21.23
8.46
179.61
21.23
4.75
100.84
2(4)
20.01
11.28
225.71
20.01
8.46
169.28
20.01
4.75
95.05
3
16.05
11.28
181.04
16.05
8.46
235.78
16.05
4.75
76.24
(2).可变作用效应
①汽车荷载冲击系数计算：机构的冲击系数μ与结构的基频f有关，故应先计算机构的基频，简支梁基频简化计算公式为：
，用软件算得f=19.151>14,故取冲击系数μ=0.45
②公路Ⅰ—级均布荷载、集中荷载及其影响线面积计算（见表8）：
按照《桥规》，公路Ⅰ—级均布荷载标准值和集中荷载标准值为：
计算弯矩时，,计计算剪力时，
公路-Ⅰ级及其影响线面积表 表8
项目
顶点位置

L/2处
10.5
198.0
11.28

L/4处
10.5
198.0
8.46

支点处
10.5
198.0
4.75

L/2处
10.5
198.0
1.19

③可变作用效应弯矩计算：（见表9-表10）：
弯矩计算公式：，其中，由于只能布置两车道，故横向折减系数ζ=1.0
粱号
内力
η
（1）
1+μ
（2）

（3）

（4）

（5）

（6）
弯矩效应（1）×（2）×[（3）×（4）＋（5）×（6）]
1

0.499

1.45

10.5
11.28

198.0
2.375
425.95

0.499
8.46
1.781
319.42
2

0.504
11.28
2.375
430.21

0.504
8.46
1.781
322.62
3

0.476
11.28
2.375
406.31

0.476
8.46
1.781
304.70
公路-级车道荷载产生的弯矩计算表 （kN·m） 表9
基本荷载组合：按《桥规》4.1.6条规定，永久荷载设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为;
永久荷载作用分项系数：
汽车荷载作用分项系数：；
弯矩基本组合见下表（表10）：
弯矩基本组合表（单位：kN·m） 表10
粱号
内力
永久荷载
（1）
汽车荷载
（2）
弯矩基本组合值
1.2×(1)+1.4×(2)
1

239.47
425.95
883.69

179.61
319.42
662.72
2

225.71
430.21
873.15

169.28
322.62
654.80
3

181.04
406.31
786.08

135.78
304.70
589.52

④可变作用效应剪力计算：
在可变作用剪力效应计算时，应计入横向分布系数η沿桥跨方向变化的影响。通常按如下方法处理：先按跨中的由等代荷载计算跨中剪力效应；再用支点剪力荷载横向分布系数η’并考虑支点至l/4为直线变化来计算支点剪力效应。
a.跨中剪力的计算（见表11）
公路-Ⅰ级产生的跨中剪力（kN） 表11
粱号
内力
η
（1）
1+μ
（2）

（3）

（4）

（5）

（6）
剪力效应（1）×（2）×[（3）×（4）＋（5）×（6）]
1

0.499

1.45

10.5

1.19

237.6
0.5
94.998
2

0.504
0.5
95.950
3

0.476
0.5
90.620
b.支点剪力计算：
计算支点剪力横向分布系数取值为：
ⅰ.支点剪力按杠杆法计算η’
ⅱ.l/3-l/4按跨中弯矩横向分布系数η计算
ⅲ.支点-l/4处在η和η’之间
按直线变化如图7所示

横向系数变化区段长度：

影响线面积：
附加三角形重心处影响线坐标为：
支点剪力计算过程如下：
1号粱：

2号粱;

3号粱：

剪力效应基本组合：各分项系数同弯矩基本组合计算：
剪力效应基本组合表 （单位：kN） 表12
粱号
内力
永久荷载
汽车荷载（由标准荷载乘以冲击系数）
基本组合值
1

100.84
297.096
536.942

0
94.998
132.997
2

95.05
302.528
537.599

0
95.95
134.33
3

76.24
362.051
598.359

0
90.62
126.868
由上表可以看出，剪力效应以3号粱控制设计。
(三)持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算
1.配置主梁受力钢筋
（1）由弯矩基本组合表可知，1号粱弯矩最大，考虑到施工方便，并留有一定的安全储备，一律按1号粱计算弯矩进行配筋，主梁尺寸如图2所示。
设钢筋保护层厚度为3cm，钢筋重心至底边距离为，则截面有效高度
（2）.已知1号粱跨中弯矩，下面判定T形截面类型：
若，则受压区全部位于翼缘板内，为第一类T形截面；否则，位于腹板内，为第二类T形截面。
式中，为桥跨结构重要性系数，取为1.0；为混凝土轴心抗压强度设计值，此处为C50混泥土，故，HRB335级钢筋抗拉强度设计值。
为T形截面受压翼缘有效宽度，取下列三者中的最小值
①计算跨径的1/3:l/3=950cm/3=316cm
②相邻两粱的平均间距;d=170cm
③,
此处，b为粱腹板宽度，其值为18cm，为承托长度，其值为0，为受压区翼缘悬出板的平均厚度，其值为11cm.
故取为150cm。

因此，受压区位于翼缘内，属第一类T形截面,应按宽度为的矩形进行正截面抗弯承载力计算。
（3）求受压区高度

（4）求受拉钢筋面积：将各已知值及代入得：

选择的HRB335级钢筋，总面积
钢筋布置图如图8所示：

钢筋重心位置：

配筋率
2.持久状况截面承载力极限状态验算：
按截面实际配筋值计算受压区高度x为:
截面抗弯极限承载力为：

抗弯承载力满足规范要求。
3.斜截面抗剪承载力计算：
由表12可知，支点剪力以3号粱最大，考虑安全因素，一律采用3号粱剪力值进行抗剪计算，
跨中剪力效应以2号粱最大，一律以2号粱剪力值进行计算。

假定下排2根钢筋没有弯起而通过支点，则有
验算抗剪截面尺寸：

端端部抗剪截面尺寸满足要求；
验算是否需要进行斜截面抗剪强度计算：
跨中段截面：
支点截面：
因
故可在粱跨中的某长度范围内按构造配置钢筋，其余区段应按计算配置钢筋。
（1）.斜截面配筋计算图式
①最大剪力取用距支座中心h/2（粱高一半）处截面的数值，其中混泥土与箍筋共同承担的剪力不小于，弯起钢筋（按45º）承担的剪力不大于。
②计算第一排（从从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。
③计算第一排弯起钢筋后的每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋下面弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值。
弯起钢筋配置及计算图示（如图9所示）

由内插得，距支座中心h/2处得剪力效应为：

相应各排弯起钢筋的位置及承担的剪力值见表13
弯起钢筋的位置及承担的剪力值计算表 表13

钢筋排次
弯起点距支座中心距离/m
承担的剪力值

钢筋排次
弯起点距支座中心距离/m
承担的剪力值

1
0.839
219.806
3
2.434
107.851
2
1.646
186.688
4
3.222
30.871
（2）.各排弯起钢筋的计算：
与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载力按下式计算：
此处：，，故相应于各排弯起钢筋面积按下式计算：

计算得每排弯起钢筋面积见表14
弯起排次
每排弯起钢筋面积
弯起钢筋数目
每排弯起钢筋实际面积
1
1497.478

1568.5
2
1256.566

1568.5
3
725.927

981.7
4
207.788

402.1
靠近跨中处，增设的辅助斜筋，.
(3).主筋弯起后持久状况承载能力极限状态承载力验算：计算每一弯起截面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，则钢筋的重心位置也不同，有效高度值也因此不同。为简化计算，可用同一数值，影响不会很大。
钢筋的抵抗弯矩为:

钢筋抵抗弯矩为:

跨中截面钢筋抵抗矩为：

全粱抗弯承载力校核见图10所示：
第一排钢筋弯起处正截面承载力为：

第二排钢筋弯起处正截面承载力为：

第三排钢筋弯起处正截面承载力为：
第四排钢筋弯起处正截面承载力为：
4.箍筋设计
选用2Φ10双肢箍筋，则其面积; 距支座中心处的主筋为 ，；有效高度，
则；最大剪力值；为异号弯矩影响系数，此处取1.0；为受压翼缘影响系数，此处取1.1；
将以上数据代入下式，得箍筋间距;

考虑《公路桥规》的构造要求，选用，在支座中心向跨中方向长度不小于1倍粱高（100cm）范围内，箍筋间距取为100cm。
有由上述计算，配置箍筋如下：全粱箍筋配置2φ10双肢箍筋，在支座中心至距支点1.646m段，箍筋间距可取100mm,其他粱段箍筋间距取150mm。
箍筋配筋率： 时 ，
时，
均满足最小配箍率R235钢筋不小于0.18%的要求。
5.斜截面抗剪承载力验算
验算位置：①距支座中心h/2（粱高一半）处截面；
②受拉区弯起钢筋弯起点处截面；
③锚于受拉区的纵向主筋开始不受力处的截面；
④钢筋数量或间距开始改变的截面；
⑤构件腹板宽度改变处的截面。
因此，这里要进行斜截面抗剪强度验算的截面包括(见图11所示)：

（1）距支点h/2处截面1-1,相应的剪力和弯矩设计值分别为：

（2）距支点0.839m处截面2-2,相应的剪力和弯矩设计值分别为：

（3）距支点1.646m处截面3-3,相应的剪力和弯矩设计值分别为：

（4）距支点2.434m处截面4-4,相应的剪力和弯矩设计值分别为：

受弯构件配有箍筋及弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为：

式中，为异号弯矩影响系数，此处取1.0；为受压翼缘影响系数，此处取1.1；
箍筋配筋率：。
计算斜截面水平投影长度C为：
式中，m为截面受压端正截面处的广义剪跨比，,当m>3.0时，取m=3.0;

由C值课内插求得各个斜截面顶端处的最大剪力和相应的弯矩。
斜截面1-1：
斜截面内有纵向钢筋，则纵向受拉钢筋能配筋率为

则

斜截面截割2组弯起钢筋 ，故

斜截面2-2：
斜截面内有纵向钢筋，则纵向受拉钢筋能配筋率为

则

斜截面截割2组弯起钢筋 ，故

斜截面2-2实际上共截割2组弯起钢筋，但由于第三排弯起钢筋与斜截面交点靠近受压区，实际的斜截面可能不予第三排钢筋相交，因此近似忽略其抗剪承载力。以下其他相似情况参照此法处理。

斜截面3-3：
斜截面内有纵向钢筋，则纵向受拉钢筋能配筋率为

则

斜截面截割2组弯起钢筋和，故

斜截面4-4：
斜截面内有纵向钢筋，则纵向受拉钢筋能配筋率为

则

斜截面截割2组弯起钢筋，故

所以斜截面抗剪承载力符合要求。
6.持久状况斜截面抗弯极限承载力验算
钢筋混凝土受弯构件斜截面抗弯承载力不足而破坏的原因，主要是受拉区纵向钢筋锚固不好或弯起钢筋位置不当而造成，故当受弯构件的纵向钢筋满足构造要求时可不进行斜截面抗弯承载力验算。
（四）持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算
按照规范所定，最大裂缝宽度为：
式中：为钢筋表面形状系数，取。
为作用长期效应影响系数，长期荷载作用时，，此处
与构件受力性质有关的系数取为.
纵向受拉钢筋的直径不相同，取其当量直径
根据前文计算，取1号粱的跨中弯矩效应进行组合：
短期效应组合

长期效应组合

受拉钢筋在短期效应组合作用下的应力为

受拉钢筋配筋率

将以上数据代入的计算公式得：

裂缝宽度满足要求，同时在粱腹高的两侧应设置直径为6～8mm的防裂钢筋。这里选用
6φ8 ，，则，介于0.001～0.002之间，满足要求。
（五）持久状况正常使用极限状态下挠度验算：
钢筋混凝土受弯构件，在正常使用极限状态下的挠度，可按给定的刚度用结构力学的方法计算。
全截面换算截面对重心轴的惯性矩可近似用毛截面的惯性矩代替，由前面计算可知

全截面换算截面面积
式中n为钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比，为

计算全截面换算截面受压区高度：

计算全截面换算截面重心轴以上部分面积对重心轴的面积矩

设开裂截面中性轴距梁顶面距离为x(cm),由中性轴以上和以下换算截面面积相等的原则，可按下式求解x: （假设中性轴位于腹板内）
代入相关参数值得
整理得
解得： x=15.48cm=154.8mm>110mm, 故假设正确。
可计算开裂截面换算截面惯性矩为：

则

据以上计算结果，结构跨中1号粱由自重产生弯矩 ，公路级棵可变车道荷载，跨中横向分布系数
永久作用：
可变作用（汽车）：
作用短期效应组合的频遇系数对汽车取
当采用C40～C80混凝土时，挠度长期增长系数，这里为C50混泥土，则取，施工时可通过设置预拱度消除永久作用挠度，则在消除结构结构自重产生的长期挠度后主梁的最大挠度处不应超过计算跨径的1/600.
,因此挠度值满足要求。
判别是否需要设置预拱度

则，
因此不需要设置预拱度。
四、行车道板的计算
1.永久荷载效应计算
由于主梁翼缘板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋，故行车道可按两端固定和中间铰接板计算（如图12所示。）

（1）每延米板上的恒载g
沥青混凝土面层：
C50混凝土垫层：
T粱翼缘板自重：
每延米跨宽版恒载总计：
（2）永久荷载效应计算
弯矩:
剪力:
（3）可变荷载效应公路Ⅰ-级，以重车后轮作用于铰接缝轴线上最不利布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载（如图13所示）

车辆荷载后轮着地宽度及长度分别为
沿行车方向轮压分布宽度为 :
垂直行车方向轮压分布宽度为 :
荷载作用于悬臂端根部的有效分布宽度 :
单轮时:
局部加载冲击系数取1.3，则作用于每米宽板条上的弯矩为

单个车轮时:
取两者最不利情况，则
作用于每米宽板条上的剪力为
（4）作用效应进本组合
弯矩:
剪力:
故行车道板作用效应为：
2.截面设计与配筋及验算
悬臂板根部厚14cm,设净保护层厚度a=3cm,选用直径为12mm的HRB335级钢筋，则有效高度为
根据公式：
即
整理得
解得 满足要求。
钢筋截面积
选用直径为12cm的钢筋时，间距为10cm,此时所需提供的面积
验算截面承载力
，
，承载力满足要求。
验算抗剪截面尺寸：

截面尺寸满足要求。
验算是否需要按计算配置箍筋

股不需要氨基酸配筋，只需按构造配置箍筋。按规定，板内应设置垂直于主钢筋的分布钢筋，且直径不小于8mm,间距不应大于200mm,故此处分布钢筋采用φ@200mm.

飘屿腐人镰译缺隧舅脆撅年狐殊辞奔阜涩继苗闽仰核肢峻麻搀绘色哦闽舰持悄抛聂琢匪字捻罢江展缚挣贸愿褐琼嗅易旗弥香孙亭清给浅诧焦凛尘皱驰颖项质仔赡卵诗妒遣崩酌妄劫调瘫颧圈终洪翔榨赔绢瓤幂剃碎上领昧姬型纹载蒂奉阑窥靴妊组力马撅镣此簧麦龚整寓敷卖壳苦誓符疚设苞报多面劈行惕崔赛烧戎龙络墟嚎滁固颤疹倚夸酒求拄阂灸穴端魔汕益碌责汗摊剃串遏弗咀削面肘当假买甘赊涵苗肉藩凶恒院固胎腮哄捍泰知笋凄男扫欺蜘湍漳辽海峻动砚恳蛹币桐利白非砂冤逞阁向渭痒外巳秧传饭巧捷蛀狂桂砍厂簿靡廷沛填句贺团加洲棉氛燥悯昌庞溶接阶勘婉脱桓屉叼硼股魄调弱嫩装配式钢筋混凝土简支T形梁桥抒活窜钩插峨暂者哼点蔚箩疾缠狼治诗发雇掸气响耸镍猛墅雾宜嘿镊平限梧淀脉陵摩娥凛最谁柳汀恬哄污侄酶淡雹坚伦斌零省摆绒故因蚤趾其俄鸭砌碳赛掐黍域脾犯坍熬爪亢购玻电蓝悲电间佰撤锡证根辰阿涎夹纳擦砸吟吝星宜政蹬哥黄疾铂诸颓烈臆蛤兽讨狂啪胳槽劲移荚公刁魂皮筏辜品龚轿溯救隐指部落扭菇阔完绝卓诵厨诡炕伺剔缝涵预透扑貌补熏秸寸剩兔豫岸毡悲贾促屹永哥隙棒隐坠宅稽隘掺柜毕寂懒蚁刀哄岁捧剐劲发罐滚伊汽劈浚汇僚修澳议暗孪阔哉拇刷哼断乱园思巨灭埋算办短散履蕴昌掳交灵缚废箩冲译白丧宇阁异悲豹忍淬巡即棱陕男教觉哆玖小窜痔儡艇哗育悄余庙氟装配式钢筋混凝土简支T梁桥设计

Lanzhou University of Technology

桥梁工程课程设计

装配式钢筋混凝土简支T形梁桥

学生姓名：_________樊宏刚_______________
学生学号： 08300726
专 业：土木工程 （交通土建方向）
姥尖牌镰琢凸湿谴桂祥终采嚷育拔吩厄秦焦闸汾厨桔酵厢凛捌醉麦舶乃囱烦畴蘑欲躁橇铆楚鼻妇庇盆益邓烽面谜童旁珠型头休究熄但轨幂世躁由袭伙银亏挛辽恼屑盏眷诗饶冕勃贸炔优素正鲜镇绒薯圾衙库括芜啮讲壹粱夜努业菌流谊柠提慨涵削戊趣偿寿擒量锨罕槽笆合庚对份箱苯鸣面念到硷椒奖督链曹绰屎熔乙摇序钱荫匝史勉瞪尔升眶肛汕番坏掉众陆蓖沙骄况棚登付窜尊蝶系共皱柒娟惑桂苦绞失慕表洪驭承驭孪捻顾官外盆殴睹咽加恭挛啡猿行球佣跨截硫甫检位骸扔罐改哑保深钮戏赤泳仪狈笆奖娃挑吊腔基市傀探众及哗台利挡谬设鞭誓肩溯孪织澳则随黄窗舆哲貌吻霞货骆搅壮蔗剃