广珠城际轨道交通工程容桂站特大桥57+100+57m连续梁特大桥三角挂篮设计计算单.docx

特大桥（57＋100＋57）m连续梁
挂篮设计计算单
一、 工程概述
二、 特大桥（57+100+57）m连续梁为三向预应力砼连续箱梁。箱梁顶宽11.6m，底宽6m，箱梁截面为单箱单室直腹板。顶板厚45cm，腹板厚分别由85cm过渡到45cm，底板厚度由跨中的38cm按圆曲线变化至中支点梁根部的130cm；梁体各控制截面梁高分别为：端支座处及边跨直线段和跨中处为4.50m，中支点处梁高6.80m，梁高圆曲线半径R=488.546m；全桥共设5道横隔梁，分别设于中支点、端支点和中间跨跨中截面。
全桥共分为55梁段，中支点0号段长度13m，一般梁段长度分别为3.0m、3.5m、4.0m，合拢段长2m，边跨直线段及合拢段共长8.65m，最大悬臂浇筑块重1534.4KN。
二、设计参数取值：
1、 取最重段1#段重量（1534.4 KN）为最不利工况（梁段长3.0m）。
2、 施工人员机具荷载取：P1=2.5KPa。
3、 倾倒混凝土产生的冲击荷载：P2=2.0 KPa。
4、 振捣混凝土产生的荷载：P3=2.0 KPa。
5、 钢筋混凝土容重取P=26500N/m3。
6、 钢材弹性模量取2.1×105MPa(A3钢)。
7、 杆件承担混凝土重的弹性挠度取构件跨度的1/400，即。
8、 杆件承担挂篮自重的弹性挠度取构件跨度的1/250，即。
9、 应力取值：
A3钢：
45＃钢：
三、最重梁段分块荷载计算：
最重梁段为1＃段，箱梁1＃段根部1/2断面分块面积计算（箱梁断面如图1）：
A1=14794 cm2；A2=54265 cm2；A3=10657 cm2；A4=18057 cm2；

1＃段分块重量计算表（忽略节段梁高度变化）
分块
断面面积（cm2）
顶面面积（cm2）
重量(KN)
备注
A1
14794
84000
172.212
计算长度为3m
A2
54265
25500
447.982
A3
10657
64500
126.648
A4
18057
64500
185.478
合计

1864.641
（A1+A2)×2
注：
1、断面面积为CAD图中读取数据，顶面面积＝计算长度×分块宽度；

2、重量＝断面面积×节段长×混凝土容重P＋顶面面积×（P1+P2+P3）
四、挂篮各主要杆件选用说明：
由于该桥挂篮所用主要杆件为公司已有通用挂篮杆件，无需重新加工，且在计算过程中，为“杆件已知，复核性检算”。
具体各主要杆件如下：
1、腹板纵梁：2[40b，槽钢净间距80mm，长度为5.15m，单件重0.766 t（包括缀板等重量）。截面特性如下：

2、底板纵梁：2[32b，槽钢净间距80mm，长度为5.15m，单件重0.506 t（包括缀板等重量）。截面特性如下：

3、前下横梁：2[40b，槽钢净间距90mm，长度为12.0m，单件重1.987 t（包括缀板等重量）。截面特性如下：

4、后下横梁：2[40b，槽钢净间距90mm，长度为12.0m，单件重1.909 t（包括缀板等重量）。截面特性如下：

5、前上横梁：2[40b，槽钢净间距70mm，长度为13.60m，单件重2.024 t（包括缀板等重量）。截面特性如下：

6、后上横梁：2[25b，槽钢净间距70mm，长度为6.50m，单件重0.465 t（包括缀板等重量）。截面特性如下：

7、外模滑梁：2[36b，槽钢净间距60mm，上下面各焊有一张宽度为22cm厚度为1.2cm的钢板，长度为10.00m，单件重3.102t（包括缀板等重量）。截面特性如下：

8、外模紧固梁：2[32b，槽钢净间距60mm，长度为5.15m，单件重0.961 t（包括缀板等重量）。截面特性如下：

9、内模滑梁：2[36b，槽钢净间距60mm，长度为10.00m，单件重2.273 t（包括缀板等重量）。截面特性如下：

10、三角主桁主梁：2I45b，工钢上下焊接1.5cm厚17cm宽的钢板。工钢中心距为40cm，长度为10m，单件重为3.066 t（包括缀板等重量）。截面特性如下：

11、三角主桁立柱： 2[36b，高度为3.57m，重量为4.984。

12、三角主桁斜拉杆：2[25b，长度4.70m。重量为0.375t。

13、滑道：滑道采用2I22b工字钢，工钢上翼板焊有15cm宽、1.5cm厚的钢板。长度为10cm，单重为：13.59KN。截面特性：

五、各主要杆件受力检算：
（一）、腹板底模纵梁计算:（L=5.15m）
腹板下布置2根纵梁2[40b，承受荷载：
承受纵梁自重：G1＝7.66 KN，荷载范围：x＝0～x=5.15m，产生均布荷载q1＝7.66/5.15＝1.49 KN/m；
腹板A2范围混凝土重：G2＝447.982 KN，荷载范围：x＝0.7m～x=3.7m，在每根纵梁上产生均布荷载q2＝447.982/3/2＝74.66 KN/m；
腹板下底模板重量：G3＝0.85×4.3×0.65=2.38 KN（底模板每平方重按照0.65KN计算）, 荷载范围：x＝0.5m～x=4.8m，在每根纵梁上产生均布荷载q3＝2.38/4.3/2＝0.28 KN/m；
腹板内侧模重量：G4＝4.60×4.3×1.0=19.78 KN（内侧模板和加强箍每平方重按照1.0KN计算）, 荷载范围：x＝0.7m～x=3.7m，在每根纵梁上产生均布荷载q4＝19.78/3/2＝3.30 KN/m；
则，腹板纵梁承受荷载为：
x＝0～x=0.5m，x＝4.8～x=5.15m： q＝q1＝1.49 KN/m；
x＝0.5m～x=0.7m，x＝3.7m～x=4.8m：q＝q1＋q3＝1.49+0.28=1.77 KN/m；
x＝0.7m～x=3.7m：q＝q1＋q2＋q3＋q4＝1.49+74.66＋0.28＋3.30=79.73 KN/m；
支撑反力：x＝0.2m处，后下横梁提供支反力N1，x＝4.95m处，前下横梁提供支反力N2，
根据腹板纵梁承受荷载和支反力，绘制受力图，并根据同济启明星计算软件，绘制剪力图、弯距图及挠度变形图，见图2：
支反力N1＝139.50+0.30=139.80 KN，N2＝0.30+102.60=102.90 KN，
当x＝2.40 m时，

当x＝2.60m时，变形最大值为：

（二）、底板底模纵梁计算：
底板下布置4根纵梁2[32b，承受荷载：
承受纵梁自重：G1＝5.06 KN，荷载范围：x＝0～x=5.15m，产生均布荷载q1＝5.06/5.15＝0.98 KN/m；
底板A4范围混凝土重：G2＝185.478 KN，荷载范围：x＝0.7m～x=3.7m，在每根纵梁上产生均布荷载q2＝185.478/3/2＝30.91 KN/m；
底板下底模重量：G3＝2.15×4.3×0.65=6.00 KN（底模板每平方重按照0.65KN计算）, 荷载范围：x＝0.5m～x=4.8m，在每根纵梁上产生均布荷载q3＝6/4.3/2＝0.70 KN/m；
则，底板纵梁承受荷载为：
x＝0～x=0.5m，x＝4.8～x=5.15m：q＝q1＝0.98 KN/m；
x＝0.5m～x=0.7m，x＝3.7m～x=4.8m：q＝q1＋q3＝0.98+0.7=1.68 KN/m；
x＝0.7m～x=3.7m：q＝q1＋q2＋q3＝0.98+30.91＋0.70=32.59 KN/m；
支撑反力：x＝0.2m处，后下横梁提供支反力N3，x＝4.95m处，前下横梁提供支反力N4。
根据底板纵梁承受荷载和支反力，绘制受力图，并根据同济启明星计算软件，绘制剪力图、弯距图及挠度变形图，见图3：
支反力N3＝57.50+0.20=57.70 KN，N4＝0.20+42.90=43.10 KN，
当x＝2.40 m时，

当x＝2.60m时，变形最大值为：

（三）、前下横梁计算：
因在浇筑混凝土时和空载行走时，四级钢吊杆作用位置不变，故只计算不利情况即浇筑混凝土时荷载计算：
承受荷载：
承受横梁自重：G＝19.87 KN，荷载范围：x＝0～x=12m，产生均布荷载q1＝19.87/12＝1.66 KN/m；
腹板纵梁支反力：N2＝102.90 KN，荷载范围：x＝3.172m、3.772m、8.228m、8.829m；
底板纵梁支反力：N4＝43.10 KN，荷载范围：x＝4.62m、5.47m、6.53m、7.38m；
支撑反力：x＝2.65m和9.35m处的前上横梁吊杆力N5， x＝4m和8m处的前上横梁吊杆力N6。
根据前下横梁承受荷载和支反力，绘制受力图，并根据同济启明星计算软件，绘制剪力图、弯距图及挠度变形图，见图4：
支反力N5＝41.50+4.40=45.90 KN，N6＝89.50+166.60=256.10 KN，
当x＝4 m时，

当x＝6m时，变形最大值为：

（四）、后下横梁计算：
1、浇筑混凝土过程计算：
承受荷载：
承受横梁自重：G＝19.09 KN，荷载范围：x＝0～x=12m，产生均布荷载q1＝19.09/12＝1.59 KN/m；
腹板纵梁支反力：N1＝139.80 KN，荷载范围：x＝3.172m、3.772m、8.228m、8.829m；
底板纵梁支反力：N3＝57.70 KN，荷载范围：x＝4.62m、5.47m、6.53m、7.38m；
支撑反力：x＝2.45m和9.55m处的翼板吊杆力N7， x＝4.62m和7.38m处的底板吊杆力N8。
根据后下横梁承受荷载和支反力，绘制受力图，并根据同济启明星计算软件，绘制剪力图、弯距图及挠度变形图，见图5：
支反力N7＝125.10+3.90=129 KN，N8＝117.60+157.90=275.50 KN，
当x＝3.172 m时，

当x＝3.472m时(横梁有效范围内)，变形最大值为：

2、挂篮滑移阶段后下横梁受力计算：
此时后下横梁承受荷载为：
承受横梁自重：G＝19.09 KN，荷载范围：x＝0～x=12m，产生均布荷载q1＝19.09/12＝1.59 KN/m；
腹板纵梁自重及该范围底模板自重支反力：N1＇＝7.66/2＋4.3×0.85×0.65/4=4.425 KN，荷载范围：x＝3.172m、3.772m、8.228m、8.829m；
底板纵梁自重及该范围底模板自重支反力：N3＇＝5.06/2+4.3×2.15×0.65/4=4.03 KN，荷载范围：x＝4.62m、5.47m、6.53m、7.38m；
支撑反力: x＝2.45m和9.55m处的侧模滑梁吊杆力N7＇。
根据后下横梁承受荷载和支反力，绘制受力图，并根据同济启明星计算软件，绘制剪力图、弯距图及挠度变形图，见图6：
侧模滑梁吊杆支反力N7＇＝22.60+3.90=26.50 KN;
当x＝6 m时，

当x＝6m时，变形最大值为：

（五）、外模梁计算：（侧模滑梁L=10m，侧模外紧固梁L=5.15m）
首先进行砼浇注过程计算。
此时外模滑梁和外模紧固梁共同承受荷载，荷载分别为：翼板A1混凝土重G1＝172.21 KN，侧模支架重G2＝26.55 KN，侧模面板G3＝23.94 KN，其重心距翼板外边缘距离分别为：S1＝1.94 m，S2＝1.61 m，S3＝2.34 m(分块分段计算重心，在此略)。
翼板处荷载传递示意图如图7（NG 为外模紧固梁支反力，NH为外模滑梁支反力）：

建立力学平衡方程如下：
NG＋NH＝G1+G2+G3=222.70 KN
150×NG +225×NH =S1×G1＋S2×G2＋S3×G3
计算得：NG＝90.96 KN，NH＝131.74 KN。
1、外模紧固梁计算：
外模紧固梁承受荷载：
翼板砼及侧模传递荷载：NG＝90.96 KN，作用范围：x＝0.7m～x＝3.7m，产生均布荷载：q＝90.96/3=30.32 KN/m。
外模紧固梁自重：G＝9.61 KN，作用范围：x＝0～x＝5.15m，产生均布荷载：q＝9.61/5.15＝1.87 KN/m。
支撑反力：x＝0.20m处的翼板吊杆力N9， x＝4.95m处的前上横梁吊杆力N10。
根据外模紧固梁承受荷载和支反力，绘制受力图，并根据同济启明星计算软件，绘制剪力图、弯距图及挠度变形图，见图8：
支反力N9＝57.10+0.40=57.50 KN，N10＝0.40+42.70=43.10 KN，
当x＝2.40 m时，

当x＝2.60m时，变形最大值为：

2、外模滑梁计算：
外模滑梁承受荷载：
翼板砼及侧模传递荷载：NH＝131.74 KN，作用范围：x＝5.55m～x＝8.55m，产生均布荷载：q＝131.74/3=43.91 KN/m。
外模滑梁自重：G＝31.02 KN，作用范围：x＝0～x＝10m，产生均布荷载：q＝31.02/10＝3.102 KN/m。
支撑反力：x＝4.75m处的翼板吊杆力N11， x＝9.80m处的前上横梁吊杆力N12。
根据外模滑梁承受荷载和支反力，绘制受力图，并根据同济启明星计算软件，绘制剪力图、弯距图及挠度变形图，见图9：
支反力N11＝86.50+14.70=101.20 KN，N12＝0.60+60.90=61.50 KN，
当x＝7.40 m时，

当x＝7.20m时，变形最大值为：

3、挂篮滑移阶段外模滑梁受力计算：
此时外模滑梁单独承受荷载，且按照挂篮滑移至下一段时的最不利情况考虑，此时荷载分别为：
滑梁自重G1＝31.02 KN，作用范围x＝0～x＝10m，产生均布荷载：q=3.102 KN/m;
侧模支架和侧模面板：G＝G2+G3=23.94+26.55=50.49 KN，作用范围x＝5.35～x＝9.65m，产生均布荷载：q=50.49/4.3=11.74 KN/m;
后下横梁吊杆支反力：N7＇＝26.50 KN，作用点：x＝5.05m；
支撑反力：x＝0.50m处的翼板吊杆力N11＇（滑轮）， x＝9.80m处的前上横梁吊杆力N12＇。
根据侧模滑梁承受荷载和支反力，绘制受力图，并根据同济启明星计算软件，绘制剪力图、弯距图及挠度变形图，见图10：
翼板吊杆处滑轮支反力N11＇＝40.50+1.60=42.10 KN，前上横梁吊杆支反力N12＇＝0.60+65.40=66 KN;
当x＝5.05 m时，

当x＝5.35m时，变形最大值为：

（六）、内模滑梁计算：
1、浇筑混凝土阶段
内模滑梁承受荷载：
顶板A3范围混凝土传递荷载：G＝126.648 KN，作用范围：x＝5.55m～x＝8.55m，在每根内模滑梁上产生均布荷载：q＝126.648/3=42.22 KN/m;
顶板底模板及内模支架重量：假设G＝30 KN（偏于保守估计），作用范围：x＝5.35～x＝9.65m，在每根内模滑梁上产生均布荷载：q＝30/4.3/2=3.49 KN/m;
内模滑梁自重：G＝22.73 KN，作用范围：x＝0～x＝10m，产生均布荷载：q＝22.73/10＝2.273 KN/m。
支撑反力：x＝4.75m处的顶板吊杆力N13， x＝9.80m处的前上横梁吊杆力N14。
根据内模滑梁承受荷载和支反力，绘制受力图，并根据同济启明星计算软件，绘制剪力图、弯距图及挠度变形图，见图11：
支反力N13＝86.60+10.80=97.40 KN，N14＝0.50+66.50=67 KN，
当x＝7.40 m时，

当x＝7.20m时，变形最大值为：

2、挂篮滑移阶段内模滑梁计算：
此时内模滑梁单独承受荷载，且按照挂篮滑移至下一段时的最不利情况考虑，此时荷载分别为：
腹板内侧模板传递荷载（在挂篮向前滑移时，腹板内侧整体模板用倒链悬挂于内模支架上）：G＝19.87 KN，作用范围：x＝5.35～x＝9.65m，在每根内模滑梁上产生均布荷载：q＝19.87/4.3=4.62 KN/m;
顶板底模板及内模支架重量：作用范围：x＝5.35～x＝9.65m，在每根内模滑梁上产生均布荷载：q＝3.49 KN/m;
内模滑梁自重：G＝22.73 KN，作用范围：x＝0～x＝10m，产生均布荷载：q＝22.73/10＝2.273 KN/m。
支撑反力：x＝0.50m处的顶板吊杆力N13＇（滑轮）， x＝9.80m处的前上横梁吊杆力N14＇。
根据内模滑梁承受荷载和支反力，绘制受力图，并根据同济启明星计算软件，绘制剪力图、弯距图及挠度变形图，见图12：
顶板吊杆处滑轮支反力N13＇＝19.20+1.10=20.30 KN，前上横梁吊杆支反力N14＇＝0.50+36.80=37.30 KN;
当x＝6.20 m时，

当x＝5.35m时，变形最大值为：

（七）、前上横梁计算：
前上横梁只检算最不利情况，即混凝土浇筑时的情况。该情况下，前上横梁承受荷载如下：
外模紧固梁前吊杆支反力：N10＝43.10 KN，作用位置x＝2.50m、x＝11.10m;
外模滑梁前吊杆支反力：N12＝61.50 KN，作用位置x＝3.25m、x＝10.35m;
前下横梁前吊杆支反力：N5＝45.90 KN，作用位置x＝3.45m、x＝10.15m;
前下横梁前吊杆支反力：N6＝256.10 KN，作用位置x＝4.48m、x＝9.12m;
内模滑梁前吊杆支反力：N14＝67 KN，作用位置x＝5.58m、x＝8.02m;
前上横梁自重：G＝20.24 KN，产生均布荷载q＝1.488 KN/m，作用位置x＝0～x＝13.60m。
支撑反力：x＝3.92m和x＝9.68m处的主梁支反力N15。

根据前上横梁承受荷载和支反力，绘制受力图，并根据同济启明星计算软件，绘制剪力图、弯距图及挠度变形图，见图13：
主梁支反力N15＝156.30+327.30=483.60 KN;
当x＝6.80 m时，

当x＝3.92 m时，， b＝d＝12.5 mm
S=200×102×100－（102－12.5）×(200－18）2/2=557701 mm3，

当x＝6.80m时(前上横梁有效作用长度内)，变形最大值为：

（八）、三角主桁受力计算：
1、三角主桁受力分析：
图14
三角主桁受力简图如图14：
首先计算A点和C点的支反力。对三角主桁列下面的静力平衡方程：
，即
得：
该三角主桁为一次超静定结构，采用力法求解。
首先解除多于约束力EC杆件的内力,为了表示方便，在力法方程中，用来代替。如图15所示。
因斜拉杆EC和ED均为两端绞接杆件，故当＝1单独作用时或N15单独作用下，斜拉杆EC和ED仅产生轴力，三角主桁仅主梁AD产生弯距。
绘制三角主桁在＝1单独作用的弯距图()图（图16），以及在荷载N15单独作用下的弯距图图（图17）。
建立力法方程：
在多余未知力X1作用下的图中，取节点D则：

（压杆）
取节点A，则:

在N15单独作用下的图中，杆件轴力均为零，只有杆AC受弯，相当于简支悬臂梁受杆端集中力。则有：
=483.60×4.75=2297.10 KN·m
=483.60×0.475=229.71 KN·m
由位移计算公式：

带入力法方程，得

利用叠加原理，有：
则：
=－990.7×2.14＋2297.1=177 KN·m(上缘受拉)
＝－990.7×0+229.71=229.71 KN·m(上缘受拉)
=－990.7×(+0.571)+0=-565.69 KN(压杆)
= =－990.7×(－0.759)+0=＋751.94 KN(拉杆)
=－990.7×1＋0=-990.7 KN(压杆)
此时，可绘制在N15作用下，三角主桁的内力图(M及N图)，见图18

对三角主桁各杆件进行受力检验：
2、主梁检算（压弯杆）
主梁截面如图19，主梁选用2I45b工字钢（加15mm钢板），截面特性：

自由长度：主桁平面内
主桁平面外
长细比：

，属于弯矩作用平面内的总体稳定问题，查表，构件截面为3＃钢b类，，略去轴力、竖向变形引起的附加弯矩、横向施工荷载弯距产生的应力，则：

故主梁弯应力：

查表得：
主梁剪应力：
挠度计算：（主梁悬臂端）
利用虚功原理求挠度，绘制在N15＝1时的虚拟弯矩图，见图20：
由图18及图20，有：

3、立柱检算：
4、斜拉杆抗拉检算：
1）、强度检算：
2）、斜拉杆销接位置截面消弱处检算：
连接处斜拉杆截面A＝79.834 cm2，销钉孔直径为Φ102mm， [25b的腹板厚度为d＝10mm，则消弱后的截面面积为：

因此，拉杆孔消弱处不需加设加强钢板。
（九）、滑道检算（挂篮走行时）：
滑道采用2I22b工字钢，截面见图21。在滑道上缘加焊15cm×1.5cm钢板2块，则：

假设在挂篮滑移过程中，挂篮整体自重G均由三角主桁的主梁承受(不考虑三角主桁自重，其自重通过后下横梁、滑道直接传递至箱梁顶)，且每个主梁前端承受的力为N15＇=G/2。挂篮整体自重考虑以下荷载：
底模系统重G1＝底模板＋底模纵梁＋后下横梁＋前下横梁

外侧模系统重G2=侧模面板及支架＋滑梁＋紧固梁

内模系统重G3=内模面板及支架＋滑梁＋腹板内模

前上横梁重G4＝20.24KN
平联及吊杆重G5＝10KN
则每个主梁前端承受的力为N15＇=G/2＝（G1+G2+G3+G4+G5）/2=207.21KN
该集中力通过主桁传递至后支腿走行轮及立柱底滑块，滑块部位滑道受压力，后走行轮部位滑道受拉力。
挂篮滑移过程中主梁受力图示如图22：

由上图，可计算出滑道在后走行系统作用下所承受的拉力N16为：
N16=N15×4.75/4=246.06 KN
后走行系统轮压作用下滑道工钢外缘板受力计算：
单轮作用于外缘板均布荷载：

则：

（十）、后走形挂钩及销轴检算：
1、后走行挂钩钢板计算：
后走形挂钩由焊接于主梁后端的钢板挂钩组成，每个主梁工钢腹板一侧有4片1.5cm厚的钢板组成一组挂钩，具体见构件详图。
空载走行时，一个后支腿所受的最大反力为N16=246.06 KN，一个走行装置4组走行挂钩，一组走行挂钩由4片钢板组成，则一片挂钩钢板受力为： ，受力如图23：

2、三角主桁斜拉杆销轴计算：
选用Φ100，采用45＃钢，，长度为28cm，因其为短轴，只需检验抗剪即可。绘制斜拉杆销轴受力简图，并根据同济启明星计算软件，绘制剪力图，见图24：
图24：斜拉杆销轴受力分析图

由图可知，

3、滑梁滑轮销轴计算：
侧模滑轮承担侧模系统、底模系统等荷载传来的集中力（单轮），滑轮销轴直径Φ60(中间17cm为Φ60mm，两端为Φ45mm)，材质45＃钢，长度为43.4cm，销轴两端支点间距为27cm。承受集中力N11＇＝42.10 KN（内侧滑梁吊轮支反力N13＇＝20.30 KN< 外侧滑梁吊轮支反力N11＇，故吊轮计算只考虑N11＇情况）,受力图示如图25：

则：

4、侧模滑轮架：
侧模滑轮架由槽钢 [18槽钢做成框架，材质A3钢，承受集中力N11＇＝42.10 KN，具体构造见侧模滑梁吊轮组装图。截面特性如下：

则每侧框架拉应力：

销轴处槽钢腹板处净截面：
则每侧框架销轴处槽钢腹板处拉应力：

（十一）、高强精轧螺纹钢吊杆计算：
1、前吊杆计算：
由前上横梁知，前吊杆最大反力为前下横梁吊杆N6＝256.10 KN，采用Ⅳ级精轧螺纹钢，截面特性：

Φ32精轧螺纹钢抗拉强度为550MPa，则

则前吊杆最小抗拉安全系数：
2、后锚杆计算：
在砼浇注施工状态下，后下横梁在底板额两个后锚杆N8为最大反力，每个锚杆最大拉力为N8＝275.50 KN，则

则后锚杆最小抗拉安全系数：
3、高强精轧螺纹钢吊杆用吊耳计算：
吊耳最大反力为前下横梁吊杆支反力N6＝256.10 KN。吊耳具体构造见挂篮设计图“横梁吊杆连接座及垫板”。
吊杆连接座净截面

吊耳销轴Φ50，总长为22cm，吊耳支点间距为12cm，前下横梁吊杆连接板间距为7.6cm。材质45＃钢，设前下横梁吊杆连接板反力为N18。受力如图26：

实际操作中，为了确保安全，前下横梁N6吊点处，采用双四级钢吊杆，具体见挂篮总体图。

附：
参考书目：
1、广珠城际施图（通桥）－Ⅷ，（57＋10＋57）m连续梁图，06年8月份，铁道第四勘察设计院；
2、《工程结构设计原理》，曹双寅主编，东南大学出版社；
3、《材料力学》，翟振东、石晶主编，中国建筑工业出版社；
4、《实用土木工程手册》，杨文渊主编，人民交通出版社；
5、《路桥施工计算手册》，周兴、何姚益、邹毅松等编著，人民交通出版社；
6、《结构力学》（上下册），刘金春主编，中国建材工业出版社。