除锈喷漆工房设计说明(毕业设计).doc

XX除锈喷漆工房设计说明书
建筑设计部分
1. 概况
1.1概况
根据生产发展需要，决定于2009年7月1日在咸阳市新建一除锈喷漆单层钢结构工业厂房。厂房建筑面积为3024 m2。
1.2设计原始资料
（一）气象条件
1. 冬季采暖室外计算温度－5°C。
2. 主导风向：东北。基本风压0.35kN/m2。
3. 基本雪压：0.25kN/m2。
4. 年降雨量：632mm；日最大降雨量：92mm；时最大降雨量：56mm；雨季集中在9、10月份。
5. 土壤最大冻结深度450mm。
（二）工程地质条件
1. 建筑场地地貌单元属黄土梁南缘，场地工程地质条件见附录2。
2. 地下水稳定埋深8.4～9.6m，属潜水类型。地下水对钢结构和混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋均无腐蚀性，但在干湿交替条件下对钢筋混凝土结构中的钢筋具弱腐蚀性。场地水位以上土质对钢结构和混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋均无腐蚀性。
3. I级非自重湿陷性黄土，地基承载力特征值为170kPa。
4. 抗震设防烈度7度0.15g，建筑场地类别为II类。
5. 根据场地岩土工程条件和建筑物荷载特点，建议本工程采用换土垫层法处理地基，基础形式采用柱下独立基础。
（三）施工条件
1. 建设场地平坦，道路通畅，水、电就近可以接通，基本具备开工建设条件。
2. 拟参与投标的施工单位技术力量和机械化水平均较高。
2.建筑设计说明
2.1厂房的平面设计
2.1.1建筑平面形式的选择
由于工艺对建筑上无特殊要求，且本厂房的生产工艺流程为直线型，即材料由厂房一端进入，经过除尘、除锈后喷漆，最后由另一端运出，生产工艺流程简单。考虑到生产工艺流程及建筑和结构的简单及合理性，本厂房平面采用矩形平面形式。由于厂房面积不是很大，并考虑到大空间作业面要求，提高厂房通用性，本厂房采用单跨结构。
2.1.2柱网的选择：
本厂房的建筑面积为3024 m2，由于厂房荷载较小，所以选择质量较轻，工业化程度较高，施工周期短，结构形式较简单的轻型门式钢架结构。由于墙梁、檩条等结构构件均是以9米为模数制造的，为了减少构件的规格，便于机械化生产，减少造价，所以柱距选择9米。
对于跨度的选择，应尽量选择较大的跨度，因为跨度较大可以扩大柱网，这样可以提高厂房的通用性，扩大生产面积，节约用地，加快建设速度，提高吊车的服务范围等。但由于轻型门式钢架其本身跨度做的不宜过大。因此，本厂房采用21米跨度。
2.1.3定位轴线的划分
本厂房设计中纵向定位轴线由下向上依次定为A、B、C、D；横向定位轴线从左到右依次为1、2、3、4、……、17。
横向定位轴线的确定，为了使吊车梁、连系梁、屋面檩条等一系列纵向构件的标志长度均与柱距相同，使构件规格一致，便于统一构造连接，一般位置柱的中心线与横向定位轴线重合。
纵向定位轴线的确定，本厂房纵向定位轴线通过柱中心线，外墙墙梁内缘与柱外缘重合。

2.2厂房的剖面设计
2.2.1厂房高度的确定
根据设计资料所给图示轨高为140mm，并设吊车梁高为900mm，则可知牛腿标高H=8.5-0.9-0.14=7.46m,取3M的模数，则牛腿顶面标高为7.5m。

2.2.2室内外高差的确定
考虑到运输工具基础厂房的便利及防止雨水侵入室内，取厂房室内外高差为300mm。
2.3厂房天然采光设计
根据我国《建筑采光设计标准》（GB/T50033—2001）之规定可知，本厂房的采光等级为Ⅲ级。本厂房拟采用双侧采光，因此根据《建筑采光设计标准》（GB/T50033—2001）之规定，床地面积比为Ac/Ad应大于1/4。
由于侧面采光的效果较好，应用较多，且侧面开窗经计算以满足采光面积，不必开天窗，所以本厂房采用侧面采光。又由于单侧采光光线衰减幅度较大，光线不均匀，工作面上近窗点光线强，远光点光线弱，所以本厂房采用双侧采光。为了满足采光面积又不使窗高过大，本厂房将侧窗开为上下两层。低窗窗台高度取在厂房底部砌体的顶面（0.9米）处，以便于施工，窗高3.0米。由于吊车梁顶面距梁柱交点的净空尺寸较小，所以高侧窗开在吊车梁底面即牛腿底面以下，其上缘距距牛腿顶面1.174米，标高为 米，窗高1.5米。为了满足采光面积还应在两山墙上设一道侧窗，为了便于施工，侧窗尺寸及标高与纵墙上侧窗一致。
则纵墙上的开窗面积为：3.0×5.4×28+1.5×5.4×32=712.8 m2
山墙上的开创面积为：3.0×5.4×4+1.5×5.4×6=113.4 m2
则开窗总面积为：712.8+113.4=826.2 m2
又建筑面积为3024 m2，则窗地面积比为：826.2/3024=1/3.66>1/4
所以采光面积足够。
2.4厂房屋面排水设计
为了减少室内排水设施，避免排水管道对生产工艺的影响，本厂房采用有组织外排水方式。考虑到咸阳地区的气象条件以及厂房最大高度的限制，厂房屋面排水坡度取1/20，天沟纵向坡度取1/200。
2.5厂房立面设计
厂房立面利用水平方向的带形窗，墙体勒角等水平构件及其色彩变化，形成水平条带的立面划分形式，使立面显得既简洁又大方，具有开朗、明快的效果。
立面上采用白色为主色调，底部为900mm高砖砌体，表面以水泥砂浆抹面。门窗框口包角板均采用蓝色钢板，以丰富立面。同时也突出了门窗的重点部位。纵向侧立面底侧窗在开门洞口处打断，使立面不至于过于单调。

正立面图
2.6厂房的构造设计
2.6.1外墙
本厂房外墙下部为900mm高240的砖砌体墙，上部为压型钢板，以避免压型钢板直接着地而产生锈蚀。压型钢板采用保温复合式压型钢板。板外侧采用YX35-175-65型压型钢板，内板采用平板式钢板。压型钢板外墙构造力求简单，施工方便，与墙梁连接可靠。转角处以包角板与压型钢板搭接，搭接长度为350mm，以保证防水效果。
2.6.2外维结构的保温设计
咸阳地区冬季室内温度较低，对生产工人身体的健康不利，应考虑采暖要求。为了节约能源，不使外维结构流失的热量过多，外墙、屋面应采取保温措施。此外，为了防止热量过多流失，还应提高门窗缝隙的密封性能防止冷风渗透，以改善室内热环境。
本厂房外维护结构采用压型钢板+矿棉板保温层+压型钢板的构造，室内相对适度=55%，冬季室内计算温度为16，室外计算温度为-5。压型钢板的厚度为0.53 mm，矿棉板的导热系数为0.07，维护结构内表面感热阻Ri取0.115，外表面感热阻Re取0.043，根据规范规定室内相对湿度=55%的车间外墙室内与围护结构内表面之间的允许温差为7.5，则可计算矿棉板保温层厚度如下：

要求，即，得
又考虑到保温复合式压型钢板的规格，可取矿棉板保温层厚为50mm。
2.6.3屋顶构造
本厂房屋面采用压型钢板有檩体系即在钢架斜梁上放置C型或Z型冷扎薄壁钢檩条，再铺设压型钢板屋面。压型钢板凹槽沿排水方向铺设，以利于排水，排水坡度为1/20。
2.6.4散水构造
厂房周围作宽1m的混凝土散水，散水坡度取1/10。散水构造由下至上依次为素土夯实、80厚碎砖打底、60厚C10混凝土、10厚1：2.5水泥砂浆抹面。

2.7门窗明细表
门窗编号
尺寸mm
数量(个)
M1
4200×5000
6
C1
5400×3000
32
C2
5400×1500
38

结构设计说明
第一章 方案选择
1.1材料的选择
由于本厂房为轻型门式刚架结构，本身自重较轻且吊车吨位较小，刚架承受荷载也较小，所以厂房梁、柱、檩条、墙梁等结构构件可选用Q235钢，又由于厂房对材料的冲击韧性无特殊要求，所以质量等级可以选用B级，又厂房对钢材无特殊要求，为了节省造价，可采用沸腾钢。因此，厂房梁、柱、檩条、墙梁等结构构件可选用Q235B.F钢材。吊车梁选用Q235A.F钢。压型钢板选用Q235B.F钢。
1.2柱网布置
本厂房的建筑面积为3024 m2，由于厂房荷载较小，所以选择质量较轻，工业化程度较高，施工周期短，结构形式较简单的轻型门式钢架结构。由于墙梁、檩条等结构构件均是以9米为模数制造的，为了减少构件的规格，便于机械化生产，减少造价，所以柱距选择9米。
对于跨度的选择，应尽量选择较大的跨度，因为跨度较大可以扩大柱网，这样可以提高厂房的通用性，扩大生产面积，节约用地，加快建设速度，提高吊车的服务范围等。但由于轻型门式钢架其本身跨度做的不宜过大。因此，本厂房采用21米跨度。
1.3屋面布置
根据屋面压型钢板的规格，檩条沿跨度方向每隔1.5m布置一道。根据《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102:2002中6.3.1之规定，由于檩条跨度为9m，所以采用实腹式檩条。根据《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102:2002中6.3.5和6.3.6之规定，应在檩条三分点处各设置一道拉条。拉条采用10圆钢，圆钢拉条设在距檩条上翼缘1/3腹板高度范围内。屋脊拉条为刚性。
1.4柱间支撑布置
根据《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102:2002中4.5.2之规定应在厂房梁端第一柱间设置柱间支撑，并依次间隔四个柱距设置一个柱间支撑，共设置4个柱间支撑。
1.5屋盖支撑布置
由于本厂房长145m，宽21m，根据《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102:2002中4.5.1之规定，整个厂房可划分为一个温度区段。在设置柱间支撑的四个开间，分别设置屋盖横向支撑，以组成几何不变体系。并在上述相应位置设置刚性杆件。
1.6墙面结构布置
根据墙板的板型和规格，墙梁沿跨度方向每隔1.5m布置一道。根据《冷弯薄壁钢结构技术规程》GB50018中8.4.2之规定，本厂房墙梁应在跨中三分点处各设置一道拉条，拉条承担的墙体自重通过斜拉条传至承重柱和墙架柱，应每隔5道拉条设置一对斜拉条，以分段传递墙体自重。拉条为10。
根据《门式刚架轻型钢结构技术规程》CECS102中6.4.2之规定，应设置墙架柱。且由于墙架柱需承受墙板重及自重，所以应考虑为双向受弯构件。
第二章
2.1荷载的计算
2.1.1最大轮压的计算
由设计任务书所给吊车资料可知，其最大轮压为57.6KN，最小轮压11KN，则根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中5.1.1之规定可知：
竖向荷载标准值为：

2.1.2横向荷载设计值
由设计任务书所给吊车资料可知，吊车额定起重量为16吨，小车重量为1.07吨，又吊车工作制为A5级，为轻级工作制，因此其每个轮上的横向荷载标准值为：
由《建筑结构荷载规范》5.1.2之规定可知
则：
横向荷载其设计值为：
2.2内力计算

由于吊车梁两端设计为铰接，厂房柱距为9m，综合设计资料，计算图如上图2.2.1所示，则最大弯矩点（C点）的位置为：

查《钢结构设计手册》表8-2得吊车梁自重影响系数=1.04，则
最大弯矩标准值：
最大弯矩处的相应剪力标准值为：

最大剪力标准值为：

横向荷载产生的内力标准值：

则根据以上计算，汇总所需内力如表2.21所示。

388.13
1.4×1.05×388.13=570.55
13.8
1.4×1.05×13.8=20.29
50.76
1.4×1.05×50.76=74.62
188.45
1.4×1.05×188.45=277.02
2.3截面选择
根据经验取吊车梁为单轴对称工字形截面900×500×300×10×18，截面如图：
2.3.1毛截面特性

2.3.2净截面特性：

上翼缘对y轴的特性：

2.4强度验算
2.4.1正应力
按《钢结构设计规范》GB50017-2003中公式4.1.1计算上翼缘正应力，由于吊车梁要进行疲劳验算，所以、均取1.0，则上翼缘应力：

下翼缘应力：

2.4.2剪应力
按照《钢结构设计规范》GB50017-2003中公式4.1.2计算

2.2.3腹板的局部压应力：
采用《钢结构设计规范》GB50017-2003中公式4.1.3之规定：
吊车轨道自重为430，轨高140

集中荷载增大系数，,则

2.4.4腹板计算高度边缘处的这算应力：
按照《钢结构设计规范》GB50017-2003中公式4.1.1之规定：

因为与同号，所以，则：

2.5稳定性验算
2.5.1梁的整体稳定性
按照《钢结构设计规范》GB50017-2003中公式4.2.3之规定：
，应计算梁的整体，《钢结构设计规范》GB50017-2003中公式4.2.1有：

由《钢结构设计规范》GB50017-2003中表B.1得：

则：

则：

所以满足要求。
2.5.2腹板的局部稳定性
根据《钢结构设计规范》GB50017-2003中4.3.2之规定：
由于，所以应按构造配置横向加劲肋。且应在支座处配置支撑加劲肋。
根据《钢结构设计规范》GB50017-2003中4.3.6之规定：
横向加劲肋在与之间取横向加劲肋间距，横向加劲肋在腹板两侧成对称布置。其外伸宽度应有，取，则腹板加劲肋厚度为。
计算跨度处，吊车梁腹板计算高度边缘处的弯曲压应力为：

腹板的平均剪应力：

腹板边缘局部压应力为：

根据《钢结构设计规范》GB50017-2003中4.3.3可求，，
（1）的计算
由于
所以
（2）的计算
，所以

由于，则

（3）的计算
由于，所以

由于，所以

所以，局部稳定性满足要求。
2.6挠度验算
验算吊车梁的挠度是应按标准值进行计算，且不乘动力系数，则挠度为：

满足刚度要求。
2.7支撑加劲肋的验算
取支座加劲肋为2-110×10，其布置图如下：
则支座加劲肋的端面承受压应力为：

稳定验算

属b类截面，查表得，则支座加劲肋在腹板平面外的稳定性：

所以满足要求。
2.8焊缝计算
2.8.1上翼缘与腹板连接处的焊缝设计

取
2.8.2下翼缘与腹板的连接焊缝

取
2.8.3支座加劲肋与腹板的焊缝
设，则

取
2.9疲劳验算
由于循环次数为次，根据《刚结构设计规范》GB50017-2003中6.1.1之规定，应进行疲劳验算。
（1）最大弯矩（C点截面）处下翼缘连接焊缝附近主体金属的疲劳应力幅

根据《刚结构设计规范》GB50017-2003中附表E之规定可知：构件和连接类别为2类，在查表6.2.1可知：
,则：

，所以满足要求。
（2）横向加劲肋下端部附近主体金属的疲劳应力幅
横向加劲肋下端部（离腹板下边缘60mm）附近主体金属的应力幅（近似取C点的M）

查《刚结构设计规范》GB50017-2003中附表E之规定可知，构件和连接类别为4类，查表6.2.1得：
,则：

，所以满足要求。
第三章 檩条设计
3.1荷载设计
1、永久荷载
压型钢板（YX75-200-600型）1.0mm厚，0.0785
玻璃棉板保温层（50mm厚）1×0.05=0.05
压型钢板（两层，含保温层） 0.25
檩条（包括拉条） 0.05

0.03
2、可变荷载
（1）屋面均布活荷载标准值
由于采用压型钢板轻型屋面板，且为不上人屋面，屋面竖向均布活荷载标准值（按水平投影面积计算）取0.5
施工或检修集中荷载标准值为1，则转化为线性荷载为：

（2）屋面雪荷载标准值
由设计任务书可知，基本雪压，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中6.2之规定取雪荷载标准值为：，视雪荷载为均匀分布，屋面坡度为1/20，，则：

（3）屋面风荷载标准值
由设计任务书可知，基本风压，则根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中7.1.1之规定，取风荷载标准值为：
其中由于高度不超过15米，故由风引起的结构振动不明显，取。

中间区①
边缘带②
角 部③
（C类地面粗糙度）
（吸力）
3、荷载组合：
（1）1.2×永久荷载+1.4×

弯矩设计值：
参考《钢结构设计手册》由于，所以应验算拉条负弯矩处，则有：

（2）1.0×永久荷载+1.4×风吸力荷载

弯矩设计值：

3.2截面选择及截面特性
试选用H型钢200×150×3.2×4.5（如下图）3

查表得H型钢200×150×3.2×4.5的截面特性如下：

由于受压翼缘自由外伸宽度与其厚度之比，不考虑截面的塑性发展，即，，并取，则受压翼缘的有效宽度为，每侧扣除宽度，计算截面有一拉条连接孔，其距上翼缘为40mm处，则净截面模量为：

屋面能阻止檩条失稳和扭转

3.3稳定性验算
屋面能阻止檩条侧向失稳和扭转，则当上翼缘受压时，稳定问题得到保证，不必进行验算，本设计中风荷载较大，应考虑其作用下翼缘受压时的稳定问题计算。
整体调整系数
风荷载作用下翼缘
，

由于，则
所以
满足要求。
3.4挠度要求
参考《钢结构计算手册》（上册）表2-11可知，并参考公式7-29有：

满足要求。
3.5构造要求

故此檩条在平面内、外均满足要求。
第四章 抗风柱设计
4.1荷载计算
1、恒载
山墙墙面板及墙梁自重为0.35，不考虑下部900高墙体自重，其直接传至基础。近似认为恒载作用于柱截面中心（抗风柱等截面），取基础标高0.500米。
柱高
取1M的模数，则
2、风荷载
基本风压为0.35，本厂房由于跨中1/3处设有抗风柱，地面类别为B类，则由《门式钢架轻型钢结构技术规程》CECS102：2002表A.0.2-4得：
，，则：
风压标准值
3、单根抗风柱承受的均布线荷载设计值为：
恒 载：
风荷载：
则，计算简图如下所示：

4.2内力分析
抗风柱的柱脚和柱顶分别有基础和屋面支撑提供竖向及水平支撑
可得构件的最大轴压力为：
最大弯矩为：
4.3截面的选择
选用H400×200×8×13×16型柱，则住的截面性质如下：

强度校核：

4.4稳定性验算
1、平面内稳定性
由于抗风柱两端铰接，所以，则：

截面属b类，查表得又

则有：

2、平面外稳定性
考虑到抗风柱的柱间支撑，所以，则：

截面属b类，查表得
，
4.5挠度验算

满足要求。
第五章 牛腿设计
5.1荷载计算
根据吊车梁的设计说明可知，吊车梁自重为1808.64，轨道自重为430。由吊车最大轮压引起的支座反力标准值为：

则牛腿根部所承受的剪力为：

5.2截面选择
牛腿选用H400-350×250×6×10，偏心据为e=300mm，外伸长度d=200mm，截面高h=450mm,截面宽b=250mm,翼缘板厚mm,腹板厚mm,力作用点处截面为H370×250×6×10。则：

5.3截面特性
根部截面：

5.4强度验算
1、抗弯强度

2、抗剪强度

3、腹板计算高度边缘处这算应力

由于力作用点处有支撑加劲肋，所以：

满足要求。
5.5焊缝验算
焊角尺寸选用，则焊缝的计算如下图：
腹板上竖向焊缝有效截面面积为：

全部焊缝对X轴的惯性距为：

焊缝最外边缘的截面模量为：

翼缘和腹板的连接处的截面模量为：

弯矩作用下的角焊缝最大应力为：

牛腿翼缘和腹板交接处的折算应力：

满足要求。
5.6加劲肋设计

加劲肋伸出长度为90mm，宽度为6mm,则：

稳定性验算：

截面属b类截面，查表得，则：

满足要求。
第六章 刚架设计
对于刚架柱初步拟选用等截面刚架，为H500×300×300×10×16×16型截面，对于刚架梁，在三分点处边侧选用变截面变截面刚架，为H（650～400）×250×250×8×10×10型截面，三分点内侧拟选用等截面刚架，为H400×180×180×6×8×8型截面。
6.1荷载计算
1、恒荷载的计算
屋面压型钢板及保温层自重标准值 0.25
檩条（包括拉条）自重标准值 0.05
刚架梁自重标准值 0.51
墙梁及墙梁自重标准值 0.35
钢窗自重标准值 0.40
刚架柱自重标准值 1.16
2、活荷载的计算
（1）屋面均布竖向活荷载设计值 0.30
（2）雪荷载标准值：
由《建筑荷载规范》GB50009—2001中6.2之规定有：

（3）风荷载标准值
墙面风荷载标准值：由于厂房梁柱交点处与自然地面间的距离为10.5+0.3=10.8m，根据《建筑荷载规范》GB50009—2001中表7.3.1得：
墙面迎风面
墙面背风面
屋面风荷载标准值：屋脊处与自然地面间的距离为11.6米，根据《建筑荷载规范》GB50009—2001中表7.2.1及表7.3.1得：（以做吹风为例）

左边迎风面
右边背风面
3、吊车及吊车荷载
（1）最大轮压作用下牛腿的最大反力

（2）最小轮压作用下牛腿的最大反力

（3）横向荷载作用下的最大反力

4、作用在刚架上的荷载标准值计算
（1）作用于柱上的恒荷载
由于侧墙上大面积为窗，所以可以以窗的自重作为均布荷载并考虑钢柱自重，则柱上线荷载为：

（2）屋面与檩条引起的线荷载：（考虑刚架梁自重）
，则：

（3）吊车梁自重引起的恒荷载标准值
竖向力：
弯 矩：
（4）由于屋面活荷载大于雪荷载，所以取屋面活荷载，则由屋面活荷载引起的线荷载：

（5）风荷载（以左吹风为例）
左边柱上的线荷载：
右边柱上的线荷载：
左边迎风面上线荷载：
右边迎风面上线荷载：
计算简图如下图所示：

（6）吊车荷载
①最大轮压作用于A柱列
A柱列所受竖向力及弯矩

B柱列所受竖向力及弯矩

计算简图如下图所示：

②最大轮压作用于B柱列
A柱列所受竖向力及弯矩

B柱列所受竖向力及弯矩

计算简图同上图所示。
③横向荷载作用于AB跨

计算简图如下图所示：

5、地震荷载
（1）结构自振周期的计算
计算自振周期时集中时屋盖的重力荷载代表值：

则：

其中由PKPM软件算出。
（2）地震力的计算
由于场地类型为三类，地震分组为第一组，地震烈度为7度（0.15g），所以：
，
由于，，所以阻尼调整系数，则：
地震影响系数
计算地震力时屋盖的重力荷载代表值为：

集中于AB跨吊车梁顶面的吊车荷载代表值为：

6.2内力计算
在以上荷载的作用下的内力计算由PKPM软件算出，起结果见附录。
6.3构件验算
6.3.1、刚架梁的验算
（1）构件的几何参数：
由于厂房跨度大，为了节约钢材，降低成本，采用变截面形式梁，在第一个三分点处分为左右两段。
左段为楔形截面梁，截面尺寸为：（650~400）×250×8×10
左端：
右端：
右段为等截面形式梁，截面尺寸为：400×180×6×8

（2）构件宽厚比的验算
翼缘部分： ①
②
腹板部分：①
②
（3）抗剪验算
梁截面的最大剪力为：

则根据规范规定有：
由于腹板高度变化大于，则不考虑利用腹板屈曲后的抗剪强度。
，其中，，
对于左截面：
对于右截面：

则均能满足承载力要求。
有段考虑到屈曲后强度 ， 由于 则

所以

所以满足要求。
（4）弯、剪、压共同作用下的验算
对于V—V截面： ， ，
根据《门式刚架轻型房屋结构技术规程》CECS102:2002中6.1.2中弟2款之规定进行下列验算。

，所以
，则：
，全截面有效，所以：
，

满足要求。
对于VI—VI截面： ， ，
根据《门式刚架轻型房屋结构技术规程》CECS102:2002中6.1.2中弟2款之规定进行下列验算。

，所以
，则：
，全截面有效，所以：
，

满足要求。
（5）整体稳定验算：
，
A、 横梁平面内的稳定性验算
计算长度的计算：
参数，， 由规范查得，换算长度系数
平面内计算长度

截面属b类截面，可查得，又

取，则应有：
满足要求。
B、考虑屋面压型钢板与檩条紧密联结，有蒙皮效应，檩条可作为横梁平面外的支撑点，但为了安全起见计算按两个檩条间距考虑，即。
（1）对楔形段：
， ，

对C类截面，查表得：

偏于安全的考虑近似认为两端弯曲应力相等，则：
计算时所需参数：

所以 取 则：
（2）对等截面段：
， ，

对C类截面，查表得

所以
6.3.2 刚架柱的验算
（1） 构件的几何参数：
柱选用截面为H550×300×10×16的焊接工字型截面梁，且为等截面柱，则：

（2） 构件的宽厚比验算
翼缘部分：
腹板部分：
（3）抗剪验算
梁截面的最大剪力为：

所以

所以满足要求。
（4）弯、剪、压共同作用下的验算
， ，
根据《门式刚架轻型房屋结构技术规程》CECS102:2002中6.1.2中弟2款之规定进行下列验算。

，所以
，则：
，全截面有效，所以：
，

满足要求。
（5）整体稳定验算：
A、钢架柱平面内稳定性验算：
柱顶最不利组合： ，
柱底最不利组合： ，
①平面内计算长度： 由规范知
计算长度系数
所以
②稳定性验算
对有侧移的门架柱 经分析全截面有效

对b类截面，查表得： 则：

对柱顶：

对柱底：

所以平面内稳定性满足要求。
B、 钢架柱平面外的整体稳定性验算
考虑柱间支撑作为柱的平面外支撑，所以柱的平面外验算应分为上柱和下柱分别验算。
①上柱平面平面外稳定性验算
由柱间支撑可知上柱计算长度为： ，
上柱的最不利组合为： ，
根据《门式刚架轻型房屋结构技术规程》CECS102:2002中6.1.4之规定进行验算：

又截面属于b类截面，查表得：
对于等截面构件，则，由强度验算可知，全截面有效，且腹板受压区高度，则：

根据《钢结构设计规范》GB50017-2003进行修正 取， 则：
满足要求。
②下柱平面平面外稳定性验算
由柱间支撑可知下柱计算长度为：
下柱的最不利组合为： ，
腹板的受压区高度：

，
又经验算全截面有效，则：

根据《钢结构设计规范》GB50017-2003进行修正 取
又
又截面属于b类截面，查表得：，则：

满足要求。
第七章 节点设计
7.1、梁柱节点
7.1.1
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