餐饮风情街塔吊基础方案样本.doc

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湖北128奥特莱斯生态购物城项目
餐饮风情街
塔吊基础
专项施工方案

编制单位: 保利建设集团有限公司
编 制:
审 核:
审 批:
编制日期: 11月2 日

目 录
1.工程概况…………………………………………………3
2. 方案编制依据……………………………………………4
3.塔吊的选择及塔吊基础定位………………………………4
4．施工人员组织……………………………………………17
5．施工机具、 材料准备……………………………………18
6. 塔吊基础施工……………………………………………19
7. 安全环保措施……………………………………………20

一、 工程概况
1.1工程简介
本工程为湖北128奥特莱斯生态购物城项目, 位于潜江市火车站紫月路周边, 当前施工标段为湖北128奥特莱斯生态城餐饮风情街( 一期) --1#楼~12#楼, 地上建筑总层数为2层(局部3层), 总建筑面积约14049.6平方米。本工程由湖北唐隆置业投资建设, 深圳华森建筑与工程设计顾问有限公司设计, 北京纵横监理工程有限公司监理, 保利建设集团有限公司组织施工。
本工程1#为2层餐饮建筑, 2-5#为主体两层、 局部三层餐饮建筑, 6-12#为2层清吧建筑。主要指标见下表:

1.2、 场地条件
该拟建场地位于紫月路与站中一路交汇处以北。拟建场地地貌单元属江汉冲、 湖积平原, 堆积地貌形态。现拟建场地为旱地, 场地地势平坦, 需施工的塔吊基础自然地面标高在29.217m。
根据本工程岩土工程详细勘察报告, 主要地层如下表所示:
地层
编号
岩土
名称
时代
成因
层顶高程
( m)
层厚
( m)
状态
湿度
压缩
性
分布特征及包含物
( 1)
素填土
Qml
自然地面
0.6-1.6
松散
湿

以粉土、 粉质粘土、 粉砂为主, 可见少量的植物根部, 全场分布。
( 2)
淤泥质粘土
Q4l
27.54-28.75
0.6-2.3
流塑
饱和
高
干强度低, 可见少量的植物腐殖质、 贝壳、 螺蛳等, 全场分布
( 3)
粘土夹粉砂
Q4al
25.96-27.58
3.6-6.2
软塑
饱和
中高
干强度一般, 夹薄层粉砂, 全场分布
( 4)
粘土
Q4al
21.51-22.86
2.1-4.7
可塑
饱和
中高
干强度一般, 可见少量的植物腐殖质等, 夹薄层粉砂, 局部孔位缺失
( 5)
粘土
Q4al
18.05-22.48
2.6-7.2
可塑
饱和
中高
切面光滑, 干强度中等, 韧性中等, 手搓成0.30cm左右的条, 全场分布
( 6)
粘土
Q4al
14.14-15.94
3.5-5.5
硬塑
饱和
中等
切面光滑, 干强度中等, 韧性中等, 手搓成0.10cm左右的条, 全场分布
( 7)
粘土
Q4al
9.35-11.88
1.6-5.8
可塑
饱和
中高
切面光滑, 干强度中等, 韧性中等, 手搓成0.30cm左右的条, 全场分布
( 8)
粉砂夹粘土
Q4al
4.92-8.56
3.8-6.7
松散
饱和
中等
矿物成份主要以石英、 云母及长石为主, 中间间夹薄层粘土, 多呈韵律层状分布, 全场分布
( 9)
粘土
Q4al
0.89-4.08
0.9-5.4
可塑
饱和
中高
切面光滑, 干强度中等, 韧性中等, 手搓成0.30cm左右的条, 全场分布
( 10)
粉砂
Q4al
-2.73-0.71
最大揭露厚度20.55m
稍-中密
饱和
低
矿物成份主要以石英、 云母及长石为主, 无夹杂物, 部分孔揭露
二、 方案编制依据
1.《湖北潜江餐饮风情街( 一期) 岩土工程勘测报告》
2.128奥特莱斯生态购物城项目餐饮风情街施工图纸
3．《中联TC5610-6塔式起重机使用说明书》
4.《塔式起重机混凝土基础工程技术规程 JGJ/T187- 》
5. 建筑地基基础设计规范(GB50007- )
三、 塔吊的选择及塔吊基础定位( 见附图塔吊基础定位)
3.1塔吊选择和布置的原则
1.塔吊尽量覆盖整个施工区域, 减少盲区;
2.塔吊最大起重量能够满足现场施工的要求,
3.保证塔吊的工作效率, 既不闲置又能满足施工吊次要求;
4.充分考虑塔吊安装和拆除所需要的场地条件, 选择的位置一定要满足塔吊后期能够顺利的拆除;
5.充分考虑到塔吊在高度和平面位置上的避让, 同时考虑到和周围高层建筑之间的避让, 满足设备安全运行的要求。
3.2现场施工塔吊的选择
根据本工程特点及结构造型、 拟建位置及现场勘测, 以及现场施工需求的最优化配置, 决定选用中联TC5610-6塔式起重机, 臂长56米, 塔吊基础采用矩形板式钢筋混凝土的形式,
塔吊为长沙中联重工科技发展股份有限公司生产TC5610塔吊。主要技术指标如下:
序号
技术指标
技术数据
1
塔吊功率
35KW
2
工作幅度
56m
3
起升速度
80m/min
4
塔吊最大起重量
6t
5
最大幅度起重量( 56m处)
1.0t
6
起重力矩
80t/m
7
回转速度
0.65转
8
塔吊最大独立高度
40m
10
标准节宽度
1.60m
12
变幅速度
25-50m/min
13
倾覆力矩
1552KN/m
其它技术参数祥见塔吊使用说明书。
3.3塔吊基础基本情况
1、 本方案塔吊基础中心坐标为一号塔吊( X=3364123.089、 Y=541134.329) , 二号塔吊( X=3364133.261、 Y=541231.447) 具体详见《塔吊基础定位布置图》。
2、 根据本工程的地质勘察报告及现场地质情况, 塔机安装完成后暂定高度为39米, 一号塔机基础承台利用建筑物天然地基 26.9m高程处土质层作为承载层, 二号塔机基础承台利用建筑物天然地基 26.5m高程处土质层作为承载层.基础开挖至标高后找平, 周边配模后浇筑100厚C25混凝土垫层。本案塔吊基础尺寸为5000×5000×1250, 基础混凝土等级为C35。基础配筋拟采用三级级钢, 直径选择C25mm, 基础底部配筋双向C25@150, 基础顶部配筋双向C 25@150, 竖向钢筋C14@300。采用矩形板式基础的形式作为塔吊的承重构件, 塔吊基础采用预埋螺栓的形式, 预埋螺栓为4组( 16根M32-6g) 地埋螺栓, 地埋螺栓必须保持同一条直线上, 螺栓之间采用C25钢筋连接在一起, 而且4组地埋螺栓下整圈采用C25@150”U”型钢筋加固; 垫板采用钢板ō20mm*长500mm*宽500mm。螺母采用配套的双螺母, 附图

具体验算过程如下:
1、 基础地基承载力计算,
根据本工程的岩土工程勘察报告及建筑地基基础设计规范(GB50007- )5.2.4规定。当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时, 从载荷试验或其它原位测试、 经验值等方法确定的地基承载力特征值, 尚应按下式修正:
fa= fak+ηbγ( b-3) +ηdγm(d-0.5) (5.2.4)
式中: fa——修正后的地基承载力特征值( kPa) ;
fak——地基承载力特征值( kPa) , 按本规范第5.2.3条的原则确定;
ηb、 ηd——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数, 按基底下土的类别查表5.2.4取值;
γ——基础底面以下土的重度( kN/m3) , 地下水位以下取浮重度;
b——基础底面宽度( m) , 当基础底面宽度小于3m时按3m取值, 大于6m时按6m取值;
γm——基础底面以上土的加权平均重度( kN/m3) , 位于地下水位以下的土层取有效重度;
d——基础埋置深度( m) , 宜自室外地面标高算起。在填方整平地区, 可自填土地面标高算起, 但填土在上部结构施工后完成时, 应从天然地面标高算起。对于地下室, 如采用箱形基础或筏基时, 基础埋置深度自室外地面标高算起; 当采用独立基础或条形基础时, 应从室内地面标高算起。
本工程地基承载力fa=90＋0.5*19.1*(5-3)＋2.0*19.1*( 2-0.5) =166.4KPa
结论: 本地基承载力特征值取160 Kpa。
2、 矩形板式基础计算
矩形板式基础计算书
一、 塔机属性
塔机型号
TC5610
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)
37
塔机独立状态的计算高度H(m)
40.5
塔身桁架结构
型钢
塔身桁架结构宽度B(m)
1.6
二、 塔机荷载

塔机竖向荷载简图
1、 塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN)
425.8
起重臂自重G1(kN)
37.4
起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)
28
小车和吊钩自重G2(kN)
3.8
最大起重荷载Qmax(kN)
60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)
2.5
最小起重荷载Qmin(kN)
10
最大吊物幅度RQmin(m)
56
最大起重力矩M2(kN·m)
Max[60×2.5, 10×56]＝560
平衡臂自重G3(kN)
19.8
平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)
6.3
平衡块自重G4(kN)
89.4
平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)
12.09
2、 风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地
湖北 潜江市
基本风压ω0(kN/m2)
工作状态
0.2
非工作状态
0.35
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽, 小车变幅
地面粗糙度
B类(田野、 乡村、 丛林、 丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)
风振系数βz
工作状态
1.59
非工作状态
1.63
风压等效高度变化系数μz
1.32
风荷载体型系数μs
工作状态
1.95
非工作状态
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk(kN/m2)
工作状态
0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79
非工作状态
0.8×1.2×1.63×1.95×1.32×0.35＝1.41
3、 塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(kN)
425.8+37.4+3.8+19.8+89.4＝576.2
起重荷载标准值Fqk(kN)
60
竖向荷载标准值Fk(kN)
576.2+60＝636.2
水平荷载标准值Fvk(kN)
0.79×0.35×1.6×43＝19.02
倾覆力矩标准值Mk(kN·m)
37.4×28+3.8×56-19.8×6.3-89.4×12.09+0.9×(560+0.5×19.02×43)＝926.45
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'(kN)
Fk1＝576.2
水平荷载标准值Fvk'(kN)
1.41×0.35×1.6×43＝33.95
倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)
37.4×28-19.8×6.3-89.4×12.09+0.5×33.95×43＝571.54
4、 塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN)
1.2Fk1＝1.2×576.2＝691.44
起重荷载设计值FQ(kN)
1.4FQk＝1.4×60＝84
竖向荷载设计值F(kN)
691.44+84＝775.44
水平荷载设计值Fv(kN)
1.4Fvk＝1.4×19.02＝26.63
倾覆力矩设计值M(kN·m)
1.2×(37.4×28+3.8×56-19.8×6.3-89.4×12.09)+1.4×0.9×(560+0.5×19.02×43)＝1286.15
非工作状态
竖向荷载设计值F'(kN)
1.2Fk'＝1.2×576.2＝691.44
水平荷载设计值Fv'(kN)
1.4Fvk'＝1.4×33.95＝47.53
倾覆力矩设计值M'(kN·m)
1.2×(37.4×28-19.8×6.3-89.4×12.09)+1.4×0.5×33.95×43＝831.83
三、 基础验算

矩形板式基础布置图
基础布置
基础长L(m)
5
基础宽B(m)
5
基础高度h(m)
1.25
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc(kN/m3)
25
基础上部覆土厚度h’(m)
2
基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)
19
基础混凝土保护层厚度δ(mm)
40
地基参数
地基承载力特征值fak(kPa)
90
基础宽度的地基承载力修正系数ηb
0.3
基础埋深的地基承载力修正系数ηd
1.6
基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)
19
基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)
19
基础埋置深度d(m)
2
修正后的地基承载力特征值fa(kPa)
147
地基变形
基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)
20
基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)
20
基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)
5000
基础及其上土的自重荷载标准值:
Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1×25+2×19)=1575kN
基础及其上土的自重荷载设计值: G=1.2Gk=1.2×1575=1890kN
荷载效应标准组合时, 平行基础边长方向受力:
Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)
=37.4×28+3.8×2.5-19.8×6.3-89.4×12.09+0.9×(560+0.5×19.02×43/1.2)
=661.81kN·m
Fvk''=Fvk/1.2=33.95/1.2=28.29kN
荷载效应基本组合时, 平行基础边长方向受力:
M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)
=1.2×37.4×28+3.8×2.5-19.8×6.3-89.4×12.09)+1.4×0.9×(560+0.5×19.02×43/1.2)
=956.31kN·m
Fv''=Fv/1.2=47.53/1.2=39.61kN
基础长宽比: l/b=5/5=1≤1.1, 基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=5×52/6=20.83m3
Wy=bl2/6=5×52/6=20.83m3
相应于荷载效应标准组合时, 同时作用于基础X、 Y方向的倾覆力矩:
Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=926.45×5/(52+52)0.5=655.1kN·m
Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=926.45×5/(52+52)0.5=655.1kN·m
1、 偏心距验算
相应于荷载效应标准组合时, 基础边缘的最小压力值:
Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy
=(636.2+1575)/25-655.1/20.83-655.1/20.83=25.56kPa≥0
偏心荷载合力作用点在核心区内。

2、 基础底面压力计算
Pkmin=25.56kPa
Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy
=(636.2+1575)/25+655.1/20.83+655.1/20.83=151.34kPa
3、 基础轴心荷载作用应力
Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(636.2+1575)/(5×5)=88.45kN/m2
4、 基础底面压力验算
(1)、 修正后地基承载力特征值
fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)
=90.00+0.30×19.00×(5.00-3)+1.60×19.00×(2.00-0.5)=147.00kPa
(2)、 轴心作用时地基承载力验算
Pk=88.45kPa≤fa=147kPa
满足要求!
(3)、 偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=151.34kPa≤1.2fa=1.2×147=176.4kPa
满足要求!
5、 基础抗剪验算

基础有效高度: h0=h-δ=1000-(40+25/2)=948mm
X轴方向净反力:
Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(636.200/25.000-(661.812+28.292×1.000)/20.833)=-10.364kN/m2
Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(636.200/25.000+(661.812+28.292×1.000)/20.833)=79.073kN/m2
假设Pxmin=0,偏心安全, 得
P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((5.000+1.600)/2)×79.073/5.000=52.189kN/m2
Y轴方向净反力:
Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(636.200/25.000-(661.812+28.292×1.000)/20.833)=-10.364kN/m2
Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(636.200/25.000+(661.812+28.292×1.000)/20.833)=79.073kN/m2
假设Pymin=0,偏心安全, 得
P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((5.000+1.600)/2)×79.073/5.000=52.189kN/m2
基底平均压力设计值:
px=(Pxmax+P1x)/2=(79.07+52.19)/2=65.63kN/m2
py=(Pymax+P1y)/2=(79.07+52.19)/2=65.63kPa
基础所受剪力:
Vx=|px|(b-B)l/2=65.63×(5-1.6)×5/2=557.86kN
Vy=|py|(l-B)b/2=65.63×(5-1.6)×5/2=557.86kN
X轴方向抗剪:
h0/l=948/5000=0.19≤4
0.25βcfclh0=0.25×1×16.7×5000×948=19789.5kN≥Vx=557.86kN
满足要求!
Y轴方向抗剪:
h0/b=948/5000=0.19≤4
0.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×5000×948=19789.5kN≥Vy=557.86kN
满足要求!
6、 地基变形验算
倾斜率: tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001
满足要求!
四、 基础配筋验算
基础底部长向配筋
C25@150
基础底部短向配筋
C25@150
基础顶部长向配筋
C25@150
基础顶部短向配筋
C25@150
1、 基础弯距计算
基础X向弯矩:
MⅠ=(b-B)2pxl/8=(5-1.6)2×65.63×5/8=474.18kN·m
基础Y向弯矩:
MⅡ=(l-B)2pyb/8=(5-1.6)2×65.63×5/8=474.18kN·m
2、 基础配筋计算
(1)、 底面长向配筋面积
αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=474.18×106/(1×16.7×5000×9482)=0.006
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006
γS1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997
AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=474.18×106/(0.997×948×300)=1673mm2
基础底需要配筋: A1=max(1673, ρbh0)=max(1673, 0.0015×5000×948)=7110mm2
基础底长向实际配筋: As1'=14119mm2≥A1=7110mm2
满足要求!
(2)、 底面短向配筋面积
αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=474.18×106/(1×16.7×5000×9482)=0.006
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006
γS2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997
AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=474.18×106/(0.997×948×300)=1673mm2
基础底需要配筋: A2=max(1673, ρlh0)=max(1673, 0.0015×5000×948)=7110mm2
基础底短向实际配筋: AS2'=14119mm2≥A2=7110mm2
满足要求!
(3)、 顶面长向配筋面积
基础顶长向实际配筋: AS3'=12756mm2≥0.5AS1'=0.5×14119=7060mm2
满足要求!
(4)、 顶面短向配筋面积
基础顶短向实际配筋: AS4'=12756mm2≥0.5AS2'=0.5×14119=7060mm2
满足要求!
(5)、 基础竖向连接筋配筋面积
基础竖向连接筋为双向C14@300。

五、 配筋示意图

矩形板式基础配筋图

四、 施工人员组织
4.1塔吊施工项目人员组织
由于塔吊属于大型施工机械设备, 它的安全性至关重要, 因此塔吊基础的施工应列入项目经理部的主要施工质量控制对象中; 由项目经理牵头, 技术负责人把关, 各部门各司其职, 管理好塔吊基础的施工质量与安全。具体施工组织机构如下表所示:
姓名
职务
职责
备注
赵文
项目经理
塔吊基础施工
质量与安全总负责

张克站
执行经理
塔吊基础施工现场
组织与安排
施工现场安全主要负责人
龙治涛
技术负责人
负责施工方案的编制
与施工技术的审核
参与塔吊基础的定位放线及其验线等工作, 同时兼顾安全工作。
熊仪
施工员
塔吊基础的现场施工技术交底与现场指导及安全监督

刘洋
安全员
现场安全监督检查

望军
资料员
试块制作、 钢筋取样、 资料报验等

王明福
土建工长
砼的浇筑现场负责, 及塔吊预埋脚柱安装
兼管安全, 特别是用电安全
马明林
木工工长
基础模板支模现场负责
兼管安全
何孔志
钢筋工长
基础钢筋绑扎现场负责
兼管安全
4.2塔吊基础施工人员
序号
工种
人数
工作内容
1
砼工
1
砼振捣及表面收理
2
木工
4
配模及安装
3
钢筋工
3
钢筋绑扎
4
电焊工
1
预埋脚柱安装
5
电工
1
现场施工用电送电
6
普工
3
零星工作
五、 施工机具、 材料准备
5.1施工机具及测量仪器
序号
设备、 工具名称
数量
1
反铲式挖掘机
一台
2
振动棒
一只
3
交流电焊机
一台
4
钢筋切断机
一台
5
钢筋弯曲机
一台
6
圆盘锯
一台
7
活络板手
12＂2把、 18＂4把
8
铁锹
4把
9
经纬仪
一台
10
水准仪
一台
11
安全帽
每人一只
12
手套
30付
13
工具包
2只
5.2塔吊基础施工所需主要材料
序号
材料
规格、 型号
数量
1
钢筋
Φ25( HRB335)
5t
2
钢筋
Φ14( HRB335)
1t
3
竹胶板
1220×2440×15
11张
4
方木
50×100×6000
30根
5
钢管
Ф48*3.5
若干
7
钢板
2mm
1㎡
8
砼
C35
31.25
9
砼
C25
2.6
六、 塔吊基础施工
6.1塔吊基础施工工艺流程
塔吊基坑土方开挖→垫层浇筑→基础放线( 墨线) →验线→底层钢筋网绑扎→塔吊预埋脚柱安装固定→上层钢筋网绑扎→塔吊基础模板支模→塔吊基础钢筋模板验收→塔吊基础砼浇筑→砼养护
6.2塔吊基础施工工艺
①基坑放线: 利用经纬仪将塔吊定位轴线测出, 按照1: 1放坡系数外放相应距离, 撒白灰线示之, 并通知项目技术负责人进行验线。
②塔吊基础基坑开挖: 采用一台反铲式挖掘机进行基坑开挖, 现场架设一台SCD200型水准仪进行基底标高控制。同时按照1: 1的放坡系数进行放坡开挖。机械开挖应比设计标高高20㎝～30㎝, 剩余土方采用人工开挖人工开挖的平整度为±50。开挖完后回填1米级配碎石。
③垫层砼浇筑: 在基坑开挖完成后, 马上将控制垫层厚度及标高的小木桩打设完成, 每平方米范围内应至少有一个小木桩; 随后在基坑边四周用50×100的木方围起来; 进行垫层砼浇筑, 初凝后进行压光处理。
④基础放线( 墨线) : 在垫层砼达到30%以上的强度即可进行基础放线。首先利用经纬仪将基础定位轴线投测到垫层上, 弹墨线示之; 然后按照基础的设计尺寸将基础边线测出, 弹墨线示之; 最后通知技术负责人进行验线。
⑤底层钢筋网绑扎: 将塔吊基础底部受力主筋安装相应的间距要求绑扎到位, 要求采用满扎, 同时在塔吊预埋脚柱区域内钢筋网应采用点焊加固, 最后放置底层钢筋网垫块。
⑥塔吊预埋脚柱安装、 固定: 将四个预埋脚柱安装到塔吊标准节上, 同时在四个预埋脚柱上焊接剪刀撑予以加固; 然后用经纬仪将塔吊定位轴线投测到底层钢筋网上, 弹墨线喷白漆示之, 同时将预埋脚柱位置处边线测放出来; 接着利用反铲挖掘机将安装有预埋脚柱的标准节吊入基坑, 放到底层钢筋网上, 具体位置为上一步骤测放出来的脚柱位置线内; 然后利用水准仪测出标准节上部四角四个螺栓孔处的标高, 根据高低差值, 在底层钢筋网上放置不等的钢板片予以调整, 直至四角标高差值在±2mm以内; 最后将其与底部钢筋网焊接牢固。
⑦基础上部钢筋网绑扎: 首先安装1200左右的间距放置钢筋马蹬, 马凳钢筋采用C25制作。接着将上部受力主筋按设计间距放置到位, 进行绑扎, 上部钢筋网能够采用梅花状绑扎。

⑧基础支模: 采用15厚多层板做面板, 50×100木方做背楞, Ф48钢管做外楞的模板支撑体系。
⑨钢筋、 模板验收: 以上工作完成后, 通知项目技术负责人及监理单位进行钢筋、 模板验收。
⑩塔吊基础砼浇筑: 本案中塔吊基础砼采用商品砼, 砼在振捣过程中要充分, 快插慢拔, 均匀振捣, 避免过振。待砼初凝后, 进行砼表面压光处理。同时留置砼试块。
( 11) 塔吊基础砼养护: 砼养护采用浇水覆盖养护, 连续养护不少于7天。当塔吊基础砼强度达到不少于设计值的90%上时方可进行塔吊上部结构安装。
七、 安全环保措施
1、 进入施工现场必须正确佩戴安全帽及其它劳保用品。
2、 土方开挖时, 应设专人进行指挥, 防止机械伤人事故发生。
3、 严禁酒后上岗, 不准打赤脚、 穿拖鞋、 硬底鞋上班; 上班时段严禁嬉戏打闹。
4、 特殊工种, 如电工、 焊工, 机械工等必须持证上岗, 无证人员不准进行操作。
5、 钢筋切断、 弯曲等各道工序的加工机械必须保证安全装置齐全有效, 动力线路用钢管从地坪下引入, 机壳要有保护零线。
6、 电焊场地周围应清除易燃易爆物品, 或进行覆盖、 隔离, 并在施焊部位配备灭火器材。
7、 施工用电和照明用电要符合规定要求, 严禁乱拉乱接, 施工用电必须三相五线制, 配电箱内应设触电保护装置, 配电箱加锁。
8、 车辆进出由专人冲洗车辆, 不让泥浆带入公路。
9、 超过噪音限度的施工作业, 必须控制, 如圆盘锯, 刨木机等, 尽量安排白天工作, 不在夜间使用。