烟囱土方及基础施工方案-副本.docx

中电四会2×400MW级燃气热电冷联产工程
烟囱土方及基础施工方案
版本号：1.0
状 态：执行
编号：FA06241-02-APCC-TJ-AG03-0010
目 录

1. 目的
2. 适用范围
3. 编制依据
4. 作业项目概述
5. 作业准备
6. 作业条件
7. 中间交接
8. 施工协调
9. 作业顺序
10. 作业方法
11. 工艺质量及计量要求
12. 质量记录
13. 施工进度计划及保障措施
14. 创优措施
15. 安全管理
16. 强制性条文执行
17. 安全事故应急预案
18. 重大危险源辨识、评价及控制清单
19. 附件

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烟囱土方及基础施工方案
1. 目的
为了能够满足设计和施工的需要，达到安全、优质、高速和低成本的目的，并为给客户提供满意的产品。特编写此方案来指导操作者顺利的进行施工
2. 适用范围
适用于中电四会2×400MW级燃气热电冷联产工程2#烟囱的土方工程和基础工程。
3. 编制依据
《工程测量规范》 （GB 50026-2007）
《混凝土结构工程施工质量验收规范》 (GB 50204-2015)
《建筑工程施工质量验收统一标准》 （GB 50300-2013）
《混凝土结构工程施工规范》 （GB 50666-2011）
《建设工程施工现场供用电安全规范》 （GB 50194-2014）
《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 （GB50202-2002）
《建筑边坡工程技术规范》 （GB 50330-2013）
《大体积混凝土施工规范》 （GB 50496-2009）
《电力建设安全工作规程 第1部分：火力发电》 （DL 5009.1-2014）
《电力建设施工技术规范（第1部分 土建结构工程）》 （DL 5190.1-2012）
《电力建设施工质量验收及评价规程（第1部分：土建工程）》 （DL/T 5210.1-2012）
《火力发电厂工程测量技术规范》 （DL/T 5001-2014）
《建筑机械使用安全技术规程》 （JGJ 33-2012）
《建筑基坑支护技术规程》 （JGJ 120-2012）
《施工现场临时用电安全技术规范》 (JGJ 46-2005)
《钢筋机械连接技术规程》 (JGJ 107-2010)
《钢筋焊接及验收规程》 （JGJ 18-2012）
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ 130-2011）
《建筑施工模板安全技术规范》 （JGJ 162-2008）
《工程建设标准强制性条文》（房屋建筑部分） （2013版）《建筑施工手册》 （第五版）
《烟囱基础基础图》 （44-FA06241S-T0305）
《四会2#机施工组织设计》
4. 作业项目概述
中电四会2×400MW级燃气热电冷联产工程烟囱位于余热锅炉东侧，半径为7.05米，与余热锅炉独立基础连接成整体。
烟囱±0.000m标高相当于1985年国家高程10.100m,本工程采用桩基基础，桩承台基础埋深分别为-2.5m，基础垫层为100mm厚C15混凝土垫层，基础半径7.05米圆形基础。基础与上部结构采用螺栓连接，螺栓埋入基础内，采用螺栓架定位固定。采用C35混凝土，基础受力筋的保护层厚度底部为100mm，侧面及顶面为50mm。钢筋为符合国家标准的热轧普通钢筋HRB400级。
5. 作业准备
5.1. 人力资源
序号
工种
人数
姓名
资格要求
备注
1
项目经理
1
刘晓军
项目经理证
0312863
2
技术负责
1
程国徽
工程师证
GW22200901310480
3
质检员
1
蔡晓东
质检证
（2011）第02063号
4
技术员
1
李亮
助理工程师
2012fc019
5
施工员
1
袁有春
有施工经验
/
6
测量员
1
赵云勋
有施工经验
/
7
安全员
1
杨文革
安全证
皖建安C(2007)0045932
8
电工
1
牛多友
职业资格证
340421810107581X0004
9
司机
2
/
具有驾驶操作证
/
10
普工
8
/
工艺熟练
/
11
木工
15
/
工艺熟练
/
12
钢筋工
12
/
工艺熟练
/
5.2. 施工机械、测量设备及工器具
序号
名称
型号/规格
数量
备注
1
反铲挖土机
EX-200
2台
/
2
液压自卸车
SH3281A-D
6辆
/
3
推土机
PDP-7
1台
/
4
潜水泵
4100
6台
/
5
蛙式打夯机
WD-100
4台
/
6
混凝土泵车
48m臂展
1台
/
7
混凝土运输车
8/12m3
4辆
/
8
混凝土振动器
/
4台
/
9
钢筋切断机
/
2台
/
10
钢筋调直机
/
1台
/
11
钢筋弯曲机
/
2台
/
12
全站仪
/
1台
在检测有效期内
13
经纬仪
/
1台
在检测有效期内
14
水准仪
/
2台
在检测有效期内
15
100m尺
/
1把
在检测有效期内
16
5m卷尺
/
10把
/
5.3. 工程用材料、设备到货
本次施工内容为土方开挖、基础施工，所以要落实工程材料；混凝土采用大旺镇商品混凝土，钢筋、模板、脚手管、脚手板等均已采购带施工现场，具备施工条件。
预埋螺栓及支架等甲供材料已确认到货，待需要时办理手续领取。
对各种材料供应商资质按照要求报总承包及监理审核，通过后方能进行材料的供应。现场的材料相关资料应齐全，经监理见证取样复试合格后，使用到本工程中。
6. 作业条件
6.1. 临时设施
施工现场已完成三通一平。
6.2. 作业场地
现场场地平坦，桩基施工目前已结束，工程桩混凝土强度已达到设计要求，地下降水工作已完成，施工道路满足运输需要，施工场地可移交，弃土场地已规划好，具备施工条件。
6.3. 力能布置
本次用电设备主要有探照灯、潜水泵、混凝土振动器、钢筋切断机、套丝机、弯曲机、调直机等，总承包单位已在现场安装布置了3台1000kVA的箱式变压器并已经投入使用，烟囱施工用电从2#箱变引入接至二级配电盘柜,再引出若干三级盘供施工时使用。
本次用水主要为土方回填夯、混凝土养护、冲洗使用，采用φ32的水管从我公司已布置好的φ50母管接入；基坑积水就附近雨水井排出。
6.4. 通讯
主要采用对讲机和移动电话通讯。
6.5. 其他事项
施工人员已就位且已接受安全教育和技术交底；图纸已通过会检，已充分理解图纸，开工手续已办理。
7. 中间交接
7.1. 基础桩交接
基础桩挖出后，破桩单位开始截桩，经检测符合设计要求后，经总包单位协调，交予给我方继续施工。
7.2. 安装交接
基础浇筑完毕后，待混凝土强度满足条件后，与本单位安装单位办理移交手续。
8. 施工协调
本次施工需要总承包单位协调做好灌注桩的截桩、检测和移交事项。
9. 作业顺序
测量放线→土方开挖→修理边坡及排水设施→搭设安全围栏→截桩头、桩基检测→人工清基→地基验槽→基础垫层浇筑→螺栓安装→承台钢筋安装→承台模板安装→混凝土浇筑→混凝土养护→模板拆除及清理→土方回填
10. 作业方法
10.1. 测量放线
10.1.1. 根据总承包提供的现场控制点，采用全站仪根据图纸测出轴线坐标，并做临时轴线、标高控制桩，根据控制桩用钢卷尺量出上口开挖边线、下口边线等位置，并及时请总承包和监理单位验线。
10.1.2. 控制桩应根据平面布置选择在合适的位置上，方便使用且安全牢固，并搭设围栏做好标识。
10.2. 土方开挖
10.2.1. 采用机械大开挖， 从烟囱东半部分开始开挖，开挖顺序至东往西依次开挖，主要分次开挖，第一层次挖至-2. 50m，第二次开挖至距设计标高处；运土坡道设置在余热锅炉的、轴之间，坡道6m宽，按1:6放坡，土方开挖基坑四周采用1:0.75放坡；土方运至2#主厂房进行土方回填。(土方开挖图详见附件一、二)。（坡道剖面图见下图）

10.2.2. 施工中要配备专职测量员进行挖土尺寸控制，要及时复撒灰线，及时控制开挖点标高和尺寸，最后一步土方开挖时应提前做出控制开挖的标高点。开挖过程中先由测量人员给出开挖深度，由挖土机逐步向下开挖，边开挖边测量，配合至预留人工清槽土层顶标高，对于己挖出槽底的应等间距撒出白灰点作为标志防止超挖。预留100mm人工清槽，挖出槽底禁止大型施工机械和设备来回碾压。
10.2.3. 土方开挖时必须先查明初开挖混凝土桩的具体位置，由于桩间距较小，采用小铲长臂、0.8米宽铲斗挖掘机进行开挖，必要时采用人工清除桩间土，避免对桩头和桩身的触动；开挖过程中要由施工队管理人员和项目部技术人员监督。
10.2.4. 最后一步土方挖运，反铲挖土机向马道口收土，边收土边装车运走。最后由挖土机站在基坑马道平台上直接收土。挖土机及其它施工机械最后由马道撤出。
10.3. 修理边坡及排水设施
10.3.1. 开挖完成后，应及时修理基坑边坡，可采用不等边三角形标尺控制（现场制做，标尺边长不少于3.0m）；土方开挖切坡时由支护看坡人员指挥确定边坡留土厚度，减少人工修坡工作量，提高工效；对于边坡一般障碍物可由挖土机直接挖除，边坡坡面再另行处理；土方开挖施工中应全力配合边坡维护，对于边坡开挖深度控制、险情回填处理等安排应积极响应，一切为整体安全及施工进度考虑。
10.3.2. 本次开挖施工最深处为标高-2.3m,土方边坡净高为2m,所以根据地下情况，在坡底修建排水沟和集水井，排水沟宽300mm,深200mm, 详见图01;集水井为500×500mm。

10.4. 搭设安全围栏
在土方机械开挖完成后，应及时在基坑边2m处搭设安全围栏，采用φ48×3.5脚手管搭设，立杆间距2m一根，埋深0.5m，外露1.2m，距地面0.6m处设置一道横杆，1.2m处设置一道横杆，共两道，同时栏杆要求刷红白油漆，间距0.4m（如下图）。另外防护栏杆上要求悬挂防护牌及夜间安全标识。

10.5. 人工清基
10.5.1. 为避免地基扰动，土方开挖预留100mm，待混凝土灌注桩检测合格后，进行人工清除，清除的土用铁锹或用手推车运至坡道口附近，由挖土机将其挖走。清土时可由测量员事先在槽底设定厚度标记，由测量员指挥工人按厚度推铲土层。要防止人员反复在已清平的槽底来回走动，以免过多扰动基底土层。
10.6. 地基验槽
各项工作均完成后，先由项目部质检员协同施工队技术人员进行自检，查看标高、尺寸等是否符合设计和规范要求，然后通知总承包及监理单位进行地基验槽，验槽合格后，及时支模浇筑垫层混凝土；若验槽不满足设计要求，应根据总承包及监理的意见进行处理，并及时办理相应资料和签证。
10.7. 垫层浇筑
10.7.1. 经地基验槽后，定位出尺寸线，支设模板，根据厂家螺栓支架及安装图埋设固定支架的预埋件，验收合格后浇筑混凝土。
10.8. 螺栓工程
10.8.1. 领取构件
首先核对厂家螺栓及支架安装图与到货清单是否一致，核对无误后，办理领取手续，倒运至施工现场的焊接作业棚，准备加工制作。
10.8.2. 二次制作
因甲供到货的螺栓及支架非成品，领取后还需进一步制作，螺栓架的顶标高不变，支腿接长至垫层顶，加长的槽钢材料应与原构件一致，焊条、焊缝应符合厂家安装图纸要求；连接两片螺栓架的槽钢按图纸位置焊接；制作完成后，经验收合格后，运至现场准备在已达到强度的垫层上安装。

10.8.3. 安装
安装顺序：焊槽钢立杆→测出横杆标高线→焊横杆→在横杆上分别放出螺杆十字线并使十字线上下对齐→在钢板上放出螺栓十字线→将钢板放置在螺栓架上方进行对齐螺栓孔并调整钢板高度→安装螺栓→转动螺母调整螺栓顶及钢板面标高→验收
再次用全站仪在垫层上准确无误的放出定位轴线，将制作好的螺栓架调整无误后与垫层上的预埋件焊接牢固，再将螺栓从槽钢孔放入，进行调整，垂直度、水平度及位置均符合设计图纸要求后，焊接固定，同时用塑料套将螺栓架的丝头部位套盖住，对露出的螺栓部分及钢板进行保护。
10.8.4. 验收
螺栓及支架安装完成后，经EPC、监理和业主验收合格后，才可进行下道工序，同时做好隐蔽验收资料。
10.9. 钢筋的加工
10.9.1. 钢筋弯折：据钢筋放样图将需加工钢筋用切断机截成需要总长度(一端弯钩展开长+平直长度+另一端弯曲展开长度)，用石笔在钢筋上标出弯折点位置，然后放到钢筋弯曲平台上，选择弯曲机的弯曲参数，按设计弯曲要求进行弯制。
10.9.2. 钢筋连接：
（1） 承台基础底板钢筋主要为Φ14、Φ22、Φ25的钢筋，主要采用套筒螺纹连接，套筒螺纹的质量必须严格控制，以保证工程质量。
（2） 承台基础钢筋直螺纹加工过程中，必须根据要求进行钢筋原材料现场见证取样和直螺纹接头现场取样，并及时送试验室进行检验。
10.9.3. 套筒罗纹连接
（1） 经检验合格的连接套，必须有明显的规格标记，一端孔必须用密封盖扣紧。连接套进场时必须有产品合格证，安装前应进行复检。连接套不能有锈蚀、油脂等影响混凝土强度的缺陷及杂物。连接套的外形尺寸必须符合规范要求。连接套精度为副6H级并符合GB/T197规定，表面粗糙度不低于6.3。
（2） 丝头加工
A. 罗纹加工直径调定：根据所加工的钢筋直径，把滚丝的相应规格通过通止棒调整，然后锁紧滚丝轮，严禁一次调定。滚丝牙应相对吻合，严禁丝牙交叉锁紧。
B. 长度调整：根据所滚压钢筋直径丝头长度，把行程调节板上相应规格的刻线对准护板上的“0”刻线，然后锁紧，即初步完成。
C. 直径、长度的调整：由于误差累计影响的准确性，所以刻线均为初步指示线，最后以实际加工的直径和丝头长度进行微调，直至合格。调整时必须直径从大到小，丝头由短到长循序进行调整。
D. 钢筋安放：把床头置于停车极限的位置，将加工的钢筋卡在夹钳上，钢筋伸出长度以其端面与滚丝头钢丝轮外端对齐为准，然后夹紧钢筋。
E. 丝头加工：开启水泵，逆时针搬动进给受柄，使主机启动，并平稳前进，当滚动丝轮接触钢筋后，仍需给手柄一定的动力，使其能自动按螺距前行两个螺距后再去掉手柄力，使其自动进给。当完成丝头滚压长度后，机床会自动倒车回返，在滚轮与丝头完全脱开后，顺势摇到“0”位，机床自动停车。松开夹钳，取下钢筋，即完成一个丝头的加工。
F. 丝头加工注意的问题：钢筋滚压直螺纹丝头端面应垂直于钢筋轴线，不得有挠曲马蹄形。夹钳上钢筋伸出长度向里向外都直接影响丝头的加工长度，故其伸出端面必须与钢丝轮外端对齐。按照要求调定滚丝轮直径和调节板刻线，并夹紧钢筋。
（3） 连接方法：丝头加工完成后，先按照丝头的质量控制、检测标准，将丝头外观直径、长度进行检查，检查合格后，即可用管钳将螺纹连接套筒拧入丝头端部，再将另一根带螺纹的钢筋对准螺纹套筒，用管钳顺时针旋动钢筋拧入套筒内，拧紧为止(外露丝牙不得超过2丝)。
10.10. 钢筋绑扎：
10.10.1. 钢筋绑扎前应根据基础的边线，弹出钢筋的保护层线。
10.10.2. 绑扎时钢筋应与基础的保护层线平齐，超出部分要割掉并用打磨机磨平。
10.10.3. 钢筋绑扎采用22#镀锌铅丝进行绑扎,其接头百分率按50%考虑，接头宜相互错开，其连接区段的长度为35d且不小于500㎜。绑扎前做好钢筋的除污、除锈工作。
10.10.4. 绑扎钢筋时，应按设计规定留足保护层，基础底面为100，其余面为40mm。底板用100mm高的混凝土垫块，侧面用水泥砂浆垫块将钢筋垫起，以保证保护层厚度，严禁用垫铁或钢筋头垫钢筋，或将钢筋用钢钉及钢丝直接固定在模板上。
10.10.5. 钢筋应绑扎牢固，避免因碰撞、震动使绑扣松散、钢筋移位，造成漏筋。
10.10.6. 上层钢筋采用φ48×2.8钢管脚手架搭设成支撑骨架，骨架总高度为2000mm，骨架立杆间距为1600×1800mm，从垫层面上600mm、1800mm和顶部各设置设置一道水平管。
10.11. 稳定性验算

（1） 抗弯计算
钢筋自重：p1=3.85×1.8×4=0.277kN
钢管自重：g1=0.0384kN/m
施工荷载（按每平米三个作业人员计算）q1=2.1×1.8=3.78kN/m
经计算
M1=57.1Nm
M2=7.8Nm
M3=774 Nm
M=M1+M2+M3=838.9Nm
φ48×2.8钢管截面抵抗矩W=5080mm3
则抗弯计算强度M/W=0.16N/mm2<f=205 N/mm2
（2） 稳定性验算
A. 活荷载计算
脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.172×2.400=0.412kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
脚手板自重(kN)：NG2 = 0.530×1.800×1.600=1.526 kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2 =1.938kN
B. 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.500×1.800×1.600=4.320kN
C. 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.40NQ
D. 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 8.37kN
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97
W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25
σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0 —— 计算长度 (m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算
l0 = kuh
k —— 计算长度附加系数，按照表5.3.4取值为1.155；
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；u = 3.011
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；
h —— 脚手架步距；h = 1.20m；

计算结果：l0=4.173m λ=4173/16.0=260.502
允许长细比(k取1) λ0=260.502/1.155=225.543 <250 长细比验算满足要求!
φ=0.108
σ=8374/(0.108×397)=195.354N/mm2，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
支撑架计算满足要求！
10.11.2. 钢筋骨架的构造要求：
脚手架根部要求用扎丝与底部钢筋扎紧，横、纵向要搭设剪刀撑，剪刀撑的水平投影为两跨,两道剪刀撑间隔为4跨,横、纵向剪刀撑要从端部开始设置。为减少纵水平杆对立杆的偏心作用，可在立杆内外侧交错搭设。
10.11.3. 满堂架搭设完毕，验收合格后，即可摆放上层钢筋。绑扎上层钢筋前，先用吊线锤将钢筋的保护层线引到骨架上，然后拉通线检查钢筋的位置，将超出尺寸线的钢筋用大锤敲齐。
10.11.4. 待面部钢筋基本运至基坑内即可绑扎基础内的三向分布筋。竖向筋同样要求拉线绑扎，绑扎水平筋前先把标高打在竖向筋上，然后再绑扎水平筋。
10.11.5. 基础的钢筋均采用满扎，不得跳扣漏绑。基础钢筋绑扎完毕后，再绑扎至2.857m处预留插筋。为保证插筋位置的准确，待基础面铁绑扎完毕后，重新将0~2.857m处钢筋位置投零米处钢筋上。为了防止插筋下沉、偏位，可将插筋与分布筋的水平筋绑扎或与基础钢筋的面铁点焊。

10.12. 模板的制作与安装
10.12.1. 模板制作
（1） 模板应按照编制好的模板图在木工房进行下料配模，配置好的模板用油漆编号。现场不得随意乱锯模板。
（2） 模板间的拼缝要求粘贴密封条，防止漏将。加固模板用的背枋应用压刨刨制。
（3） 螺栓孔眼应根据模板加固图事先钻好。
（4） 模板应平整、且拼缝严密不漏浆。
10.12.2. 模板安装
（1） 基础模板应根据绘制的模板图，现场散拼散装。
（2） 模板拼缝严密，表面平整。下口用同标号去石子水泥砂浆堵严，防止漏浆。
（3） 模板加固，基础采用硬支撑，搭设双排架加钢管地锚，用φ14对拉螺栓，600×500间距加固。

（4） 模板拆除：模板拆除除了满足砼强度要求之外，还应考虑温度裂缝的可能性，因此本工程的模板拆除要等砼中心温度与气温之差小于20ºC，方可拆模。模板拆除可用撬扛撬模板，不得使用大锤敲击模板。
10.12.3. 模板材料：胶合板模板，50×100木方背楞，脚手架钢管和螺栓连接固定。
10.12.4. 承台模板安装：模板背楞间距≤200mm，中部加二道对拉螺栓加固，对拉螺栓为M14，穿塑料套管，易于拆除及保障混凝土的外观质量。
10.12.5. 模板侧压力计算
（1） 采用下列二式计算，并取二式中的较小值

F1=0.28rct0β1β2V
F2=rc×H
其中：
F---新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2 )
γc ---混凝土的重力密度(KN/m3)、取25KN/m3
th -- 新浇筑混凝土的初凝时间，采用t=200/(T+15)计算，这里我们T取20℃
β1-- 外加剂影响修正系数，这里取1.2
β2-- 砼塌落度影响修正系数，泵送砼取1.15
V --- 砼的浇灌速度(m/h) 取0.9m/h
H --- 砼侧压力计算位置至新浇筑顶面的总高度
F1=0.28rct0β1β2V

=0.28×25×5.7×1.2×1.15×0.91/2
=52.24KN/m2

F2=rc×H
=25×1.5
=37.5KN/m2
两者中取较小值，故承台最大侧压力为37.5KN/m2
（2） 模板拉杆的计算
P=F×A
其中：
P---模板拉杆承受的拉力(N)
F---混凝土的侧压力(N/m2)
A---模板拉杆的受荷面积A=a.b (a--拉杆横向间距，b--拉杆竖向间距)
对拉螺栓间距布置约为0.6m×0.5m
P=37500×0.6×0.5=11250(N)
根据建筑施工计算手册M14 拉杆允许拉力为17800(N)＞11250(N)，满足要求！
10.13. 砼拌制、浇捣、养护
10.13.1. 砼拌制
（1） 原材料：
A. 水泥：大体积砼应优先选用水化热较低，凝结时间长的水泥，以减少水凝结时的水化热量。优先选用低水化热的矿渣硅酸盐水泥，不得使用高水化热的水泥，并尽可能减少水泥用量。
B. 砂：选用中砂，含泥量不大于3%。
C. 石子：石子：选用5～31.5mm连续级配石子，含泥量不大于1%。
D. 掺合料：本工程的掺合料使用粉煤灰。在混凝土中掺用的粉煤灰不仅能够节约水泥，降低水化热，增加混凝土和易性，而且能够大幅度提高混凝土后期强度，并且混凝土的28天强度基本能接近混凝土标准强度值。具体掺量应由试验确定。
E. 外加剂：缓凝剂、膨胀剂。砼中加入缓凝剂不但可以推迟水泥水化热峰值的出现，使混凝土表面温度梯度减少，还可以更好的控制施工缝；加入膨胀剂使混凝土内部产生的膨胀力可以抵消全部或大部分混凝土的收缩应力，这样相应的提高混凝土抗裂强度。
（2） 配合比设计
A. 为降低大体积砼中心的最高温度，最主要就是减少单位砼中的水泥用量，因此必须做好C35大体积砼配合比的设计和试配工作。坍落度应满足泵送砼的要求。控制砂石的含泥量,掺加粉煤灰和减水剂可改善砼的和易性，降低水灰比以达到减少水泥用量。掺加膨胀剂可使砼得到补偿收缩，以减小砼的温度应力。
10.13.2. 砼温度验算(依据大体积混凝土施工规范GB50496-2009)
根据查阅资料和施工经验表明，一般砼最高升温出现在砼浇筑完毕的第3天。查气象资料，四会市12月份的日平均气温为16ºC。
经查配合比通知单P.O 42.5R水泥—334kg，粉煤灰—84kg。
（1） 混凝土的绝温升值计算
（2） 水泥水化热计算
查规范知 公式 Q0=47Q7-3Q3
式中：
Qτ-----在龄期τ天时的累计水化热
Q0-----水泥水化热总量（KJ/kg）
τ-----龄期（d）

到合辉搅拌站查阅资料，知，Q3=240Kj/kg ；Q7=310Kj/kg

Q0=47310-3240
=396.8（KJ/kg）

（3） 凝胶材料水化热总量计算
因无试验数据，根据规范中计算公式
Q=k·Q0
式中：
Q-----胶凝材料水化热总量（KJ/kg）
k-----不同掺量参合料水化热调整系数，
其值取法见表B.1.2(GB 50496)
本次混凝土配合比中，采用粉煤灰，掺和量为20%，所以k取0.95
Q=0.95×396.8=376.96（KJ/kg）
（4） 混凝土绝热温升计算
查大体积混凝土规范，得如下计算公式：
T(t)=WQCρ1-e-mt
式中
T(t)-----混凝土龄期为t时的绝热温升值(0C)
W--------每m3混凝土的胶凝材料用量（kg/m3）
C--------混凝土的比热，一般为0.92～1.0（KJ/(kg·0C)）
ρ-------混凝土的重力密度，2400～2500（kg/m3）
m -------与水泥品种、浇筑温度等有关的系数，0.3～0.5（d-1）
t-------混凝土龄期（d）

经查混凝土配合比知，W=334+84=418（kg/m3）；C取0.92（KJ/(kg·0C)）；
ρ取2400（kg/m3）；m取0.4（d-1）；另经查规范和经验知，混凝土3天温度最大，所以t取3（d）；所以：
T(3)=418×376.960.92×24001-e-0.4×3
=49.8(0C)
（5） 混凝土中心温度最大温度
T1t=T0+T(t)•ξ(t)
式中：
T1(t)-------t龄期砼中心温度（ºC）
T0----------砼浇筑温度（ºC）
ξ(t)-------t龄期降温系数
因大体积砼一般在浇筑三天后出现峰值，经查表得知，ξ(3)=1
T1(3)=16+49.8×1=65.8ºC
（6） 混凝土表层温度计算
砼表面先覆盖1层0.2mm塑料薄膜,导热系数为0.19W/(m•K)，再覆盖一层20mm棉毡，棉毡导热系数为0.04W/(m•K)
多种保温材料组成的保温层总热阻计算：
Rs=i=1nδ1λ1+1βμ
式中：
RS-------保温层总热阻[(m2·K)/W]
δi------第i层保温材料厚度(m)
λi------第i层保温材料的导热系数[W/(m·K)]
βμ-----固体在空气中的传热系数[W/(m2·K)],可查大体规范中表C.0.2
养护材料共2层，查天气预报，四会最近15天内均为微风，即风速为3.5～5.4m/s 混凝土面为粗糙面，查C.0.2表，βμ取82.135[W/(m2·K)]

RS=(0.02/0.04)+(0.002/0.19)+1/82.135
=0.522[ (m2·K)/W]
（7） 混凝土表面向保温介质放热的总放热系数计算
βs=1Rs
式中：
βS ------保温材料总传热系数[W/(m2·K)]
RS-------保温层总热阻[ (m2·K)/W]
βS=1/0.522=1.915[W/(m2·K)]
（8） 保温层相当于混凝土虚拟厚度，计算如下
h,=kλ0βs
式中：
h’-------混凝土的虚拟厚度（m）
λ0-------混凝土的导热系数[W/(m·K)]取2.33[W/(m•K)]
k -------折减系数，取2/3

所以：h’=(2/3)×(2.33/1.915)=0.811(m)
（9） 砼计算厚度计算
H=h+2h’
式中
H------砼计算厚度（m）
h------砼实际厚度（m）
h’-----砼虚厚度（m）
H=2+2×0.811=3.622m

（10） 砼表层温度计算
T2(t)=Tq+4·h’(H-h’)[T1(t)-Tq]/H2
式中
T2(t)-----砼表层温度（ºC）
Tq-------施工期大气平均温度（ºC）
h’-------砼虚厚度（m）
H------砼计算厚度（m）
T1(t)-----t龄期砼中心温度（ºC）
T2(t)=16+4×0.811×（3.622-0.811）×（65.8-16）/3.6222=50.61ºC

（11） 混凝土里表温差计算
65.8-50.61=15.19ºC<25ºC，养护满足要求！
10.13.3. 裂缝控制计算
（1） 大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。
（2） 混凝土因外约束引起的温度（包括收缩）应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算：

式中
σ──混凝土的温度(包括收缩)应力(N/mm2)；
E(t)──混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2)，一般取平均值；
α──混凝土的线膨胀系数,取1.0×10-5；
△T──混凝土的最大综合温差(℃)绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基础长期裸露在室外，且未回填土时，△T值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温，按下式计算:

计算所得，综合温差△T=-17.11度
T0──混凝土的浇筑入模温度(℃)；
T(t)──浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃)，按下式计算：

计算所得，绝热温升值T(t)=49.8度
Ty(t)──混凝土收缩当量温差(℃)，按下式计算：

计算所得，收缩当量温差Ty(t)=-0.51度
Th──混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温(℃)；
S(t)──考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3-0.5；
R──混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R＝1；当为可滑动垫层时，R＝0，一般土地基取0.25-0.50；
ξc──混凝土的泊松比。
（3） 计算:
取S(t)=0.30，R＝0.50,α=1×10-5,ξ=0.15。
（4） 混凝土3d的弹性模量由式：

计算得: E(3)=0.75×104
最大综合温差△T=-17.11℃
（5） 基础混凝土最大降温收缩应力,由式：

计算得: σ=0.23N/mm2
（6） 不同龄期的抗拉强度由式:

计算得: ft(3)=1.31N/mm2
（7） 抗裂缝安全度:
K=1.31/0.23=5.70>1.15 计算满足抗裂条件
10.13.4. 混凝土运输
（1） 混凝土搅拌
A. 先通知商品搅拌站根据现场提供的砼工程量进行备料。严格按照配合比通知单进行配制。随时注意天气的变化，及时调整砂石的含水率。
B. 投料顺序：石子→水泥→砂，粉煤灰与水泥同时加入。粉状外加剂应事先根据每盘的用量用天平称好，并放入塑料袋中保存，与骨料同时加入。液体状外加剂根据每盘的用量加工特制的容器，预拌合水同时加入。
C. 搅拌时间：为使砼搅拌均匀，自拌合料入筒至卸料为止，砼搅拌的最短时间（S）见下表：

砼坍落度（mm）
搅拌机机型
搅拌机容积（L）
小于400
400~1000
大于30
自落式
90
120
强制式
60
90

（2） 砼运输
砼自搅拌机卸出后，应及时运送至浇筑地点。运输过程中应防止砼离析、流浆、坍落度变化甚至初凝。
10.13.5. 砼浇筑
（1） 底板基础与余热锅炉基础连续浇筑，且一次浇注完成。砼的布料采用泵送，准备1辆砼输送泵，3辆搅拌车运输砼。烟囱砼浇筑采用由西向东“斜面分层，循序渐进，薄层浇筑”的浇筑方式，每层的浇筑厚度为300~400mm。每层间隔浇筑时间小于砼的初凝时间。现场管理人员做好砼运输车的调度，控制好砼的初凝时间，避免发生冷缝。
（2） 砼运输采用罐车进行，其砼坍落度必须符合规定。当有离析时必须在浇注前进行二次搅拌。为保证其泵送砼能够连续工作，砼应以最短的时间从搅拌地点运至浇注地点。
（3） 砼振捣工具选用φ70插入式振动棒，有效振动半径为1.5d。在出料口布置两台振动棒，使砼能够按照自然坡度流淌，水平流淌距离控制在10m左右。再布置3台振动棒沿坡度的反方向振捣。

（4） 振捣时严格控制振捣时间，一般为15~30S，不得过振或漏振。尤其要注意上下层砼接茬处，振动棒要插入下层砼50~100mm。振捣时避免触及基础插筋和柱插筋。砼振捣完毕后，安排专人对插筋进行修复。
（5） 大体积泵送砼的泌水性较大，在浇筑过程中可在模板开孔将泌水排至基坑中的集水井处，用水泵抽走。模板孔应及时修复，防止漏浆。
（6） 砼表面处理
砼浇筑成型后表面的砂浆较厚，应按设计标高用刮杠刮平，赶走砼的泌水，在砼初凝前用木抹子反复搓压2~3遍，在终凝前再搓一遍，以减少砼的收水裂缝。
10.13.6. 砼养护
（1） 待砼初凝后，及时覆盖。砼表面覆盖一层塑料薄膜，外盖1层棉毡进行保温，保温材料在搭接时要充分，不得由裸露的地方。在养护期内随时注意砼的温度变化，要使其内外温差小于25ºC，如果温差超过25ºC及时增加保温措施。
10.13.7. 砼温度控制
（1） 测温点布置的原则：测温点