槽钢悬挑架搭设施工方案.docx

XXXX工程X#楼

建设单位：
监理单位：
施工单位：
年 月 日

附表二
审 批 页

编制人：

编制日期： 年 月 日

审核意见：

审核人： 年 月 日

审批意见：

审批人： 年 月 日

目 录

一、工程概况
二、搭设方案
1、 材料要求
2、 脚手架基础
3、 脚手架构造
4、 脚手架
5、 挑架设计
6、 挑架计算书
三、脚手架的检查、管理
四、安全措施和脚手架的保养
五、脚手架的拆除
六、附图

一、工程概况
1、申江豪城人和家园工程由上海申丰房地产有限公司投资建设，天津市设计研究院设计，上海房屋工程建设监理公司监理，上海海盛建筑安装有限公司承建。
2、人和家园23#l楼座位于浦东新区上南路东侧，杨新东路南侧。本工程23#房为9—11层的小高层，地下1层，平均层高为2.9M，跃层高度为2.8M总高度为37.9M。
3、本工程23#房因为要抢进度，所以在回填土前外脚手架六层以下用双排钢管搭设14.5m，上部采用型钢三角架组成的悬挑式脚手架，型钢间距为1500mm，搭设高度为七层高，12步架。阳台处搭设高度为五层，立杆必须支在挑梁的限位上。
二、搭设方案
1、材料要求
①、平跳型钢：[16槽钢，角架的斜杆采用[12。
②、钢管、外径φ48，壁厚3.5mm，A3焊缝钢管。其质量应符合《普碳钢技术条例》GB700－88的要求，长度一般为4-6m，小横杆1.3-1.5m。
③、扣件。应符合GB978－67规定，其机械性能不低于KT33－8的可锻铸铁要求。其附件（T形螺栓、螺母、垫圈）的材料应符合A3的要求。如发现扣件有裂缝、气孔、砂眼、变形、滑丝缺陷的不得使用。机械与钢管的贴合面要接触良好。
④、竹笆。应横向密编，纵片不得少于五道，每道用双片；横片应一反一正，在四周边应用两根竹片相对夹紧，并打眼穿铁丝扎牢，竹片宽不得小于30，厚不小于8mm。
2、脚手架基础
①、本工程23#房，由于施工进度的需要，六层以下采用落地式外墙脚手架,均先浇捣为100厚C20砼硬地坪，六层以上为悬跳式外墙脚手架,能满足要求。
3、脚手架构造
①、脚手架由1）立杆2）小横杆3）大横杆4）剪刀撑5）搁栅6）脚手板（竹笆）7）护栏等组成。构造参数如下：
②、立杆中心至建筑物边净距0.30m，立杆、小横杆纵向间距1.5m，
横向间距（净） 1.00m
大横杆步距 1.80m
小横杆两端伸出 0.15m
搁栅间距 0.25m
护拦水平杆高 0.60,1.20m各一道
连墙点间距 水平3m
连墙点间距 竖向2.9m
4、脚手架搭设
搭设顺序：根据平面图埋设预埋件--制作三角架--安装三角架--焊立柱限位--树立杆—扣结小横杆—扣结大横杆—搁栅—铺脚手板—装护拦杆—设置连墙点—剪刀撑—施工层安装踢脚板—挂网。
1、 立杆。相邻立杆接头应相互错开一个步距，与相邻大横杆的距离不宜
于步距的1／3，立杆与大横杆用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏，立杆应垂直，其偏差应控制在H／200（H为架高）内，且不超过10cm。
③、小横杆采用对角交错设置，直角扣件与立杆扣紧。第一排应拉线使之平直。
④、大横杆。上下杆接头应错开布置在不同立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的1／3。紧贴小横杆与立杆用直角扣件扣紧。大横杆的水平偏差（高低差）不大于总长度1／300，且不大于5cm。
⑤、搁栅用扣件每隔2-3道与小横杆扣紧（两端应扣紧）。
⑥、铺设脚手架（竹笆）。竹笆铺在大横杆和搁栅上，操作层必须满铺，每块竹笆应用铁丝四点绑扎。底排采用二层平网一层密目网上部铺设竹笆外墙与脚手架的间隙用模板铺设严密。
⑦、剪刀撑，与地面成45°-60°斜角设置。在脚手架两端和转角处起，每9米立杆设一道，且每片架子不少于三道。剪刀撑应沿脚手架高度连续设置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与立杆扣紧外，中间与立杆相交点，均需扣结，剪刀撑宜采用扣件搭接，搭接长度不得小于1m，并且不得少于两只扣件固定。扣件离搭接边缘的间距不得少于10cm。
⑧、连墙杆。在每层浇筑楼板砼时将40cm长短钢管预埋好，埋入砼中长度为20cm，水平间距为3M，垂直距离为2.9M，等砼达到一定的强度，用钢管将立杆与预埋钢管用直角扣件扣紧，使脚手架与建筑物连成一体。
⑨、防护栏杆、安全网、踢脚板、隔离层。设置防护栏杆二道分别为0.6M，1.2M。外立杆内侧采用1.8M*6M绿网全封闭，施工层设置18cm高踢脚板，并保持连续三步以上，每隔二层设置隔离层一道。
5、挑架设计计算
六楼以上采用型钢挑架，在结构浇楼板面前，按有关规范规定预先埋好预埋铁件，挑架型钢间距按立杆间距≤1.50M设置，在木工支摸时预留Ф30螺丝洞孔，孔洞位置必须正确。槽钢构成的三角形钢架，用以承担12步施工荷载，共用一挑到顶。
（一） 构造参数：
构造参数：
脚手架架宽：1.00米
立杆间距： 1.5米
步高： 1.8米
荷载：
取钢管38.5N/M，竹芭：100N/M2，安全网：50N/M2，在架子上允许二层有人在脚手架上作业，施工荷载取3000N/M2。三脚架自重不计，恒载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
取纵向1.5米为计算单元：
每步架1.8米高脚手架荷载：
内外立杆：1.8×2×38.5=138.6N
大横杆：1.5×6×38.5=346.5N
小横杆：1×1.5×38.5=58
竹芭：1.5×1×100=150N
安全网：1.8×1.5×50=135N
剪力撑：4.8×38.5=185N
小计： 1121.1N（恒载）
施工活荷载按二步架考虑：
1.5×2×3000=9000N
搭设高层为七层楼，12步架，每根立杆承受的荷载：
F=1/2（1121.1×12×1.2+9000×1.4）=14372N
六：挑架计算书： F F
本资料：三角架的构造如右图
活荷载按二步架计算，静荷载按12步架计，
B端按弹性支座考虑，钢挑梁为[16槽钢
Lx=0.304×107 Wx=0.51×105
A=1.33×103 E=2.1×105 N/MM2
L=1300MM 1000
斜杆采用[10槽钢，截面特性：
Lx=0.174×107 MM4 Wx=0.35×107 MM3 Lo=1280MM I=39.9MM
A=1.09×103mm
F F
内力计算：
根据 △p-δNz= △NZ La Lb
△NZ=Nlo/EAcosα L
△p=FL3/3EL+Fla2(l-la/3)/2EI F F
σ=L3/3EI N 30

FL3 Fla2(L-La/3) N Nz
3E + 2EI
Nz=
Lo l3
EA + 3EI

τf=Nx/heLw=25542/0.7×5×80×2=45.6 N/mm2 代入上式：
√（26.3/1.22）2+45.62=50.44＜[fw]=160N/mm2 满足要求

③、外脚手架型钢挑架支撑处阳台结构验算
本工程连墙杆均匀设置，受风荷最大的连墙杆应在最高处，取h=81.6m处，地面粗糙度为C类。
(1)、自重：搭设纵距L=1.5米，横距B=1米，步距H=1.8米，内立杆离墙B=0.3，铺设竹片6层。
A、立杆：1.8×6×2×3.84=83kg=0.83KN
B、小横杆：1.4×6×2×3.84=65kg=0.65KN
C、大横杆：1.5×4×6×3.84=138.24kg=1.38KN
D、栏杆：1.5623.84=69.12kg=0.69KN
E、16号槽钢：1.4×17.5=24.5kg=0.25KN
F、剪力撑：1.5×1.414×2×3.84=16.3kg=0.16KN
G、扣件：9×6×1.35=72.9kg=0.73KN
H、操作作层竹片：1.5×1×6×10=90kg=0.9KN
I、安全网：1.5×1.8×6×0.5=8.1kg=0.08KN

G自=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7+G8+G9=5.67KN
②、施工荷载：
施工时以装饰时最不利因素考虑，施工荷载为三步，以每步200kg/m2即2KN/m2计算：P施=1×1.5×3×2.00=9KN
③、总荷载：P总 〈幼载系数K=1.3〉
P总=（G自+P施）×K=（5.6+9）×1.3=18.98≈19KN。

RD
A B D
100 1000 300
2300 300
4000
a 、N=P总/2=19/2=9.5（KN）
∑Mc=0： N×30+N（100+30）-RD×230=0
RD=N（30+130）/230=9.5×160/230=6.6（KN/cm2）
b、C点槽钢拐弯强度难验算：
拐弯强度：
a=M/WX=N×30+N(100+30)/108.3=9.5×30+9.5×130/108.3=14(KN/cm2)
＜[a]=20KN/cm2
∴强度安全。
C 、16a[槽钢]桡度计算
允许桡度[f]=&/400=1400/400=3.5(mm)
由荷载产生桡度f=f1+f2
N1产生桡度f1=10N1U13/3EJX=10×9.5×303/3×2.1×106×866
=855000/545580000=0.016
N2产生桡度
f2=10N2L23/3EJX=10×9.5×1303/3×2.1×106×866 =208715000/3×2.1×106×866=0.38
d、D点锚固计算：
D点采用∕ø16因钢制作固标
ø16因钢面积F=π×d2/4=3.1416×1.62/4=2.01cm2
改虑由一根ø16钢筋受力
a=R0/F=660(kg)/2.01=328.36kg/cm2﹤[a]=2100kg/cm2
∴锚固筋抗拉强度足够。
由此可见悬挑16号a槽钢却4M长，必要时稍短也可以，但必须防止滑脱。注：如挑梁支在阳台上，则阳台台口梁下必须加钢管支撑，加固
（1）斜支撑长L0=（2.8-0.2）×1.414=3.68M
（2）λ=20/λ=368/1.58=233 查得ø=0.137
（3）N总/øA=19000/0.137×4.89=19000/0.137×489
=283.6（N/mm2）＞[f]=205N/mm2
取纵向1.5米为计算单元：
每步架1.8米高脚手架荷载：
②、脚手自重
③、施工荷载取3000N／m2
1.00×1.50×300=4.5×103N/m2
操作层二步，非操作层11步，合计施工茶载18000N，荷载系数取1.2，18000×1.2＝21600N
6、挑架计算书
①、基本资料：三角挑架的计算间图如左操作层荷载按二计，每平方米为300kg，非操作层按11步，上部八层13架传来的荷载，计算简图如左一F为2.2×104N，B端采用弹性支座，节点图如左二钢挑架为I16槽钢I×＝0.304×107mm4。
Wx＝0.51×105 A＝1.33×103mm
Wx＝0.35×105A=1.09×103Lo＝1280
λ＝Lo／I＝1280／39.9＝32 查表得φ＝0.95
δ＝13003／（3×2.1×105×0.304×107）＝11.47×10－4mm/N
2.22×104×13003 ＋ 2.22×104×3002×（1300－300／3）
3×2.1×105×0.304×107 2×2.1×105×0.304×107
＝25.47＋1.88＝27.35mm
Nz＝27.35／（1280/(2.1×105×1.09×103)＋11.47×10－4）
＝27.35／11.53
＝2.37×104N
N＝2.37×104／sin30°＝4.74×104N
Ny＝4.74×104×cos30°＝4.1×104N
Mma×＝（2.22－2.37）×1.3×104+2.22×300×104＝0.471×107N.mm
正应力σ＝（2.37×104）/（1.33×103）＋（0.47×107）／（0.51×105）
＝17.8+78=95.8N/m2<[f]=170N/mm2
τ＝2.37×104／2×302×0.785＝16.9N／mm2＜[f]＝145N／mm2
②、斜杆计算：
A、 正应力 σ=（4.74×104）/(1.09×103)=43.49 N／mm2＜[f]＝170N／mm2
B、 稳定性 σ=（4.74×104）/(0.95×1.09×103)=45.78 N／mm2＜[f]
C、 焊缝验算（焊缝厚度5mm）：
[10周边焊缝周长为350mm 折算系数0.8
τ=（2.37×104）／（0.8×350×5）＝16.9N／mm2<[τ]=145N/mm2
本例的立杆局部稳定远大于钢管的设计承载能力，故不予验算。
6137.5/2195+7671.8×103/108.3×103=7.63N/mm2＜f[安全]
因槽钢顶封铁板、故主梁与次梁均不存在平面外失稳问题。
次梁验算
L=2.3M.荷载作用宽度1M
计算简图：（按简支梁计算属于偏安全）
G+q=2134.4N/m

A B
2300
G=1.2×612×1=734N/m
q=1.410001=1400N/m
M=1/8(G+q)L2=1/8×2134×2.32=6670N/m
查表得[10 槽钢 A=12.74cm2=1274mm2
Wx=39.7cm3 Lx=198.3cm4 f=215N/mm2
Q=M/Wx=6670×103/39.7×103=168.01＜f[安全]
钢丝绳安全验算
选安全系数[K]=10 T=8681N
选用6×19Ф18.5钢丝绳，破断拉力为199.5KN
K=199.5×103/8681=22.9[K]安全
验算吊耳焊缝强度：fw=160N/mm2 取焊脚尺寸hf=8mm 长度lw=100mm
受二条焊缝强度承担拉力
N/0.7hf∑lw=8681/0.7×8×100×2=7.75N/mm2＜fwf[安全]
该钢平台设计能满足施工要求。

（二）荷载：去钢管38.5N/M，竹芭：100N/M2，安全网：50N/M2，在架子上允许二层有人在脚手架上作业，施工荷载取3000N/M2。三角架自重忽略不计，恒载分项系数取1.2，或荷载分项系数取1.4。内外立杆：1.8×2×38.5=138.6 N
小横杆： 1×1.5×38.5=58 N
大横杆： 1.5×6×38.5=346.5 N
扣件： 8×13.5=108 N

经过计算能满足要求。

上钢梁在A结点处焊缝强度验算：不考虑缘板焊缝。
简图： v
M=3.83×106N.mm M Nx x
V=2F-Nz=2×14372-14746=14718N
N=25542N 40
焊缝取 hf=5mm lw=80mm 四周围焊。
Ix=1/12×2×0.7×5×802+2×0.7×5×40×602+2×0.7×5×30×452
=13.1×106mm3+20.7530452=1.735106mm3
W=Ix/(d/2)=1.735×106/60=28916mm2
τM=M/W=3.83×106/28916=132.5N/mm2
τv=V/Ae=147.13/(0.7×2×5×80÷40×0.7×5×2+30×0.7×5×2)
=14.1 N/mm2
τN=Nx/Ae=25542/(0.7×2×5×80+40×0.7×5×2+30×0.7×5×2)
=24.3 N/mm2
根据√（τN+τM/1.22）2+τv2=√（132.5+24.3/1.22）2+14.12
=129.3N/mm2=ffw=160N/mm2
满足要求

螺栓计算： F F
A
KAx 140
400
B KB 140

300 1300

结点∑MA=0得
400NB-300F-1300F=0 Nβ=4F=57488N 即螺栓受拉力
∑X=0得 NAX=57488N
螺栓剪力由二个螺栓分担得每一螺栓的剪力各为14372N。
采用Φ25 A3号钢螺栓：
单个螺栓的抗拉承载力[Ntb]=（лdl2/4）ftb=(3.14×252/4)×170=83406N
单个螺栓的抗剪承载力[Nvb]=(лdl2/4)fvb=3.14×252/4×130=63781N
根据√（Nv/Nvb）2+(Nt/Ntb)2
=√(14372/63781)2+(57488/83406)2=0.526＜1
满足要求。
螺栓与[16槽钢的局部承压强度验算：
б=Nv/A=57488/twVc=14372/47.9×25=120＜fy 满足要求
抗剪t=Nx/A=57488/ лxbt=57488/4.8×30×3.14=127.2N/mm2＞fv
故在该处加焊一块50mm铁板，四周围焊。
τ=Nx/A=57488/0.8×30×3.14=56.5N/mm2fv满足要求
连墙杆计算：
水平力计算： h=1.5m及管径Ф48
ξ=1.15（h+1/h×b+A/sim×2/sim）×0.048
=1.15(1.8+1.5/1.8×1.3+(6/sin450)×2/6×6)0.048=0.106
根据lb/h=1/1.8<0.85
μs=1.2ξ(1+η)=1.27×0.100×1.85=0.235
三、脚手架的检查与管理
1、脚手架搭设至三步架高时，应接规定要求进行检查验收，合格的继续向上搭设，并由工地技术负责人和安全员会同搭设班组按规定进行验收，合格后办理交接手续才可交付使用。
2、不得超荷载使用，严禁利用脚手架运重物和在脚手架上架上拉设缆风绳。
3、在使用期间，设专人（安全员和架工班组长）经常检查，及时清理脚手架上的垃圾。
4、暂停工程复工、大雨大风、大雪及冰雪融化后的工程应对脚手架重新进行详细检查后方可使用。
5、搭设过程中应分段验收制度；装饰阶段脚手架重新验收制度；重点部位（电梯井，采光井，以及跨度特殊的）脚手架验收制度。进入外墙及有脚手架处的装饰阶段后，做到每周一次的自查制度，上述制度必须单独实施，并记录备案。
6、加强对脚手架在使用过程的交接管理制度。同一脚手架由多个施工单位共同使用时，必须明确脚手架的管理单位。结构结束移交装饰单位时，应组织相关施工企业履行交接验收手续，同时再次明确监护单位和监护责任人。监护单位和监护人必须挂牌公告。
7、加强对脚手架拆除过程中的监督管理工作。脚手架的部件严禁随意拆除，因施工确需拆除的，必须由作业班组长向工地管理部门书面申请，在得到批准采取加固补救措施后，方可实施。
四、安全措施和脚手架的保养
1、 脚手架搭拆的操作人员，必须具有相应资质和操作证书，并应持证上岗。
2、脚手架必须按施工组织设计制定的方案搭设，每次搭设完，经安全部门验收合格后方准这个厂使用。
3、在脚手架的斜道平台处，每层排设二只灭火器，以防意外事故发生。
4、脚手架必须封闭交圈，任意断部不得漏空缺栏杆。
5、脚手架的构件不得任意拆除，如某部位的构件妨碍操作需拆除时，须经工地施工员同意，并指派专人落实好加固措施后先加固，后拆除妨碍构件。
6、脚手架用φ48壁厚3.5的钢管搭设，所用材料必须有出厂合格证明。有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管和脆裂、变形、滑丝的扣件，不得在架子上使用。
7、搭设时，立杆、大横杆的管子接头必须错开，除搁栅可用18＃铅丝绑扎外，其它在构件的互相交接处均用扣件扣牢。
8、在脚手架的使用期间，必须指派专职人员进行维修和保养，破损的竹笆和绿网要及时修复，并组织人员对脚手架每月做一次全面检查，发现问题及时整改。
9、严禁在脚手架上堆放模板和管子等施工器材，慎防架面承载失控，脚手架的施工荷载不得大于270kg，竖向荷重不得大于连续两步。散落脚手架面的施工垃圾要即时清除。
10、不得利用脚手架拉结井架缆风绳和支撑模板，一经发现立即取缔。
11、吊运脚手笆、钢管和扣件等器材，应用专用盛器和保险吊钩，钢管严禁单点起吊。
12、搭设时，脚手架和主体结构的拉结，要及时设置顶部无拉结的自由层不得超过二步。拆脚手架时，拉结点必须拆一步松一步。
13、搭设时，连接牵杠的对接扣件开口朝内侧，不准朝上，直角扣件的开口不要朝下。
14、脚手架离高压输电线路的距离不得小于5M，如达不到此要求，应设置隔离措施，其措施距离应在2M以上。
15、脚手架下的过道，必须设置防护设施。
16、脚手架与高压线间的最小距离：
35KV 6.0m
10－35KV 5.0m
＜10KV 3.0m
17、大雾、大雨、大雪、大风天气，不得进行脚手架上的高处作业。雨雪后上脚手架作业应采取安全防滑措施。
18、脚手架的搭设进度，应配合工程进度进行，不得超过最高施工层一步以上。
五、脚手架拆除：
脚手架的拆除施工，原则上是在邻近搭设标高位置进行，拆除前，施工班组应对脚手架进行全面检查，确定无严重变形的情况后，方可进行拆除施工，如迂强风、雨、雪等特殊气候不得进行拆除施工，夜间不允许实施拆除施工。作业班组进行现场先行检查加固松动部位，清除架体内垃圾及各种物体至楼层内，严禁直接高处抛掷。
1、拆除作业按搭设的反程序进行。即：安全网—侧板—扶手把—踩笆—斜杆—连墙杆—大横杆—立杆。
2、 拆除过程中必须做到一步一清、一杆一清，绝不允许分立面拆除或上、下两同时拆除。
3、 所有连墙杆、斜拉杆隔排措施，必须连脚手架步层拆除，同步进行，所有杆件、扣件在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件或两杆同时拆除，输送至地面。
4、所有竹笆，应自外向里竖立搬运，防止自里向外翻起后，竹笆垃圾物
件直接从高处坠落伤人。
5、脚手架拆至地面，应及时清理分类，所有杆件、扣件等材料，应按类分别堆放整齐。
6、拆脚手架时，应设置警区，并指派专人负责警戒。
7、拆下的杆件和零配件要分类堆放，通过吊机或是电梯传运至地面，严禁高空抛掷。如无吊运设施，另派专人用人工传运至地面。
8、拆架子时，不得上下同时进行，必须自上而下，逐步拆除。

14372×13003 + 14372×3002(1300-300/3)
3×2.1×105×0.304×107 2×2.1×105×0.304×107
Nz= =16.48+1.22=14746.4N
1280 + 13003 0.0012
2.1×105×1.09×103 3×2.1×105×0.304×107

N=Nz/cos300=14746.4/0.866=17028N
Nx=Nsin30=17028×0.5=8514N
Nmax=Fia+(F-Nz)L=3825400Nmm
正应力
σ=M/Wx+Nx/A=3.83×106/0.51×105+25542/1.33×103
=94.3N/mm2＜[f]=215N/mm2
斜杆计算：
σ=N/A=17028/1.09＜103=15.6N/mm＜[f]=215N/mm2
稳定性
λ=Lo/I=3100/39.9=32 查表得µ=0.95
σ=N/µA=17028/0.95×1.09×103=16.4N/mm2＜[f]
焊缝强度验算：
槽钢周边围焊计算，取槽钢直边双面焊长度，焊脚尺寸取hf=5mm.
长度Lw=80mm
根据：
√（бfx/1.22）2+τ2f≤fwf
бfx=Nz/heLw=14746.4/0.7×5×80×2=26.3N/mm2
本工程连墙杆均匀设置，受风荷最大的连墙杆应在最高处，取h=81.6m处，地面粗糙度为C类。Μz=1.72 上海地区ωo=0.55KN/m2
风荷载标准值：ωk=0.07μzμsωo=0.07×1.72×0.235×0.55=0.016KN/m2
连墙杆所受的水平力：（连墙杆间距为3.6×6M）
Nlw=1.4WKAw+5.0=1.4×0.016×3.6×6+5=5.5KN
连墙杆稳定性验算：
l=300mm λ=l/I=300/15.8=18.9 要μ=0.949 A=489mm2
N=μAfc=0.949×489×180=83531N=83.5KN>5.5KN 满足要求。
扣件连接抗滑移计算：Rc=8.5KN>New=S.5KN 满足要求
竹笆： 1.5×1×100=150 N
安全网：1.8×1.5×50=135 N
小计： 1121.1N （恒载）
剪力撑：4.8×38.5=185 N

外脚手架型钢挑架支撑处阳台结构验算
本工程连墙杆均匀设置，受风荷最大的连墙杆应在最高处，取h=81.6m处，地面粗糙度为C类。
①、自重：搭设纵距L=1.5米，横距B=1米，步距H=1.8米，内立杆离墙B=0.3，铺设竹片6层。
A、立杆：1.8×6×2×3.84=83kg=0.83KN
B、小横杆：1.4×6×2×3.84=65kg=0.65KN
C、大横杆：1.5×4×6×3.84=138.24kg=1.38KN
D、栏杆：1.5623.84=69.12kg=0.69KN
E、16号槽钢：1.4×17.5=24.5kg=0.25KN
F、剪力撑：1.5×1.414×2×3.84=16.3kg=0.16KN
G、扣件：9×6×1.35=72.9kg=0.73KN
H、操作作层竹片：1.5×1×6×10=90kg=0.9KN
I、安全网：1.5×1.8×6×0.5=8.1kg=0.08KN
G自=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7+G8+G9=5.67KN
②、施工荷载：
施工时以装饰时最不利因素考虑，施工荷载为三步，以每步200kg/m2即2KN/m2计算：P施=1×1.5×3×2.00=9KN
③、总荷载：P总 〈幼载系数K=1.3〉
P总=（G自+P施）×K=（5.6+9）×1.3=18.98≈19KN。

RD
A B D
100 1000 300
2300 300
4000
a 、N=P总/2=19/2=9.5（KN）
∑Mc=0： N×30+N（100+30）-RD×230=0
RD=N（30+130）/230=9.5×160/230=6.6（KN/cm2）
b、C点槽钢拐弯强度难验算：
拐弯强度：
a=M/WX=N×30+N(100+30)/108.3=9.5×30+9.5×130/108.3=14(KN/cm2)
＜[a]=20KN/cm2
∴强度安全。
C 、16a[槽钢]桡度计算
允许桡度[f]=&/400=1400/400=3.5(mm)
由荷载产生桡度f=f1+f2
N1产生桡度f1=10N1U13/3EJX=10×9.5×303/3×2.1×106×866
=855000/545580000=0.016
N2产生桡度
f2=10N2L23/3EJX=10×9.5×1303/3×2.1×106×866 =208715000/3×2.1×106×866=0.38
d、D点锚固计算：
D点采用∕ø16因钢制作固标
ø16因钢面积F=π×d2/4=3.1416×1.62/4=2.01cm2
改虑由一根ø16钢筋受力
a=R0/F=660(kg)/2.01=328.36kg/cm2﹤[a]=2100kg/cm2
∴锚固筋抗拉强度足够。
由此可见悬挑16号a槽钢却4M长，必要时稍短也可以，但必须防止滑脱。注：如挑梁支在阳台上，则阳台台口梁下必须加钢管支撑，加固
（1）斜支撑长L0=（2.8-0.2）×1.414=3.68M
（2）λ=20/λ=368/1.58=233 查得ø=0.137
（3）N总/øA=19000/0.137×4.89=19000/0.137×489
=283.6（N/mm2）＞[f]=205N/mm2
取纵向1.5米为计算单元：
每步架1.8米高脚手架荷载：
②、脚手自重
③、施工荷载取3000N／m2
1.00×1.50×300=4.5×103N/m2
操作层二步，非操作层11步，合计施工茶载18000N，荷载系数取1.2，18000×1.2＝21600N
6、挑架计算书
①、基本资料：三角挑架的计算间图如左操作层荷载按二计，每平方米为300kg，非操作层按11步，上部八层13架传来的荷载，计算简图如左一F为2.2×104N，B端采用弹性支座，节点图如左二钢挑架为I16槽钢I×＝0.304×107mm4。
Wx＝0.51×105 A＝1.33×103mm
Wx＝0.35×105A=1.09×103Lo＝1280
λ＝Lo／I＝1280／39.9＝32 查表得φ＝0.95
δ＝13003／（3×2.1×105×0.304×107）＝11.47×10－4mm/N
2.22×104×13003 ＋ 2.22×104×3002×（1300－300／3）
3×2.1×105×0.304×107 2×2.1×105×0.304×107
＝25.47＋1.88＝27.35mm
Nz＝27.35／（1280/(2.1×105×1.09×103)＋11.47×10－4）
＝27.35／11.53
＝2.37×104N
N＝2.37×104／sin30°＝4.74×104N
Ny＝4.74×104×cos30°＝4.1×104N
Mma×＝（2.22－2.37）×1.3×104+2.22×300×104＝0.471×107N.mm
正应力σ＝（2.37×104）/（1.33×103）＋（0.47×107）／（0.51×105）
＝17.8+78=95.8N/m2<[f]=170N/mm2
τ＝2.37×104／2×302×0.785＝16.9N／mm2＜[f]＝145N／mm2
②、斜杆计算：
D、 正应力 σ=（4.74×104）/(1.09×103)=43.49 N／mm2＜[f]＝170N／mm2
E、 稳定性 σ=（4.74×104）/(0.95×1.09×103)=45.78 N／mm2＜[f]
F、 焊缝验算（焊缝厚度5mm）：
[10周边焊缝周长为350mm 折算系数0.8
τ=（2.37×104）／（0.8×350×5）＝16.9N／mm2<[τ]=145N/mm2
本例的立杆局部稳定远大于钢管的设计承载能力，故不予验算。
6137.5/2195+7671.8×103/108.3×103=7.63N/mm2＜f[安全]
因槽钢顶封铁板、故主梁与次梁均不存在平面外失稳问题。
次梁验算
L=2.3M.荷载作用宽度1M
计算简图：（按简支梁计算属于偏安全）
G+q=2134.4N/m

A B