现浇箱梁支架专项施工方案(2).docx

目 录
第1章 编制依据 5
第2章 工程概况 6
2.1 工程主要管理目标 7
2.1.1 质量目标 7
2.1.2 安全目标 7
2.1.3 文明施工目标 7
2.1.4 环境保护目标 7
2.2 工程管理组织机构 8
2.3 混凝土浇筑施工平面布置 10
2.4 现浇箱梁施工工艺流程 12
2.5 箱梁模板施工 14
第3章 现浇箱梁支架设计与受力计算 18
3.1 碗扣式支架设计 18
3.1.1、满堂支架布置原则 18
3.1.2、满堂支架布置 20
3.1.3、支架搭设要求 24
3.2 碗扣式支架计算 27
3.2.1胶合板强度及挠度验算 27
3.2.1.1中/端横梁处和腹板处模板多层板（15mm厚）计算 27
3.2.1.2空心箱室处模板多层板（15mm厚）计算 29
3.2.2模板底方木（次龙骨）计算 30
3.2.2.1中/端横梁处方木受力计算 31
3.2.2.2腹板处次龙骨计算 33
3.2.2.3空心箱室处次龙骨计算 35
3.2.2.4翼板处次龙骨计算 37
3.2.3支架顶部横杆（主龙骨）计算 40
3.2.3.1中/端横梁处主龙骨受力计算 40
3.2.3.2腹板处主龙骨计算 42
3.2.3.3箱室下主龙骨计算 43
3.2.3.4翼板下主龙骨计算 45
3.2.4立杆承载力计算 47
3.2.4.1中/端横梁处立杆承载力计算 47
3.2.4.2腹板处立杆承载力计算 48
3.2.4.3箱室下立杆承载力计算 50
3.2.4.4 翼板下立杆承载力计算 52
3.2.5 碗扣式支架稳定承载力计算 53
3.2.5.1不考虑风荷载碗扣式支架稳定承载力计算 55
3.2.5.2考虑风荷载碗扣式支架稳定承载力计算 55
3.2.6可调托座验算 56
3.2.7地基基础验算 57
第4章 支架检查验收及维护要求 59
4.1 承重支架检查验收 59
4.2 安全管理与维护措施 60
第5章 满堂支架预压 61
5.1 支架基础预压 61
5.2 支架预压 62
8.3 支架预压荷载计算 67
第6章 现浇箱梁施工 70
6.1 劳动力配置计划 70
6.2 机械设备配置计划 71
6.3 主要材料配置计划 72
6.4 进度计划 73
6.5 箱梁模板安装 74
6.6 钢筋及波纹管安装 76
6.6.1 钢筋安装 77
6.6.2 波纹管的安装 80
6.6.3 锚垫板及螺旋筋的安装与穿束 80
6.7 混凝土施工 81
6.8 预应力施工 85
第7章 安全生产管理体系及保证措施 90
7.1 安全生产管理体系 90
7.1.1 安全生产管理体系 90
7.1.2 安全责任制 91
7.1.3 安全教育 91
7.1.4 安全技术交底 92
7.1.5 安全检查及记录 93
7.2 安全生产保证措施 93
7.2.1 安全管理措施 93
7.2.2 施工现场安全技术措施 94
7.3 应急预案 100
7.3.1 应急领导小组 100
7.3.2 安全用电、防火预防措施及应急预案 102
7.3.3 高空作业防坠落措施及预案 103
7.3.4 支架施工预防措施 105
7.3.5 箱梁施工应急预案 106
7.3.6 箱梁混凝土施工预案 107
7.3.7 混凝土供料中断应急预案 108
7.3.8 突发停电应急预案 108
7.3.9 混凝土骨料不合格应急预案 109
第8章 满堂支架拆除安全方案 109
8.1 满堂支架拆除顺序 109
8.2 拆除方案 111
8.3 满堂支架拆除安全保证措施 112
8.4 门洞支架拆除 114

第1章 编制依据
1、《健康大道北延线工程施工图纸》2015年4月
2、《健康大道北延线工程招投标文件》
3、《健康大道北延线工程合同文件》
4、健康大道北延线工程相关交底及会议纪要
5、国家和交通部现行有关标准、规范、导则、规程、办法等，主要有：
（1）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2-2008）
（2）《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80-2004）
（3）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2011）
（4）《工程测量规范》（GB50026—2007）
（5）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2011）
（6）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ166-2008）
（7）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）
4、施工安全管理规范、规程及手册
（1）《建筑机械使用安全技术规程》 (JGJ33-2012)
（2）《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；
（3）《建筑施工安全检查标准》 (JGJ59-2011)
（4）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）
（5）《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》（JGJ276-2012）
（6）《建筑工程施工现场消防安全技术规范》（GB50720-2011）
（7）《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T 194-2009）
（8）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）
（9）《桥梁支架安全施工手册》人民交通出版社
（10）《桥梁施工临时结构工程技术》人民交通出版社
（11）《简明施工计算手册》（第四版）中国建筑工业出版社
（12）当地市政主管部门及相关行业关于建筑施工现场安全管理的文件及规定

第2章 工程概况
健康大道北延线工程K1+254捞刀河大桥位于浏阳市经济技术开发区，桥梁宽33 m。引桥现浇段箱梁跨径为30m，引桥采用4×30m、3×30m预应力砼等高现浇连续箱梁，桥梁分左右幅设计，单幅宽16.5m。根据设计，结合现场交通实际情况，上部构造连续箱梁施工采用Φ48×3.0mm满堂碗扣式钢管支架整体现浇法施工方案，在需要保证车辆通行的地方设置门洞。
2.1 工程主要管理目标
2.1.1 质量目标
符合《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2-2008）要求，验收合格。施工过程中将按照设计要求和验收规范的规定，确保单位工程一次验收合格率达到100%，分项（工序）工程合格率100%，确保湖南省“芙蓉杯”，争创国家优质工程。
2.1.2 安全目标
按照湖南省、长沙市安全管理相关规定，无重大设备、火灾、管线、交通等事故；杜绝重伤事故（包括本单位职工、民工，分包单位职工、民工）；消灭违章指挥、消灭违章操作、消灭惯性事故；创建安全文明施工工地。事故负伤频率控制在0 .6‰以下。
2.1.3 文明施工目标
严格遵守长沙市有关文明施工的办法和条例，不发生各类污染环境事故，并在此基础上争创长沙市安全文明施工工地。
2.1.4 环境保护目标
严格控制施工现场生产用水和生活用水排放，减少施工噪声，做到无环境污染事故，无管线事故，无伤亡事故，施工不扰民，或少扰民。
2.2 工程管理组织机构
根据本工程特点，结合对于质量、安全、工期、文明施工、管线保护等各方面的要求，成立“健康大道北延线道路与桥梁（一期）工程项目经理部”。全面认真履行合同，做到 “业主满意、社会认可”。
项目部主要管理人员及技术人员
姓名
担任岗位
姓名

黄鼎亚
项目负责人
周国凤
安全员
潘胜
技术负责人
蒋乐
质量员
廖杰
施工员
罗韬
质量员
梁寅
施工员
曹时宇
质量员
周攀
施工员
雷辉
材料员
誾忠宇
施工员
蔡杰
机械员
潘安
安全员
阳展林
标准员
黄再明
安全员
黄昌勇
资料员
雷鸣
安全员

项目管理组织机构见下图所示：

财务科

质安部
工程部
机料科
办公室
实验室

交通工程施工队

施工组织机构框图
项目经理部
项目经理
总工程师
路基工程施工队
桥梁涵洞工程施工队
防护排水工程施工队

路面工程施工队

2.3 混凝土浇筑施工平面布置
混凝土的浇筑采用泵送,分两次浇筑,先浇筑底板和腹板,再浇筑顶板和翼板。由于施工现场条件有限，混凝土浇筑时采用两台泵车东侧站位，由跨中向两端连续浇筑。

混凝土浇注平面布置图
2.4 现浇箱梁施工工艺流程
支架基础
支架工程
底模、侧模铺设
底层钢筋
波纹管架设
穿预应力钢绞线
内模施工
浇筑混凝土（1次）
内箱砼模板安装
顶层钢筋
浇筑混凝土（2次）
养护
预应力孔道灌浆
封锚
支架拆除
施工方案审批
模板验收
钢筋验收
波纹管验收
钢筋加工
钢筋验收
砼强度验收
张拉数据校验
灌浆强度校验
支架预压

预应力混凝土连续箱梁施工工艺框图
2.5 箱梁模板施工
（1） 为保证箱梁外表面砼的光洁和平整以及施工方便，箱梁的内、外模板及底模均采用d=15mm的涂塑胶合板。按立杆间距在立杆顶部横向布置钢管，在其顶部沿横桥向间距25cm设置纵向木楞进行加劲。木楞顶部铺设预弯成型涂塑竹胶板，竹胶板均按规定的尺寸及弧形预弯成型后安装。因此，要求采购的涂塑胶合板必须保证其质量能够满足预弯的要求，且用于箱梁腹板、翼缘板的外模板周转不得超过2次，以保证箱梁拆模后的弧形尺寸不变形。
10×10cm方木@25cm

为保证箱梁的外观梁底圆弧段模板细部图
（2）为保证箱梁的外观，腹板不用对拉螺杆，内侧采用Φ48*3.5mm钢管支撑，间距60cm，并设5*10cm方木为竖向搁栅，间距30cm，横向用Φ48*3.0mm钢管作为水平围檩，间距60cm，外侧利用Φ48*3.0mm钢管水平对其进行支撑，竖向间距60cm，横向间距30cm。支撑钢管至少与两根立杆用扣件扣紧。腹板及横隔板侧模如下图所示。

顶板底模板采用木模板，采用钢管支架，立杆纵横向间距均为0.9m。在支架纵向钢管上横向铺设10*10cm的方木，间距为25m，然后在方木上，铺放模板，要求拼缝严密。在顶板L/8～L/4范围内设置人孔，其尺寸为0.8×0.8m，四角设置0.2×0.2m倒角，并布置倒角钢筋。人孔待内模拆除后连接钢筋并浇筑微膨同样标号混凝土封闭。
顶模模板及支撑结构形式如下图所示。

图2.51箱梁内模及支撑示意图
（3）底板、横隔梁、端横梁和腹板混凝土浇注后，且有一定强度（不小于2.5MPa，通常为浇注后36小时）拆除横隔梁、端横梁和腹板的侧模板，并将顶部混凝土凿毛，凿除浮浆及松散混凝土，露出石子。按设计标高作好顶模板支立的标记。
（4）在铺设梁底模时应设置预拱度，以抵消基础沉降，支架、底板等压缩造成的影响，预拱度数值根据设计给出的数据和实测的加载试验数据来定。试验时在1跨的1/4L，1/2L与支点处放置所需的荷载。
（5）根据已布置支撑和两墩间的坡度，再加预拱度施工抛高值来测放底板再在已铺设底模板上精确放出箱梁的边线与中心线，作为侧模和布置钢筋的依据。
（6）底模铺完后，再用仪器检验梁的标高和边线。特别要注意梁转角侧模与梁底模衔接。
（7）内模安装应在钢筋定位后进行。
（8）模板安装完毕后，应对其平面位置，顶部标高，节点联系及纵横向稳定性进行复验。
（9）施工支架不能和模板及其支撑相连。+
（10）模板使用前，必须将表面污垢清除干净，涂刷适量脱模剂或清洁的机油，不得用废机油。外露面砼模板的脱模剂，应采用一种品种，不能使用易粘在砼上或使砼变色的油料。重复使用的模板，拆除后必须加强保养和维修，始终保持其表面平整、光洁、形状准确，拼缝严密、不漏浆。
（11）模板及支撑要有足够的强度、刚度和稳定性。模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。预留孔、预埋件位置要准确。
（12）浇筑砼时要设置沉降标志，模板要派专人看模，发现模板有超过允许偏差变形值的可能时，要及时纠正。
（13）箱梁腹板两次浇捣之间的接合面应严格进行凿毛处理。
（14）对有支座墩的箱梁底模铺到墩柱上时，在底模处开一个与顶面积同样大小的洞，梁底与支座垫块间隙以砂填实，并在砂表面抹上一层砂浆，替作底模落架时将其挖除即可。墩柱与梁体固接的墩，把该处的箱梁模板与柱包起，使墩 报请监理进行外观检查，并及时对局部有缺陷处加以整修。

第3章 现浇箱梁支架设计与受力计算
3.1 碗扣式支架设计
3.1.1、满堂支架布置原则
现浇箱梁设计原则，钢管支架采用48*3.0mm的碗口式钢管进行支架设计和布置。
1、全线分两次浇筑，支架验算时，荷载均按照一次性浇筑进行验算。
2、在验算最不利立杆承载力时，采用壁厚2.8mm进行验算。
3、立杆间距横梁区域立杆支架间距为60*60cm，腹板位置60*90cm，箱室及腹板位置为90*90cm。
4、支架首层立杆应采用不同的长度交错布置，底部横杆（扫地杆）严禁拆除，立杆应配置可调底座（见下图）。底层横杆距离地面高度在腹板位置不大于35cm；可调支座丝杆深入立杆的长度不得小于150mm。支架顶托设置。立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。

首层立杆布置示意图
5、剪刀撑设置
1）模板支架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵横向由底至顶
连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m。
2）剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45度至60度之间，斜杆应每步与立杆扣接。
3）当模板支架高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑；中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m，模板支架大于12m时，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于3.6m（每3层设置）。
4）当采用钢管扣件做斜杆时应符合下列规定：
斜杆应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离不应大于150mm；当出现不能与立杆扣接时，应与横杆扣接，扣件扭紧力矩应为40-60N·m；
6、扫地杆的设置
碗扣式支架立杆底部设置可调底座，可调底座不调高，确保立杆底端距底层横杆高度为25cm，利用底层横杆代替扫地杆。
顶层横杆设置，因梁高截面在不断变化，支架顶需配置部分30cm顶托进行高度调节，确保立杆顶部托座伸出距离小于20cm。
7、支架顶托上横向布置横杆，顶部横杆采用双拼钢管或三拼钢管。
8、现浇箱梁操作层布置。操作层布置采用钢管扣件脚手架落地布置形式，为了便于施工人员对支架的搭设与检查，在支架最外侧搭设1.0m宽外脚手架作为操作层人行通道。
9、、防坠网设置。为了保证上部结构施工时不发生高处坠物的情况，沿线支架一律设置防坠网，确保施工安全。
3.1.2、满堂支架布置
1、碗扣式钢管支架搭设布置
（1）引桥横梁部位，以支座中心线为准，单侧2.4m 范围内，立杆纵横间距布置为60cm×60cm，架步距在顶层为不大于0.6m，其余部位取用1.2m，单杆承载面积为0.36㎡；
（2）腹板部位立杆间距布置
顶托上双拼和三拼钢管沿横桥向布置，腹板范围内立杆间距为90cm×60cm，需保证腹板下横向有两格间距60cm的钢管支架，支架步距在顶层为不大于0.6m，其余部位取用1.2m，单杆承载面积为0.54㎡。
（3）其余部位：立杆间距为90×90cm，支架步距在顶层为不大于0.6m，其余部位取用1.2m，单杆承载力面积为0.81㎡。
现浇箱梁横断面布置图（图中单位均为mm）：

支架横断面布置图（图中单位均为mm）
支架按每一联为一个整体，在每一联的梁端设置1.2m宽上下扶梯，或设置梯笼，供施工人员上下。支架顶端箱梁两边应预留不小于1m通道，通道护栏高度不小于1.2m，支架外侧应设置绿色密目网防护。人行通道设置

3.1.3、支架搭设要求
支架搭设之前应做好技术、安全交底工作；
抓好各工序施工质量验收工作，特别是承重支架地基处理、周材进场验收、支架搭设验收、模板安装验收等；
承重支架搭设时注意控制好立杆间距、横杆步距、剪刀撑搭接长度及管头预留长度、收集分析好堆载预压数据等，模板安装时控制好模板木楞间距及模板拼缝；
门洞支架搭设和拆除过程会造成横向交通暂时中断，要提前会同园区有关部门确定搭设时间段，根据施工需要及道路通行状况确定封闭交通时间段，将对社会车辆通行的影响降低到最小；
1、施工准备
①支架施工前必须制定施工设计或专项方案，保证其技术可靠和使用安全。经技术审查批准后方可实施。
②支架搭设前工程技术负责人应按脚手架施工设计或专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。
③对进入现场的支架构配件，使用前应对其质量进行复检。
④构配件应按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用架上，清点好数量备用。脚手架堆放场地排水应畅通，不得有积水。
⑥支架搭设场地必须平整、坚实、排水措施得当。
2、总体要求
①承重支架的地基未处理到位或平整度不符合要求时，不能进行承重支架搭设。
②承重支架搭设，应严格按施工组织设计方案实施，由持有效支架搭设操作证者操作，严禁无证作业。支架搭、拆过程中，作业人员应系好安全带，做好应有的个人防护工作。钢管材料进场时应对钢管的完好程度及轴线的挺直性进行检查，避免受伤、变形的钢管进入现场。在搭设过程中应严格按操作要求进行施工并检查每根杆件联结质量。上述工作设有专人负责、专人检查。
③支架搭设过程中必须同步设置有效的斜撑、剪刀撑，避免支架在搭设过程中发生偏斜和倾覆，斜撑、剪刀撑设置根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）中的要求执行。
④支架首层立杆应采用不同的长度交错布置，底部横杆（扫地杆）严禁拆除，立杆应配置可调底座。
⑤支架立杆采用承插连接时，须保证顶端的受力点与底部立杆竖向吻合，不得用一侧偏心扣件连接接长。
⑥由于排架搭设是依靠碗口紧固完成，因此，碗扣在施工中必须用力进行栓紧检查，对顶端横杆与立杆之间的碗口应作重点检查，每跨抽查 50%，其他碗扣每跨抽检 20%。
⑦支架在受荷载后易产生变形和挠度，安装前须设置预拱度，使浇筑后的梁体外形尺寸和标高符合设计要求，第一跨支架设置适量预拱度（按理论计算取值，通过预压验证）。
⑧承重支架的临边安全措施、作业通道未完善、支架未经验收合格挂牌不得进行底模搁栅铺设，铺设底模时尽量做到搁栅铺到，底模即跟到。验收时需进行分层验收。
⑨支架门洞处应该设置相关警示标志（限高标志，限速标志等）以及在门洞左右两侧设置防撞台或者防撞墩等防撞及措施。
⑩支架门洞及通道顶部必须用木板或者其他硬质材料全封闭，以防止施工时发生坠物，支架门洞内测两边应设置安全网。 满堂支架搭设纵断面示意图（图中单位均为mm）

3.2 碗扣式支架计算
以一跨箱梁为例
3.2.1胶合板强度及挠度验算
3.2.1.1中/端横梁处和腹板处模板多层板（15mm厚）计算
胶合板采用优质覆膜竹胶板（122×244×1.5cm），胶合板最低静弯曲强度fm为13N/mm2 ；弹性模量E为6000N/mm2；所选胶 合板厚度h为15mm，板底次龙骨间距l为200mm，以1m宽度b按简支梁计算。

截面抗弯模量W=1/6×bh2=1/6×1000×152=37500mm3，截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×153=281250mm4。作用于15mm多层板的最大荷载：
a、钢筋及砼自重取26kN/m3×1.8(腹板高）=46.8KN/m2
b、施工人员及设备荷载取1kN/m2
c、振捣荷载取1kN/m2
荷载组合：
恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。取1m宽的板为计算单元。
则q1 =（a+b+c）×1=48.8kN/m
q2 = [1.2×a+1.4×（b+c）]×1 =58.96kN/m

　　Mmax=1/8×q2 l2=1/8×58.96×2002=294800N·mm
强度验算：
　最大弯应力σmax=Mmax/W
　　　　　　=294800/37500=7.86N/mm2<fm=13N/mm2 故强度满足要求。
挠度验算：
最大挠度ωmax=5q1l4/384EI=5×48.8×2004/（384×6000×281250）
=0.60mm<[ω]=L/250=200/250=0.8mm
挠度符合要求。
3.2.1.2空心箱室处模板多层板（15mm厚）计算
底模采用满铺15mm多层板，顺桥向布置，取1米板宽验算，截面抗弯模量W=1/6×bh2=1/6×1000×152=37500mm3，截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×153=281250mm4，以1m宽度b按简支梁计算。
板底次龙骨间距l为300mm，作用于15mm多层板的最大荷载：
a、钢筋及砼自重取26kN/m3×0.5m =13kN/m2
b、施工人员及设备荷载取1kN/m2
c、振捣荷载取1kN/m2
荷载组合：
恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。取1m宽的板为计算单元。
则 q1 =（a+b+c）×1=15kN/m
q2 = [1.2×a+1.4×（b+c）]×1 =18.4kN/m
①抗弯强度计算：
　　　Mmax =1/8×qmaxl2=1/8×18.4×3002=207000N·mm
　 最大弯应力σmax=Mmax/W
　　　　　　=207000/37500=5.52N/mm2<fm=13N/mm2 故强度满足要求。
②挠度计算：
最大挠度ωmax=5q1l4/384EI=5×15×3004/（384×6000×281250）
=0.94mm<[ω]=L/250=300/250=1.2mm
挠度符合要求。
3.2.2模板底方木（次龙骨）计算
在碗扣式脚手架顶部横杆（2φ48×3.2mm钢管）上，计算采用3.0mm；顺桥向均布置10cm×10cm的方木，查相关资料，其顺纹弯应力为13.0MPa，按简支梁计算。现浇箱梁支架布置中，方木间距布置中/端横梁和腹板处采用间距200mm，空心箱室处方木间距300mm，翼板处方木间距500mm。
3.2.2.1中/端横梁处方木受力计算
立杆间距0.6×0.6m，次龙骨10cm×10cm木方间距0.2m，跨径取l=0.6m。截面抗弯模量W=1/6×bh2=1/6×100×1002=166667mm3，截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×100×1003=8333333mm4 ，弹性模量E为9000N/mm2 。
各荷载取值如下：
a、钢筋及砼自重取:26kN/m3×1.8m =46.8kN/m2
b、模板及次龙骨取:0.5kN/m2
c、施工人员及设备荷载取:1kN/m2
d、振捣荷载:1.0 kN/m2

荷载组合：
次龙骨布置间距200mm，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
则 q1 =（ a+b+c+d）×0.2=52.3×0.2＝9.86kN/m；
q2 = [1.2×(a+b)+1.4×(c+d) ]×0.2=63.761×0.2＝11.91kN/m；
①抗弯强度计算：
最大弯矩为Mmax＝1/8×qmaxl2＝11.91×6002/8=535950N·mm
强度验算：
最大弯应力σmax=Mmax/W＝535950/166667
＝3.22Mpa <[δ]=13Mpa
抗弯强度满足要求。
②抗剪强度计算：
支点剪力Q=1/2×q×l=1/2×11.91×0.6=3.57kN
木方毛截面惯性矩:Im=1/12×b×h³=1/12×10×1000 =833.3cm4
木方毛截面惯矩:Sm=(10+10/2)×10/4=37.5cm3
木方净截面抵抗矩:Wji=1/6×b×h²=1/6×10×100=166.66cm3
剪切强度:τ=Q×Sm/(Im×b)
=3.57×10³×37.5×10³/(833.3×104×100)=0.16MPa
方木的受剪应力计算值0.16 MPa小于方木的抗剪强度设计值1.50 Mpa，抗剪强度满足要求。
挠度计算：
最大挠度ωmax =5ql4/384EI
　　　　　　　=5×9.86×6004/（384×9000×8333333）
　　　　　　　=0.22mm<[f]=600/400=1.5mm
挠度符合要求。
3.2.2.2腹板处次龙骨计算
立杆间距0.6×0.9m，次龙骨10cm×10cm木方间距0.2m，跨径取l=0.9m。截面抗弯模量W=1/6×bh2=1/6×100×1002=166667mm3，截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×100×1003=8333333mm4 ，弹性模量E为9000N/mm2 。
各荷载取值如下：
a、钢筋及砼自重取:26kN/m3×1.8m =46.8kN/m2
b、模板及次龙骨取:0.5kN/m2
c、施工人员及设备荷载取:1 kN/m2
d、振捣荷载:1.0 kN/m2
荷载组合：
腹板处次龙骨布置间距200mm，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
则 q1 =（ a+b+c+d）×0.2=9.86kN/m；
q2 = [1.2×(a+b)+1.4×(c+d) ]×0.2=11.91kN/m；
①抗弯强度计算：
最大弯矩为Mmax＝1/8×qmaxl2＝11.91×9002/8=1205887.5N·mm
强度验算：
最大弯应力σmax=Mmax/W＝1205887.5/166667
＝7.24Mpa <[δ]=13Mpa
抗弯强度满足要求。
②抗剪强度计算：
支点剪力Q=1/2×q×l=1/2×11.91×0.9=5.36kN
木方毛截面惯性矩:Im=1/12×b×h³=1/12×10×1000 =833.3cm4
木方毛截面惯矩:Sm=(10+10/2)×10/4=37.5cm3
木方净截面抵抗矩:Wji=1/6×b×h²=1/6×10×100=166.66cm3
剪切强度:τ=Q×Sm/(Im×b)
=5.36×10³×37.5×10³/(833.3×104×100)=0.24MPa
方木的受剪应力计算值0.24 MPa小于方木的抗剪强度设计值1.50 Mpa，抗剪强度满足要求。
挠度计算：
最大挠度ωmax =5ql4/384EI
　　　　　　　=5×9.86×9004/（384×9000×8333333）
　　　　　　　=1.12mm<[f]=900/400=2.25mm
挠度符合要求。
3.2.2.3空心箱室处次龙骨计算
立杆间距0.9×0.9m，次龙骨10cm×10cm木方间距0.3m，跨径取l=0.9m。截面抗弯模量W=1/6×bh2=1/6×100×1002=166667mm3，截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×100×1003=8333333mm4 ，弹性模量E为9000N/mm2 。
a、钢筋及砼自重取:26kN/m3×0.5m =13kN/m2
b、模板及次龙骨取:0.5 kN/m2
c、施工人员及设备荷载取:1kN/m2
d、振捣荷载:1.0 kN/m2

荷载组合：
箱室处次龙骨布置间距300mm，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
则 q1 =（ a+b+c+d）×0.3=4.65kN/m；
q2 = [1.2×(a+b)+1.4×(c+d) ] ×0.3=5.7kN/m；
①抗弯强度计算：
最大弯矩为Mmax＝1/8×qmaxl2＝5.7×9002/8=577125N·mm
强度验算：
最大弯应力σmax=Mmax/W＝577125/166667
＝3.46Mpa <[δ]=13Mpa
抗弯强度满足要求。
②抗剪强度计算：
支点剪力Q=1/2×q×l=1/2×5.7×0.9=2.57kN
木方毛截面惯性矩:Im=1/12×b×h³=1/12×10×1000 =833.3cm4
木方毛截面惯矩:Sm=(10+10/2)×10/4=37.5cm3
木方净截面抵抗矩:Wji=1/6×b×h²=1/6×10×100=166.66cm3
剪切强度:τ=Q×Sm/(Im×b)
=2.57×10³×37.5×10³/(833.3×104×100)=0.12MPa
方木的受剪应力计算值0.12MPa小于方木的抗剪强度设计值1.50 Mpa，抗剪强度满足要求。
挠度计算
最大挠度ωmax =5q1l4/384EI
　　　　　　　=5×4.65×9004/（384×9000×8333333）
　　　　　　　=0.53mm<[ω]=900/400=2.25mm
　 挠度符合要求。
3.2.2.4翼板处次龙骨计算
立杆间距0.9×0.9m，次龙骨10cm×10cm木方间距0.5m，跨径取l=0.9m。截面抗弯模量W=1/6×bh2=1/6×100×1002=166667mm3，截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×100×1003=8333333mm4 ，弹性模量E为9000N/mm2 。

各荷载取值如下：
a、钢筋及砼自重取:26 kN/m3×0.5m =15kN/m2
b、模板及次龙骨取:0.5 kN/m2
c、施工人员及设备荷载取:1.0kN/m2
d、振捣荷载:1.0 kN/m2
荷载组合：
翼板厚0.5m处次龙骨木方,布置间距500mm,计算取0.5m，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
则 q1 =（ a+b+c+d）×0.5=8.75kN/m；
q2 = [1.2×(a+b)+1.4×(c+d) ] ×0.5=10.7kN/m；
①抗弯强度计算：
最大弯矩为Mmax＝q2l2/8=10.7×9002/8=1083375N.mm
最大弯应力σmax=Mmax/W＝1083375/166667
＝6.50Mpa<[δ]=13Mpa
抗弯强度满足要求。
②抗剪强度计算：
支点剪力Q=1/2×q×l=1/2×10.7×0.9=4.82kN
木方毛截面惯性矩:Im=1/12×b×h³=1/12×10×1000 =833.3cm4
木方毛截面惯矩:Sm=(10+10/2)×10/4=37.5cm3
木方净截面抵抗矩:Wji=1/6×b×h²=1/6×10×100=166.66cm3
剪切强度:τ=Q×Sm/(Im×b)
=4.82×10³×37.5×10³/(833.3×104×100)=0.22MPa
方木的受剪应力计算值0.22 MPa小于方木的抗剪强度设计值1.50 Mpa，抗剪强度满

足要求。
挠度计算
最大挠度ωmax =5q1l4/384EI
　　　　　　　=5×8.75×9004/（384×9000×8333333）
　　　　　　　=1.00mm<[ω]=900/400=2.25mm
　 挠度符合要求。
3.2.3支架顶部横杆（主龙骨）计算
碗扣支架顶部设置顶托，中/端横梁处及空腹箱室处在顶托上放置两根Φ48×3.2mm钢管，腹板处在顶托上放置三根Φ48×3.2mm钢管（考虑到市场上钢管实际尺寸不能满足壁厚要求，计算中按照3mm进行折减）钢管作为模板楞木支撑，跨中位置双拼钢管间距90cm，横梁处双拼钢管间距60cm；翼缘板处顶托上设置两根Φ48钢管作为模板楞木支撑，钢管位置间距90cm。
3.2.3.1中/端横梁处主龙骨受力计算
立杆间距0.6×0.6m，主龙骨两根Φ48钢管间距0.6m，跨径取l=0.6m。截面抗弯模量W=4.245cm3，截面惯性矩I=10.19cm4 ，弹性模量E为206000N/mm2 。
各荷载取值如下：
a、钢筋及砼自重取:26 kN/m3×1.8m =46.8kN/m2
b、模板及次龙骨取:0.5 kN/m2
c、施工人员及设备荷载取:1kN/m2
d、振捣荷载:1.0 kN/m2
荷载组合：
中/端横梁处主龙骨两根Φ48钢管,布置间距600mm,计算取0.6m，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
则 q1 =（ a+b+c+d）×0.6=29.58kN/m；
q2 = [1.2×(a+b)+1.4×(c+d) ] ×0.6=35.74kN/m；
（1)抗弯强度计算：
①抗弯强度计算：
最大弯矩为Mmax＝1/8×qmaxl2＝35.74×6002/8=1608300N·mm
最大弯应力σmax=Mmax/W＝1608300/（2×4.245×103）
＝189 N/mm2 <[f]=205 N/mm2
抗弯强度满足要求。
②挠度计算
最大挠度ωmax =5q1l4/384EI
　　　　　　　=5×29.58×6004/（384×2.06×105×2×10.19×104）
　　　　　　　=1.19mm<[ω]=600/400=1.5mm
　 挠度符合要求。
3.2.3.2腹板处主龙骨计算
立杆间距0.6×0.9m，主龙骨三根Φ48钢管布置间距0.9m，跨径取l=0.6m,混凝土计算面积为0.91m2。截面抗弯模量W=4.245cm3，截面惯性矩I=10.19cm4 ，弹性模量E为206000N/mm2 。
各荷载取值如下：

a、钢筋及砼自重取:26 kN/m3×0.91m2×0.9m=21.30kN
b、模板及次龙骨取:0.5 kN/m2×0.6m×0.9m=0.27kN
c、施工人员及设备荷载取:1 kN/m2×0.6m×0.9m=0.54kN
d、振捣荷载:1.0 kN/m2×0.6m×0.9m=0.54kN
荷载组合：
按简支梁计算， 恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。

则 q1 =（ a+b+c+d）/0.6=37.75kN/m；
q2 = [1.2×(a+b)+1.4×(c+d) ] /0.6=45.66kN/m；
（1)抗弯强度计算：
　　则最大弯矩为Mmax＝1/8×q2l2＝45.66×6002/8