第二部分：1、满堂脚手架工程专项方案.docx

新建厦深铁路（福建段）XSFJ-Ⅰ标

烧汤溪右线特大桥

系杆拱满堂脚手架及模板工程
施工安全专项方案

满堂脚手架及模板工程专项施工方案
1、工程概况：
厦门至深圳线厦门西至潮汕段烧汤溪右线特大桥主桥为下承式钢管拱混凝土系杆拱桥，孔跨布置为1-96米。系梁按整体箱梁布置，采用单箱双室预应力混凝土箱形截面。系梁沿纵向等宽、等高度，在96米主跨上方采用等高度哑铃型截面钢管混凝土拱肋加劲，系梁上方平行设置两道拱肋。两道拱肋间采用空心钢管组成的一道“米”字形横撑和四道“K”型横撑实现横向连接。每道拱肋下设置13组平行钢丝吊杆，全桥共26组，每组吊杆的纵向间距为6米，端吊杆至支承线距离为12米。
系梁（即拱桥系杆）采用混凝土现浇整体箱梁，系梁箱梁布置，采用单箱双室预应力混凝土箱形截面。系梁总宽10m，梁高2.5m，全长100m，箱梁底板厚度为30cm，顶板厚度为30cm，边腹板厚度为40cm，中腹板厚度为30cm，系梁两端8.0m范围内边腹板向内加厚至1.5m，梁端设置3.2m厚横隔板。除梁端8m范围内系梁横截面为2.5m外，其余范围系梁横截面两侧梁高减小为2.0m，在2.5m范围内变化。
2、基础处理
桥址脚手架投影地面进行清除表层软土，碾压原地面后换填碎石,整理平整，夯实。地面上浇筑20cm厚C20混凝土。混凝土顶面作为搭设满堂脚手架的基础承载面，四周设置排水沟，以防雨季长期积水引起地基不均匀小沉降，地基平均承载能力不小于150KPa。支架搭设投影范围如下图：

3、施工流程
碗扣式钢管脚手架搭设的工艺流程为：基础准备→安放底座→竖立管、安装横杆组成方框→纵向装横杆加立管至需要长度→安装斜撑→铺设操作平台→安装挡脚板护拦→设联接节点。
1） 首先对场地进行平整、夯实，地面浇注20cm厚C20砼，场地地面承压力需达到15t/m2。
2） 拉线，安放底座，同一侧底座应在一条直线上，应保持底座在同一水平线上，少量高差用可调支座调整。
3） 立好横向内外侧两根立管，装好两根横向水平杆，其竖向间距至少1.2m，形成一个方框。
4） 一人扶直此方框架，另一个人将纵向水平杆一端插入已立好的立管最下面一个碗扣内，另一端插入第三根立管下碗扣内，装上横向水平杆，形成一个稳定的方格。
5） 继续向纵向搭设直至需要的长度，搭设时注意保证立管成行，水平成线。第一步纵向水平杆应拉线或用水准仪找平。
6） 底部立管应选用长度规格不同的立管间隔搭设，使接头错开。
7） 水平杆叶片插入立管下碗扣时，应检查叶片是否紧贴立管，而后将上碗扣套入所有的叶片，用手锤将上碗扣顺时针方向打击，使上碗扣螺栓台阶在定位销下固定。
4、脚手架的搭设
96m下承式钢管混凝土系杆拱桥采用碗扣式脚手架进行施工。在系梁浇筑前搭设碗扣式钢管脚手架，进行系梁的浇筑和拱肋的安装。
满堂支架采用φ48×3.5mm碗扣件式脚手架，标准段立杆纵距0.9m，在横隔板位置立杆纵距按0.3m,立杆横距0.6m；立杆步距1.2m。在梁端12米范围内设置立杆横、纵间距均为60cm；腹板位置的底部设置立杆横、纵间距30cm予以加强，以承受后期拱肋吊装传递的压力。
立杆配顶、底托来调节支架高度，顶托上布置I12工字钢作为横桥向承重梁，I12工字钢上再辅设8cm*12cm方木作为纵向承重梁，方木间距40cm～45cm，底托支承于混凝土基础上；支架横断面、水平面及侧面用专用斜杆进行连接。立杆标准横断面及纵断面示意如下：

梁端头支架图如下：

碗扣式脚手架搭设完成后，对于箱梁底板部分，在可调式顶托上横向铺设I12工字钢，纵桥向辅设8cm*12cm方木（12cm面竖放，竖放的目的增加刚度），对应腹板底部50cm范围内方木间距25cm，其余部分方木间距40cm。
5、满堂支架预压（见预压专项方案）
满堂脚手架搭设完毕，系梁底模安装完成板后，系梁钢筋安装前，要对支架进行预压。
满堂脚手架支架预压目的：
1）、检查支架的安全性，确保施工安全。
2）、消除地基、支架自身非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。
3）、测量预压时支架产生的弹性变形，根据其测量结果对满堂脚手架进行预拱度调整。
支架预压方法：
本方案预压方法依据箱梁钢筋砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋（或钢材、水箱或甲方指定物品）(梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2)。施工前，每袋砂石按标准重进行分包准备好，然后用汽车吊或简易扒杆进行吊装就位，并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量。为了解支架沉降情况，在预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每2m布置一排，每排4个点。在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，随后继续加载至120%，加载120%后的支架每间隔4小时测量一次支架的变形和沉降，连续观察测量一天，其后每间隔12小时测量一次。如果支架加载至120%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。
支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），一般梁跨预压时间为三天。卸压完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。
6、脚手架搭设质量的检查验收规定
1）、构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。
2）、节点的连接可靠。其中扣件的拧紧程度应控制在扭力距达到４0~60N.m；碗扣应盖扣牢固（将上碗扣拧紧）；
3）、钢架手架立杆垂直度应≤1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高≤20m时不大于50mm；
4）、纵向平杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm；
5）、作业层铺板、安全防护措施等应符合上述的要求；
6）、脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：
搭设完毕后；
连续使用达到6个月；
施工中途停止使用15天，在重新使用之前；
在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；
在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。
7、脚手架设置与使用的注意事项：
1）、剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在450～600之间，水平投影宽度应不小于2跨或4m和不大于4跨或8m。斜杆应与脚手架基本构架杆件加以可靠连接，且斜杆相邻之间杆段的长细比不得大于60；
2）、在脚手架立杆底端之上100～300mm处一律遍设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢固。
3）、多立杆式脚手架左右相邻立杆和上下相邻平杆的接头应相互错开置于不同的构架框格内，扣件式钢管脚手架应≥0.8m；
4）、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件；
5）、脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：
按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置；
周边脚手架应从一个角度开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设；
应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设前一步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设；
剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置；
6）、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和侧重佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业；
7）、在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作≥100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。
8、安全防（围）护规定
脚手架必须按以下规定设置安全防护措施，以确保架上作业和作业影响区域内的安全：
1）、作业层距地面高度≥2.5m时，在其外侧边缘必须设置挡护高度≥1.1m的栏杆和挡脚板，且栏杆间的净空高度应≤0.5m。架高9～25m的脚手架，可视需要加设安全立网维护。
2）、上下脚手架的梯道均应设置扶手、栏杆或其它安全防（围）护措施并清除通道中的障碍，确保人员上下的安全。
7、脚手架的使用应遵守以下规定：
1）、作业层每1m2架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过规定值或施工设计值；
2）、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行；
3）、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件，确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人管同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复；
4）、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰运撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
5）、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。
9、预防台风要求：
9、脚手架的拆除
脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行，脚手架拆除按搭设时相反顺序进行，所有杆件严禁抛掷，应用绳索吊下，轻卸、平放，分类堆齐。凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。
10、支架受力验算（见计算书）

烧汤溪右线特大桥现浇支架及模板计算书
一、计算依据
1、烧汤溪右线特大桥设计图第三册（A）
2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)
3、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
二、工程概况
厦门至深圳线厦门西至潮汕段烧汤溪右线特大桥主桥为下承式钢管拱混凝土系杆拱桥，孔跨布置为1-96米。系梁沿纵向等宽、等高度，在96米主跨上方采用等高度哑铃型截面钢管混凝土拱肋加劲，系梁上方平行设置两道拱肋。两道拱肋间采用空心钢管组成的一道“米”字形横撑和四道“K”型横撑实现横向连接。每道拱肋下设置13组平行钢丝吊杆，全桥共26组，每组吊杆的纵向间距为6米，端吊杆至支承线距离为12米。
拱肋计算跨度为96米，拱肋中心线矢跨比f/L=1/5，采用二次抛物线型。拱肋截面采用哑铃形钢管混凝土截面，截面高度为2.9米，沿纵向等高度，拱肋由两根Φ900×12mm的钢管以及它们之间厚12mm的腹板构成。拱肋10米长度从支承线中心起算，钢管预埋段在混凝土梁内，拱肋钢管及腹箱内后期均填筑C50微膨胀混凝土。两肢拱肋之间采用空心钢管组成的一道“米”字形桁架及四道“K”形桁架构成横撑连接。每道横向联接桁架分上下两层，分别与上下层钢管相连，直管采用Φ600×10mm钢管，斜管采用Φ400×10mm钢管，钢管与钢管之间均采取相贯焊接，在Φ600与Φ400钢管接头段范围，Φ600钢管内部采用钢环加强，以减小主管变形附加应力。
系梁按整体箱梁布置，采用单箱双室预应力混凝土箱形截面。系梁总宽10m，梁高2.5m，全长100m，底板厚度为30cm，顶板厚度为30cm，边腹板厚度为35cm，中腹板厚度为30cm，系梁两端8.0m范围内边腹板向内加厚至1.5m，梁端设置3.2m厚横隔板。除梁端8m范围内系梁横截面为2.5m外，其余范围系梁横截面两侧梁高减小为2.0m，在2.5m范围内变化。
三、支架型式
96m下承式钢管混凝土系杆拱桥采用碗扣式脚手架进行施工。在系梁浇筑前搭设碗扣式钢管脚手架，进行系梁的浇筑和拱肋的安装。
满堂支架采用φ48×3.5mm碗扣件式脚手架，标准段立杆纵距0.9m，在横隔板位置立杆纵距按0.3m,立杆横距0.6m；立杆步距1.2m。
立杆配顶、底托来调节支架高度，顶托上布置I12作为承重梁。底托支承于20*30混凝土条形基础上；支架横断面、水平面及侧面用专用斜杆进行连接。立杆横断面及纵断面示意如下：

四、荷载取值参数
1、箱梁荷载：混凝土自重按26KN/m3计算；
2、施工荷载取1.0 KN/m2；振捣混凝土荷载2.0 KN/m2；
3、混凝土胀模系数取1.05；
4、模板按1.25KN/m2；
5、泵送混凝土对模板的冲击荷载4KN/ m2,
5、风荷载=0.7 按1.8KN/m2计算；
6、安装拱肋汽车荷载：按50T履带吊计算。
7、静载安全系数1.2，动载安全系数1.4。
五、支架立杆计算
（一）、设计参数
现场使用的是碗扣式钢管脚手架，查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)表5.1.5~7钢管截面特性可知：钢管外径48mm，壁厚3.5mm，截面积489mm2，截面惯性矩12.19cm4，截面模量5.08cm3，回转半径1.58cm。
纵横向水平杆的允许变形：L/150
钢管抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205 N/mm2
弹性模量：2.06×105MPa
（二）、单肢立杆计算公式
1、不组合风载时立杆轴向力N=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)LxLy
Q1——支撑架模板自重标准值；
Q2——新浇砼及钢筋自重标准值；
Q3——施工人员及设备荷载标准值；
Q4——振捣砼产生的荷载；
Lx——单肢立杆纵向间距（m）
Ly——单肢立杆横向间距（m）
2、组合风载时按N=1.2(Q1+Q2)+0.9×1.4[(Q3+Q4)LxLy+Q5]
Q5——风荷载产生的轴向力；
3、 每步脚手架自重
NG1=ht1+0.5t2+t3+0.5t4+0.5t5
式中：h——步距（m）；
t1——立杆每m重量（kN）；
t2——横杆单件重量（kN）；
t3——纵向横杆单件重量（kN）；
t4——立杆间斜杆或十字撑重量（kN）；
t5——水平斜杆及扣件重量（kN）。
（三）、立杆计算
1、立杆允许荷载计算
立杆高度按12m，立杆步距1.2m，即高度1.2m设一道水平杆。
立杆计算长度L0=h+2a= 120+60=180（按上部伸出水平杆30cm）其中h是立杆步距，a为立杆伸出顶层水平杆长度。
长细比λ=L0/i=180/1.58=113.9
查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)附录E，稳定系数＝0.496
立杆允许荷载[N]≤A[f]= 0.496×489mm2×205N/mm2=49722N=4.97t
风荷载产生的弯矩：M=1.8×0.048×1.22/8=0.0156KN.m
弯应力 0.0156 KN.m /5.08cm3=3.07MPa
2、标准横断面位置立杆计算
横断面如下：

标准横断面按最不利荷载，50t吊车安装拱肋时进行计算，履带纵桥向长450cm，横桥向宽70cm。

立杆纵向间距按0.9m，横向间距按0.6m。
(1)中腹板位置
单根支架立杆承受支架及模板自重：
Q1=10×（7.05+3.63+2.47+0.5×6.33+0.5×5.89）+125×0.9×0.6
=260.1kg=0.2601t
中腹板位置60cm宽混凝土：Q2=1.0200m2×0.9m ×1.05×2.6t/m3=2.51t（面积见下阴影部份）
单根承载混凝土:2.51t/2=1.255t
单根立杆受力：N=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)LxLy
=1.2×(0.2601+1.255)+1.4×（0.1+0.2）×0.9×0.6
=2.045＜4.97t满足要求
(2)顶、底板位置
单根支架立杆承受支架及模板自重：Q1=0.2601t
单根承载混凝土：Q2=0.6×0.6m×0.9m×2.6t/m3×1.05=0.8845t
吊车荷载：履带横向宽度70cm,在底板底板按130cm计算
按(55t+10.571)/(4.5×1.3×2)=5.604T/m2
浇筑系梁时单根立杆受力：N=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)LxLy
=1.2×(0.2601+0.8845)+1.4×0.3×0.9×0.6
=1.60t＜4.97t满足要求
安装拱肋时N=1.2(Q1+Q2)+1.4Q3LxLy+5.604×0.9×0.6
=1.2×(0.2601+0.8845)+1.4×0.2×0.9×0.6+3.026
=4.552t＜4.97t满足要求
此荷载最大，考虑风荷载进行稳定性验算如下：

(4.552×104)/(0.496×4.89×10-4)+0.9(0.0156×103)/(5.08×106)=187.68+2.76=190.44MPa＜[f]=205MPa
　满足规范
3、横隔板位置立杆计算
横隔板厚40cm，立杆纵距按30cm，横距按60cm。断面如下：

单根支架立杆承受支架及模板自重：
Q1=10×（7.05+1.32+2.47+0.5×6.33+0.25×5.89）+125×0.3×0.6
=177.3kg=0.1773t
纵向40cm混凝土：Q2′=22.404m2×2.6t/m3×1.05×0.4m=24.465t
单根承载混凝土:Q2=24.465t/32=0.702t
浇筑混凝土时单根立杆受力：N=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)LxLy
=1.2×(0.1773+0.702)+1.4×0.3×0.3×0.6
=2.1553＜4.97t满足要求
安装拱肋时N=1.2(Q1+Q2)+1.4Q3LxLy+5.604×0.6×0.3
=1.2×(0.1773+0.702)+1.4×0.2×0.6×0.3+1.009
=2.115t＜4.97t满足要求
4、拱肋位置立杆计算
吊杆位置断面如下：

一边按宽135cm计算，立杆纵向间距按0.9m，横向间距按0.6m。
（1）浇筑混凝土时支架受力：混凝土+施工+振捣+模板
（2）安装拱肋时支架受力：混凝土+施工+模板+拱肋安装支架重+拱肋重
（3）计算如下：
Q1：单根支架立杆承受支架及模板自重：
Q1=10×（7.05+3.63+2.47+0.5×6.33+0.5×5.89）+125×0.9×0.6
=260.1kg=0.26t
Q2：135cm宽混凝土：Q2′=1.71m2×2.6t/m3×1.05×0.9m=4.2t
横向按3根立杆,单根承载混凝土: Q2=4.2t/3=1.4t
A、浇筑混凝土时单根立杆受力：N=1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)LxLy
=1.2×(0.26+1.4)+1.4×0.38×0.9×0.6
=2.279t＜4.97t满足要求
B、安装拱肋时：
拱肋及横撑重270t,吊装时最大节段重10.571t,按安装未成型时,由拱肋安装支架承载拱肋及横撑重，单个支架承载270/18=15t,拱肋安装支架单个重6t,支架底座进行分配,纵横向按3m计算。
拱肋及安装支架荷载:Q6′=(15+6)/3*3=2.333t/m2
拱肋安装后拱未成型时,单根立杆受力：N=1.2(Q1+Q2)+1.4Q3LxLy+2.333×0.9×0.6
=1.2×(0.26+1.4)+1.4×0.2×0.9×0.6+1.26
=3.4t＜4.97t满足要求
5、立杆变形计算
最大单根立柱受力4.552t

满足规范要求
六、I12工字钢承载力计算
I12工字钢支撑在支架顶托上，荷载为
q=75.9KN/m

最大弯矩：Mmax=ql^2/8=75.9kM/m×(0.6)^2/8=3.4155KN.m；
抗弯模量：Wx=58333mm^3
σ=Mmax/Wx=3.4155/(58333×10^-9)=58552 ≈60Mpa<[σx]=160Mpa，满足要求。
最大挠度:fmax=5ql^4/384EI=5×75.9×0.6^4/(384×2.1×10^8×1127×10^-8)
= 0.00005 <[f]=0.6/400=0.0015，满足要求。
剪力Q=q×0.6/2=7.59×0.6/2=2.28t
≤[]＝80Mpa，满足要求。
七、竹胶板+方木梁模板体系的强度和刚度计算书
厦门烧汤溪系梁结构体系：系梁按整体箱梁布置，采用单箱双室预应力混凝土箱形截面。系梁总宽10m，梁高2.5m，全长100m，底板厚度为30cm，顶板厚度为30cm，边腹板厚度为35cm，中腹板厚度为30cm，系梁两端8.0m范围内边腹板向内加厚至1.5m，梁端设置3.2m厚横隔板。除梁端8m范围内系梁横截面为2.5m外，其余范围系梁横截面两侧梁高减小为2.0m，在1.8m范围内变化。底模结构形式采用竹胶板+方木梁模板体系，本计算分为内腔底模压力面板计算及系梁肋板部位底模板压力面板计算。
系梁结构体系如下图：

底模板结构形式如下图：

（一）、底模内腔部位底板结构体系计算。
1、内腔底模压力计算
根据测定，混凝土作用底板面板模板的压力随混凝土的浇注高度的增大而增加。厦门烧汤溪特大桥底板新浇注混凝土厚度30cm，肋墙新浇注混凝土厚度为2.5m，计算混凝土对底板压力。
F=γcH
γc—————混凝土的重力密度(KN/m3)取25KN/m3
H———新浇混凝土底板厚度（m）；
则F=25kN/m3×0.3m=7.5KN/m2
考虑内模箱对底板压力取值0.8KN/m2(标准内模箱约2t重，内模箱所占住面积为4.45m×5.6m)，取人行及施工载荷1KN/m2，取新浇混凝土冲击系数1.2，则作用于底板模板的总荷载设计值为：
q=7.5×1.2＋0.8+1=10.8KN/m2
2、面板的验算
将面板收力简化为两边支撑在方木梁上的多跨连续板来计算，面板长度起标准板长2440mm，面板宽度b=1220mm，面板厚度为12mm，方木梁间距为l=400mm。
1）面板的强度验算
面板最大弯矩：Mmax=ql2/10=（10.8×400×400）/10=1.728×105 N·mm
面板的截面系数：抗弯截面模量W=bh2/6= 1000×122/6=2.4×104mm3
惯性矩 I=bh3/12=1000×123/12=1.44×105mm4
应力: σ= Mmax/W=1.728×105/2.4×104=7.2N/mm2＜fm=13N/mm2
故满足要求
其中：fm-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm2
2）面板的刚度验算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则
q1=10.8×0.40=4.32 N/mm
模板挠度由式: ω= q1l4/150EI
式中E-弹性模量，木材取9.5×103 N/mm2
因而模板挠度=4.32×4004 /（150×9.5×103×1.44×105）
=0.54mm<[ω]=2 mm
故满足要求
3、方木的验算
将方木受力简化为两边支撑在支架槽钢上，可简化为支撑在支架槽钢上的连续梁计算,其跨距等于槽钢的间距,取其最大值L=900mm。b=100mm h=100mm
1) 方木的强度验算
方木的截面系数:抗弯截面模量W= bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm3
惯性矩 I=bh3/12=100×1003/12=8.33×106 mm4
方木的最大弯矩: Mmax= q1l2/10=4.32×9002/10=3.5×105N·mm
应力: σ= Mmax/W=3.5×105/1.67×105=2.1N/mm2＜fm=13N/mm2
2) 方木刚度的验算
方木的挠度: ω= q1l4/150EI=4.32×9004/(150×9.5×103×8.33×106 )
=0.24mm<[ω]=1000/400=2.5mm
故满足要求
4、竹胶板面板+方木钢梁模板体系的组合挠度的验算
面板、方木、槽钢(注：槽钢的强度及刚度计算见《烧汤溪右线特大桥支架计算书》的组合挠度即为竹胶板面板+方木梁模板体系的组合挠度:
ω=0.69＋0.24＋0.88=1.81mm<3mm
满足施工对模板质量的要求。
（二）、系梁肋板部位新浇混凝土对底模板压力结构体系计算：
1、肋板底模压力计算
根据测定，混凝土作用底板面板模板的压力随混凝土的浇注高度的增大而增加。厦门烧汤溪特大桥底板新浇注混凝土厚度30cm，肋墙新浇注混凝土厚度为2.5m，计算混凝土对底板压力。
F=γcH
γc—————混凝土的重力密度(KN/m3)取25KN/m3
H———新浇混凝土肋板厚度（m）；
则F=25kN/m3×2.5m=62.5KN/m2
取人行及施工载荷1KN/m2，取新浇混凝土冲击系数1.2，则作用于底板模板的总荷载设计值为：
q=62.5×1.2＋1=63.5KN/m2
2、面板的验算
将面板收力简化为两边支撑在方木梁上的多跨连续板来计算，面板长度起标准板长
2440mm，面板宽度b=1220mm，面板厚度为12mm，方木梁间距为l=200mm。
1）面板的强度验算
面板最大弯矩：Mmax=ql2/10=（63.5×200×200）/10=2.54×105 N·mm
面板的截面系数：抗弯截面模量W=bh2/6= 1000×122/6=2.4×104mm3
惯性矩 I=bh3/12=1000×123/12=1.44×105mm4
应力: σ= Mmax/W=2.54×105/2.4×104=10.58N/mm2＜fm=13N/mm2
故满足要求
其中：fm-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm2
2）面板的刚度验算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则
q1=63.5×0.20=12.7 N/mm
模板挠度由式: ω= q1l4/150EI
式中E-弹性模量，木材取9.5×103 N/mm2
因而模板挠度=12.7×2004 /（150×9.5×103×1.44×105）
=0.09mm<[ω]=2mm
故满足要求
3、方木的验算
将方木受力简化为两边支撑在支架槽钢上，可简化为支撑在支架槽钢上的连续梁计算,其跨距等于槽钢的间距,取其最大值L=300mm。方木梁宽b=100mm 方木梁高h=100mm
1) 方木的强度验算
方木的截面系数:抗弯截面模量W= bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm3
惯性矩 I=bh3/12=100×1003/12=8.33×106 mm4
方木的最大弯矩: Mmax= q1l2/10=12.7×2002/10=5.08×104N·mm
应力: σ= Mmax/W=5.08×104/1.67×105=0.3N/mm2＜fm=13N/mm2
2) 方木刚度的验算
方木的挠度: ω= q1l4/150EI=12.7×3004/(150×9.5×103×8.33×106 )
=0.008mm<[ω]=1000/400=2.5mm
故满足要求
4、竹胶板面板+方木钢梁模板体系的组合挠度的验算
面板、方木、槽钢(注：槽钢的强度及刚度计算见《烧汤溪右线特大桥支架计算书》的组合挠度即为竹胶板面板+方木梁模板体系的组合挠度:
ω=0.09＋0.08＋0.88=1.05mm<3mm
故满足要求
（三）、新浇混凝土对内模侧压力计算
烧汤溪右线特大桥系梁内腔内模结构形式如下：

厦门烧汤溪右线特大桥内箱模采用红木面板加方木梁组合成框架形结构形式，内模面板厚度15mm，方木梁间距50cm，内模高度190cm。验算内模面板及内模方木梁的强度：
1、内模侧压力计算
根据测定，混凝土作用模板的侧压力随混凝土的浇注高度的增大而增加，当浇注高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加了。此时的侧压力即为新浇注混凝土的最大侧压力，侧压力达到最大值的浇注高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其中计算结果的较小值：
F=0.22γct0β1β2V1/2
F=γcH
式中F------新浇注混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2)
γc—————混凝土的重力密度(KN/m3)取25KN/m3
t0—————新浇混凝土的初凝时间本系梁浇注取12小时。则t0=200/（T+12）式中T——混凝土的温度（ °）。取T=25°，则得t0=200/（25+12）=5.4
V———混凝土的浇灌速度（m/h）；取0.3m/h
H———混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；取2.5m
β1————外加剂影响修正系数，本系梁需外加外参剂，取1.2
β2————混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时取0.85；塌落度50—90mm时，取1；塌落度110—150mm时，取1.15；结合本系梁浇注方法，本系梁浇注混凝土塌落度选用120mm，取1.15
按F=0.22γct0β1β2V1/2
则 F=0.22×25×5.4×1.2×1.15×0.31/2
=22.46KN/m2
按F=γcH
则 F=25×2.5=62.5KN/m2
取二者中的较小值F=22.46KN/m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平荷载标准值2KN/m2，分别取荷载分项冲击系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：
q=22.46×1.2＋2×1.4=29.75KN/m2
2、内模面板的验算
将面板收力简化为两边支撑在方木梁上的多跨连续板来计算，面板长度起标准板长
2440mm，面板宽度b=1220mm，面板厚度为15mm，方木梁间距为l=400mm。
1）面板的强度验算
面板最大弯矩：Mmax=ql2/10=（29.75×400×400）/10=4.76×105 N·mm
面板的截面系数：抗弯截面模量W=bh2/6= 1000×152/6=3.75×104mm3
惯性矩 I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4
应力: σ= Mmax/W=4.76×105/3.75×104=12.69N/mm2＜fm=13N/mm2
故满足要求
其中：fm-木材抗弯强度设计值，取13 N/mm2
2）面板的刚度验算
刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则
q1=29.75×0.40=11.9N/mm
模板挠度由式: ω= q1l4/150EI
式中E-弹性模量，木材取9.5×103 N/mm2
因而模板挠度=11.9×4004 /（150×9.5×103×2.81×105）
=0.76mm<[ω]=2mm
故满足要求
（四）、内模方木梁的验算
将方木受力简化为两边支撑在横向背楞上，可简化为支撑在横向背楞上的连续梁计算,其跨距等于横向背楞的间距,取其最大值L=800mm。方木梁宽b=90mm 方木梁高h=90mm
1) 方木的强度验算
方木的截面系数:抗弯截面模量W= bh2/6=90×902/6=1.215×105mm3
惯性矩 I=bh3/12=90×903/12=5.468×106 mm4
方木的最大弯矩: Mmax= q1l2/10=11.9×8002/10=7.616×105N·mm
应力: σ= Mmax/W=7.616×105/1.215×105=6.268 N/mm2＜fm=13N/mm2
故满足要求
2) 方木刚度的验算
方木的挠度: ω= q1l4/150EI=11.9×8004/(150×9.5×103×5.468×106 )
=0.63mm<[ω]=1000/400=2.5mm
故满足要求
（五）、内模背楞槽钢的验算
1) 槽钢强度的验算
横向背楞采用双12号的槽钢,拉杆间距为1000mm。
查资料得槽钢的截面系数:抗弯截面模量W=25.3×103 mm3
惯性矩 I=101.3×104 mm4
q2=Fl=29.75×1.0=29.75KN/m
槽钢的最大弯矩: Mmax= q2l2/10=17.85×10002/10=17.85×105 N·mm
应力: σ= Mmax /W=17.85×105/(2×25.3×103)=35.28N/mm2<[fl]=140N/mm2
2) 槽钢刚度的验算
钢材的弹性模量 E=2.1×105 N/mm2
槽钢的挠度由式 ω= 5q2l4/384EI=5×29.75×10004/(384×2.1×105×2×101.3×104)
=0.91mm<[ω]=1000/400=2.5mm
故满足要求
（六）、拉杆的验算
拉杆采用φ20Q235元钢车丝制作形成， 允许抗拉力[fl]=73790N
f=1.0×1.0×29.75=29.75KN<[fl]=73.79KN
故满足要求
（七）、竹胶板面板+方木钢梁模板体系的组合挠度的验算
面板、方木、槽钢的组合挠度即为竹胶板面板+方木梁模板体系的组合挠度:
ω=0.76＋0.63＋0.91=2.3mm<3mm
满足施工对模板质量的要求。
八、基底承载力要求
地基承载力=满堂架自重+系梁自重+拱肋自重+辅助材料自重=500t+5800t+270t+1900t=8470t，安全系数1.2，实际荷载为8470t×1.2= 10164t，地面传力面积96m×10m=960㎡，基础地面承载要求大于10164t÷960㎡=10.6t/㎡，据现场实验数据显示地基承载力达到13t～15t/㎡，地基础承载满足要求。
支架底托受力计算：根据计算得知，最大单根立杆受力：N=4.552t，底托截面尺寸为12×12cm，底托处混凝土受压为：
f=4.552×104/(0.12×0.12)=3161111N/m2=3.16Mpa，
混凝土局部受压为：垫层混凝土采用C15混凝土，[f]=4=4×1.77=7.08MP