模板施工方案(专家论证).docx

金海湾别墅改造项目

模板施工方案

大连博源建设集团有限公司
金海湾别墅改造项目项目部

目 录
一、编制依据 1
二、工程概况 1
2.1工程基本概况 1
三、施工准备 1
3.1技术准备： 1
3.2.机具准备 1
3.3对钢管及扣件的要求 2
3.4施工准备 2
四、梁、板模板支设施工措施 2
4.1.1板的模板设计 2
4.1.2工艺流程 3
4.1.3施工方法 3
4.2.1梁的模板设计 3
4.2.2工艺流程 4
5.2.3施工方法 4
4.3模板拆除 4
五、质量措施 4
六、安全措施及应急预案 5
6.1安全措施 5
6.2模板的监测 5
6.3模板施工安全应急预案 6
附件：模板支撑计算书 8

一、编制依据
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)
3、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）
4、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）
6、施工组织设计及施工图纸
二、工程概况
2.1工程基本概况
序号
项 目
内 容
1
工程名称
金海湾别墅改造项目
2
工程地址
大连开发区高城山
3
建设单位
大连富远房地产开发有限公司
4
监理单位
中国市政工程东北设计研究院咨询有限公司
5
总包单位
大连博源建设集团有限公司
2.2工程设计概况
序号
项目
内 容
1
结构形式
框剪结构
2
基础
条基、柱下独立基础、筏板
3
框架结构尺寸
板厚100、120、250、350mm；
梁200×250~400×1500~550×1200mm。
4
层高
2.9m、4.5m、7.8m、12.2m
三、施工准备
3.1技术准备：
3.1.1审图：施工前认真查阅图纸、洽商、方案、相关安全质量规范，找出模板工程中施工难点（大截面梁及高支模的模板支设）、安全质量施工注意要点等，做到施工中重点突出。
3.1.2交底：班组在进行施工作业之前必须先书面技术交底，交底要有针对性和可操作性。
3.2.物资及人员准备
3.2.1机具准备
名 称
单 位
数 量
功率
圆盘锯
台
1
2．2KW
手提锯
把
5
0．5
手电钻
把
10
0．5
电焊机
台
2
500KVA
切割机
台
2
2．2KW
3.2.2人员准备
工 种

部 位
木模木工 (人)
其他(人)
技工
力工
2#楼B区地下室
40
20
15
3.2.3材料准备
材料名称
规 格
单 位
数 量
备 注
多层板
12mm
张
2000

木 方
60×90×4000
M3
200

普通钢管
¢48×3.5×6000
T
50

普通钢管
¢48×3.5×4000
T
30

普通钢管
¢48×3.5×1500
T
30

扣件
直角
个
2000

扣件
旋转
个
3000只

扣件
对接
个
2000只

顶托
600
个
2000

对拉螺栓
Φ14
套
3000

3.3对钢管及扣件的要求
1、架体材质要求：本工程架体搭设严格执行国家行业标准JGJ130-2011。
2、脚手管采用Φ48×3.5焊接钢管，脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T 3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235级钢的规定。
2、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831规定。
3、新钢管及扣件应有产品质量合格证及质量检验报告。
3.4施工准备
3.4.1模板的拼装必须严格按照各类型模板的设计图纸拼装，并严格控制拼装的质量。
3.4.2模板安装前，要做好模板的基准定位工作。
3.4.3做好标高测量工作：用水准仪将楼层500mm标高控制线引测到模板安装位置，以便于进行模板校正的标高控制。
四、梁、板模板支设施工措施
4.1.1板的模板设计
梁、板模板支撑体系使用钢管扣件式架体。
顶板厚250mm，立杆纵横间距1000mm，主楞60×90木方间距同立杆，次楞60×90木方立放，间距300。水平杆间距：1.5m。距地面0.3m处设置一道双向水平扫地杆形成一个整体，支撑下垫脚手板或模板垫片。
4.1.2工艺流程
抄平放顶板下皮线→放上反线→安装支撑系统→安装大肋60×90木方→安装小肋60×90木方→小肋抄平调整→组装顶板模板→板内清理→检查验收。
4.1.3施工方法
1、对于跨度不小于4m的板，应按设计进行起拱，当设计无要求时，起拱高度宜为跨度的1‰～3‰进行起拱，起拱采用水准仪在柱墙钢筋上抄测标高点，拉白线控制起拱高度。
2、必须在所有的模板都铺完，检验平整度、缝隙、以免无谓的返工，顶板模板之间接缝必须刨直。
3、立杆的垂直度必须满足规范要求。螺杆外露不大于200mm。调节螺杆的顶托中心放置钢管，不得出现偏心受力现象。
4、横杆步距要求统一，全部的横杆杆件要求贯通顺直。
4.2.1梁的模板设计
梁模板支撑体系使用钢管扣件式架体。
1、材料选用：
模板全部采用12mm厚多层板，主楞、次楞均为60×90木方,支撑的架体采用48×3.5钢管脚手架。梁底支撑采用顶托，上设钢管作为托梁。
2、梁底的支设方法
通过对最不利情况（600×1700梁）进行计算，梁高在此范围内的梁底模板架体，采用单排立杆上加大头顶支顶，梁底主楞采用4根60×90木方。梁底两侧立杆与梁底小横杆采用单扣件相连，梁底立杆沿梁跨方向间距500mm,水平杆步距1500mm。距地面200mm设扫地杆，扫地杆及水平杆要与板支撑体系相连，示意图如下：
1100
1100

3、梁侧模板支设方法
梁侧板同样采用12mm厚多层板,内龙骨采用60×90mm木方，间距200mm，外龙骨采用48×3.5双钢管，沿梁跨度间距600mm，设Φ14对拉螺栓3道，用山型卡扣固定在双钢管外侧。
4.2.2工艺流程
搭设满堂脚手架→根据标高搭设支撑体系→铺设梁底模板→安装梁两侧模板→校正验收
5.2.3施工方法
1、搭设梁底支撑立杆：根据楼层高度，采用钢管作立杆，立杆上部配合使用可调顶托，调节成适当高度。利用扣件，使梁底水平钢管与满堂脚手架形成支撑体系。
2、在安装模板时，梁底模的搁置要利用木方的窄边，竖向的梁侧模的拼缝也要用木方的窄边压住。梁的水平加固钢管均要同板模的支撑体系拉结在一起。扣件一定要确保旋紧。浇混凝土前应对梁底和板底支撑进行重点检查。
3、必须在所有的模板都铺完，检验平整度、缝隙、以免无谓的返工。
4、混凝土浇筑时，采用对称浇筑，防止整体失稳。
4.3模板拆除
1、模板拆除的顺序：应按自上而下，从里到外，先拆除楼板模板，后拆除梁模板。
2、拆模流程：先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与结构分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。
3、拆模时，应按顺序逐块拆除，避免整体坍落，拆除顶板时，注意保留的养护支撑，并在其上做好标记，避免被随意拆除。
4、梁、板底模拆除砼强度要求如下：
结构类型
结构跨度（m）
达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）
板
≤2
≥50
＞2,≤8
≥75
＞8
≥100
梁、拱、壳
≤8
≥75
＞8
≥100
悬臂构件
—
≥100
5、梁、板的混凝土强度完全符合上表要求的情况下，方可拆除支撑体系，在拆除前，必须经过同条件试块抗压试验，并经项目经理、安全员及监理确认后，方可进行拆除施工。
五、质量措施
5.1质量要求
1、模板应拼缝平整，并采取措施填缝，不得漏浆，模内必须干净。模板安装后应及时报验及浇筑混凝土。
2、现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法
项目
允许偏差
检验方法
轴线位置
5
钢尺检查
底模上表面标高
±5
水准仪或拉线，钢尺检查
截面内部尺寸
柱、墙、梁
+4,-5
钢尺检查
表面平整度
5
2m靠尺和塞尺检查
3、在混凝土浇筑前，必须经现场监理人员对隐蔽过程检验合格，模板须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。
六、安全措施及应急预案
6.1安全措施
1.作业前检查使用的工具是否存在隐患。
2.支、拆模板作业高度在2m以上时，按要求系好安全带。
3.高处作业时，材料必须码放平稳、整齐。手用工具应放入工具袋内，不得乱扔乱放，扳手应用小绳系在身上。
4.使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，防止再使用时突然断裂伤人。
5.支搭模板必须设专人指挥，模板工与塔吊司机应协调配合，做到稳起、稳落、稳就位，模板施工组安排专人指挥吊装，禁止无指挥吊装，按要求使用对讲机。在起重机机臂回转范围内不得有无关人员。5级以上大风时，应停止一切吊运作业。
6.木工场和木质材料堆放场地严禁烟火，并按消防部门的要求配备消防器材。施工现场必须用火时，事先申请用火证，并设专人监护。
7.作业前认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，有无严重变形，木模板及支撑材质是否合格。不得使用腐朽、劈裂、扭裂、弯曲等有缺陷的木材制作模板或支撑材料。
8.使用旧木料前，必须清除钉子、水泥粘结块等。
9.作业前应检查所用工具、设备，确认安全后方可作业。
10.必须按模板技术交底和安全技术交底的要求支模，不得盲目操作。
11.使用支架支撑模板时，应平整压实地面，底部垫木板。必须按安全技术要求将各结点拉杆、撑杆连接牢固。
12.操作人员上、下架子必须走马道或安全梯，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在墙顶、独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板上行走。严禁从高处向下方抛物料，搬运模板时应稳拿轻放。
13.支架支撑竖直偏差必须符合安全技术要求，支搭完成后必须验收合格方可进行支模作业。
14.拆除模板的材料应堆放整齐，不得任意乱放。
15.严禁使用大面积拉、推的方法拆模。拆模板时，必须按专项技术交底要求先拆除卸荷装置；必须按规定程序拆除撑杆、模板和支架。严禁在模板下方用撬棍撞、撬模板。
16.拆模板作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入，拆模板作业人员必须站在平稳可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。
6.2模板的监测
1、模板支设监测验收
成立以班组长、专职安全员、质检员为主的验收小组。在模板支设过程中，随时检查支设过程的质量，发现问题，立即要求整改。
2、混凝土浇筑过程中对模板的监测
在混凝土浇筑过程中，成立以安全员、班组长为主的监测小组。班组长应指排专职负责监测的工人，每20分钟对架体进行检查，一旦发现变形、侧移等险兆，应立即通知安全员，停止混凝土浇筑作业，并马上对隐患检查加固，在隐患完全排除后，方可继续进行混凝土浇筑工作。除负责监测的工人在指定时间可以进入架体支撑作业面外，其它人员不得随意进入。
3、模板拆除的监测
在模板拆除时，成立以班组长、安全员、质检员为主的模板拆除检查小组。在拆除过程中，随时检查工人的拆除顺序是否按规定进行。发现随意乱拆，或对未达到强度的部位进行拆除的现象，应立即责令停止作业，并对已经拆除部位进行加固处理。
6.3模板施工安全应急预案
1、应急领导小组：
组长：项目经理
副组长：安全员
组员：项目管理人员及施工班组长
2、应急响应及流程
A）脚手架事故发生时，现场人员应在自救、互救的同时，向项目部应急救援小组汇报事故情况。
B）应急救援小组组长(项目经理)应立即启动项目部救援措施，并迅速赶到事故现场，根据事故严重情况，按统一指挥、分工负责的原则进行协调，组织营救人员，调动救援设备和物资，控制事故现场，疏散无关人员，同时向公司领导、安全部门汇报，必要时可向社会援助机构和媒体机构求援。
C）救援人员和救援物资必须在第一时间内到达事故现场，并立即对伤员进行救护，用自备的救护车辆或联系送院，尽快将伤员送往医院救治。
D）在应急领导小组的统一指挥下，任何部门及个人都有义务参加或配合救援工作。
E）项目部应急领导小组在进行救援工作的同时应向公司应急救援领导小组组长或副组长汇报事故情况，以便公司应急救援领导小组组长根据事故严重情况决定是否启动高一级的生产安全事故应急救援预案。
F）救援工作结束后，应派专人保护事故现场，并配合上级有关职能部门做好调查取证等工作。
G）项目部安全部门还应该在规定的时间内向公司安全管理部门和上级职能管理部门如实填报伤亡事故报表，严禁瞒报和谎报。
H）做好伤亡人员家属的接待工作，按事故处理结果和有关规定做好善后工作。
I）认真、科学地总结应急预案和实施全过程，对不足和缺点之处进行修改进一步使其完善。
3.现场处置方案的主要内容
A、脚手架出现事故征兆时的应急措施：
a）、架体支撑挠度变形超过规定值：应对支撑部位进行加固，保证均匀受力。
b）、脚手架卸荷、拉接体系局部产生破坏：要立即按原方案制定的卸荷、拉接方法将其恢复，并对已经产生变形的部位及杆件进行纠正。
B、事故发生后如何进行抢险
a、应当按照事故应急救援预案迅速采取有效措施组织抢救；
b、防止事故扩大，减少人员伤亡或财产损失；
c、保护现场，立即上报；
d、在事故抢救过程中严禁违章指挥或违章作业。
4、处置措施
A、大型脚手架失稳引起倒塌及造成人员伤亡：
a、迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、脚手架损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行处置。
b、划出事故特定区域，非救援人员、未经允许不得进入特定区域。迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出。如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。如无人员伤亡，立即实施脚手架加固处理等处置措施。
B、脚手架失稳引起倒塌无人员伤亡：
a、制定救援措施时一定要考虑所采取措施的安全性和风险，经评价确认安全无误后再实施救援，避免因采取措施不当而引发新的伤害或损失。
b、现场处理完毕，工地须对出现事故征兆或失稳的脚手架整改、修复、加固，经验收合格后方可恢复使用。

附件：模板支撑计算书
梁模板(扣件钢管架)计算书

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.70；
混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：12.20；梁两侧立杆间距(m)：1.00；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式：可调托座；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；
梁底纵向支撑根数：4；
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：200；主楞竖向根数：4；
穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；
主楞到梁底距离依次是：200mm，600mm，1000mm，1400mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：60.00；高度(mm)：90.00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ ＝ M/W < f
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 145×1.2×1.2/6=34.8cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1.45×17.85×0.9=27.95kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×1.45×4×0.9=7.308kN/m；
计算跨度: l = 200mm；
面板的最大弯矩 M = 0.1×27.95×2002 + 0.117 ×7.308×2002 = 1.46×105N·mm；
面板的最大支座反力为：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×27.95×0.2+1.2×7.308×0.2=7.903kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.46×105 / 3.48×104=4.2N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =4.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=27.95N/mm；
l--计算跨度: l = 200mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 145×1.2×1.2×1.2/12=20.88cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×27.95×2004/(100×6000×2.09×105) = 0.242 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =200/250 = 0.8mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.242mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.8mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=7.903/(1.700-0.250)=5.450kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×6×9×9/6 = 81cm3；
I = 1×6×9×9×9/12 = 364.5cm4；
E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.109 kN·m，最大支座反力 R= 2.480 kN，最大变形 ν= 0.057 mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 1.09×105/8.10×104 = 1.3 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 400/400=1mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.057mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.48kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×5.078=10.16cm3；
I = 2×12.187=24.37cm4；
E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.223 kN·m，最大支座反力 R= 5.518 kN，最大变形 ν = 0.047 mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 2.23×105/1.02×104 = 22 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =22N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.047 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 400/400=1mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.047mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 500×12×12/6 = 1.20×104mm3；
I = 500×12×12×12/12 = 7.20×104mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.70+0.50]×0.50×0.90=23.679kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50×0.90=2.520kN/m；
q=23.679+2.520=26.199kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×23.679×2002+0.117×2.52×2002=1.07×105N·mm；
RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×23.679×0.2+0.45×2.52×0.2=2.121kN
RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×23.679×0.2+1.2×2.52×0.2=5.814kN
σ =Mmax/W=1.07×105/1.20×104=8.9N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =8.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=19.733kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×23.679×2004/(100×6000×7.20×104)=0.594mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.594mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！
六、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=5.814/0.5=11.628kN/m
2.方木的支撑力验算

方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6×9×9/6 = 81 cm3；
I=6×9×9×9/12 = 364.5 cm4；
方木强度验算
计算公式如下:
最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×11.628×0.52 = 0.291 kN·m；
最大应力 σ= M / W = 0.291×106/81000 = 3.6 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 3.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V =0.6×11.628×0.5 = 3.489 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×3.489×1000/(2×60×90) = 0.969 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.969 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算
计算公式如下:
ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×11.628×5004 /(100×9000×364.5×104)=0.15mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=0.500×1000/250=2.000 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.15 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2 mm，满足要求！
3.支撑托梁的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=2.121kN
梁底模板中间支撑传递的集中力：
P2=RB=5.814kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P3=(1.000-0.600)/4×0.500×(1.2×0.250×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(1.700-0.250)×0.500=1.370kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过连续梁的计算得到：
支座力:
N1=N3=1.833 kN；
N2=14.944 kN；
最大弯矩 Mmax=0.712 kN·m；
最大挠度计算值 Vmax=0.248 mm；
最大应力 σ=0.712×106/5080=140.1 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑托梁的最大应力计算值 140.1 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
七、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算
八、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.833 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×12.2=1.89 kN；
N =1.833+1.89=3.723 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3723.092/(0.203×489) = 37.5 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 37.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向钢管的最大支座反力：N1 =14.944 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(12.2-1.7)=1.89 kN；
N =N1+N2 =14.944+1.627=16.571 kN ；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.1m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=16570.523/(0.203×489) = 166.9 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 166.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.028×(1.5+0.1×2) = 2.039 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.028 ；
lo/i = 2039.449 / 15.8 = 129 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.401 钢管立杆的最大应力计算值；σ= 16570.523/(0.401×489) = 84.5N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 84.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

板模板(扣件钢管高架)计算书
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):11.56；
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚