先林大桥主拱圈施工方案.docx

安县先林大桥建设工程主拱圈施工方案

第一章 编制依据
1、安县先林大桥建设工程施工图设计；
2、安县先林大桥建设工程招投标文件及施工承包合同；
3、城市道路桥梁施工规范；
4、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范；
5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范；
6、公路桥涵施工技术规范

第二章 工程概况
安县先林大桥建设工程，位于安县境内塔九路（县道），横跨安昌河两岸，场地开阔、平坦、交通方便。场地地貌单元属安昌河河床及漫滩地段。旧桥被洪水毁坏。为了适应经济的发展，连接东西两岸，必须重建，以推动城市基础设施建设，城乡一体化建设，推动区域经济发展。
本工程主桥孔跨布置为6×38m钢筋混凝土悬链线连拱桥， 全桥总长257.7m。 分别跨越两侧河堤后接顺既有道路，桥梁纵坡为双向1.5%， 竖曲线半径1500m。 桥梁全宽20.0m， 横向布置为2.5m （人行道） +7.5m(车行道)+7.5m(车行道)+ 2.5m（人行道）=20m。横坡1.5%，人行道设置1.0%的反向横坡。
本工程主拱圈为6×38m的钢筋混凝土箱型结构，横断面为六箱室，箱高1.3m，混凝土等级采用C40等级。第一、六跨主拱圈矢高8.364m, 第二、五跨主拱圈矢高8.934m, 第三、四跨主拱圈矢高9.5m,拱体在与桥墩及腹拱圈交接部位设置横梁，每跨拱圈断面6个箱室，共24个箱室。拱圈同一断面中间腹板宽30cm，边腹板宽40cm，腹板与面板、底板角位做成10cm×50cm腋角。
本方案针对安县先林大桥建设工程主拱圈的支顶架系统、模板工程、钢筋制安、混凝土浇筑及养护施工而制定，该方案经公司技术质监部、监理单位批准后方可实施。

第三章 主拱圈施工工程量

工程数量表
部位
材料
单位
单跨数量
跨数
合计
主拱圈
C40混凝土
M3
547.9
6
3287.4

φ12
Kg
45753.8
6
274523

φ16
kg
14397.1
6
86382.4

φ22
kg
35724.3
6
214345.6

φ28
kg
67701.9
6
406211.4

φ32
kg
17523.5
6
105140.8
合拢段
C50微膨砼
M3
12.35
6
74.1

φ25
kg
384.6
6
2307.5

第四章 施工方法
第一节、施工准备工作
一、机械、材料的进场准备及劳动力的组织
1、按照机械设备使用计划，对所有机械及设备进行检修及调试，并定时保养，使其保持良好的待用状态。
2、按照劳动力使用计划调配人员，安排劳动力进场，并对进场的劳动力进行劳动安全教育；对工程所需的各技术工种进行技术培训教育，取得有关上岗证、资格证后方许其进场从事相应工作。劳动力及技术工作人员进场后，定期对其进行劳动安全教育及施工技术交底，以加强工人的劳动安全意识，不断提高施工技术，使工程顺利进行。
3、施工设备准备
塔式起重机、钢筋模板加工设备、焊机、振捣设备、其它设备若干。
主要材料、人员使用计划见下页表。
二、 组织技术交底
组织两级技术交底，第一级由项目总工程师向施工管理人员进行先林大桥主拱圈现浇箱型拱圈施工方案的技术交底，第二级由施工管理人员向施工班组交底，并做好技术交底记录。
三、 施工测量
1、对支架搭设平面、轴线及支架搭設高度进行施工放样；
2、对现浇主拱圈的平面尺寸，模板安装进行放样及标高测量；
3、各种施工放样、标高测量，均应符合有关的规范及设计施工要求，进行三级检查管理，最后由监理工程师复核后才能进行下道工序的施工。
4、施工过程中保护好各种有关的测量点，并经常进行检查，如发现测量网点及其它测量点有变动或下沉，应及时进行检测、分析。
5、布置沉降观测点，在施工过程中监控支顶系统及模板的沉降情况，及时进行检测、分析。

附表：1、主要材料需要量计划：
材料名称
品种规格
需要量
使用部位
供应时间
单位
数量
钢筋
Ⅱ级
t
1100
主拱圈
2011.8.15~2012.3.30
混凝土
C50微膨
m3
74.1
主拱圈
2011.1.25~2012.3.30
支架管件
Φ48
m
162000
支顶架
2011.9.20~2011.12.30
混凝土
C40
m3
3287
主拱圈
2011.10.20~2012.3.30
预埋钢板
180X500
块
192
合拢段
2011.10.20~2012.3.30
木枋
10cm*10cm
m3
240
支顶架
2011.10.20~2012.3.30
上漆胶合板
1.8cm
M2
11000
主拱圈
2011.10.20~2012.3.30
顶托

个
10400
支顶架
2011.10.20~2012.3.30
底托

个
10400
支顶架
2011.10.1~2012.1.30

2、主要人力投入计划表：
时间
工种

2011-10
11
12
2012-1
2
3
4
5
6
项目部
12
12
12
12
12
12
12
12
12
木工
15
35
35
35
35
35
35
25
25
钢筋工
20
25
35
35
35
35
25
25
10
砼工
15
15
20
20
20
20
20
10
10
杂工
8
8
8
8
8
8
8
8
8
架子工
20
20
20
20
20
20
5
5
30
合计
90
115
130
130
130
130
120
85
95
四、混凝土养护
砼浇筑初凝后，立即进行养护，在养护期间，用麻袋或土工布覆盖，淋水养护。养护期间保持麻袋或土工布湿润，养护时间不少于14天。
五 施工进度计划
见下页表

第二节、施工方案
一、 现浇钢筋砼箱型主拱圈施工总体施工顺序及施工流程
根据设计图纸、现场实际施工情况及主拱圈施工要求，我项目部计划主拱圈施工采用从东侧第六跨、第五跨向西侧两跨两跨施工的施工顺序进行，先施工五六跨，再施工三四跨，最后施工一二跨，合拢。我施工单位计划先将第五六跨支架基础采用连砂石回填至承台面以上2.4m处，碾压合格后浇筑混凝土垫层，然后搭设支架、预压、铺设模板、安装钢筋、浇筑混凝土、并根据混凝土龄期及气温条件及时单跨合拢；同时将第三四跨支架基础采用连砂石回填至承台面以上3.8m, 碾压合格后浇筑混凝土垫层，然后搭设支架、预压、铺设模板、安装钢筋、浇筑混凝土、并根据混凝土龄期及气温条件及时单跨合拢；在第五六跨合拢段混凝土强度达到设计强度时拆除第五六跨支架；将流经第二跨的河水改道至第五六跨通过，同时将第一、二跨支架基础采用连砂石回填至承台面以上2.4m处，碾压合格后浇筑混凝土垫层，然后搭设支架、预压、铺设模板、安装钢筋、浇筑混凝土、并根据混凝土龄期及气温条件及时单跨合拢。在最后浇筑的单跨合拢段混凝土强度达到设计强度要求后，在自边跨向中跨依次拆除主拱圈支架，疏通河道。
主拱圈施工总体施工顺序安排见下页图。

第五、六跨提前拆架安全、稳定性验算：
由图知全桥六跨主拱圈中，第一六跨主拱圈的矢跨比最小，对桥墩的水平推力最大；故取第六跨作为计算对象。
由图知：每跨主拱圈合拢后混凝土工程量为560.25m3，故其自重为G=560.25×26=14566.5KN,其自重轴力为G/2=7283.25KN。
拱圈采用悬链线拱，拱轴系数m=2.0。故:
拱脚水平推力F=5246.17KN;
拱脚竖向力P=5052.07KN。
考虑单跨拆除第六跨拱圈支架时，按最不利情况考虑，假设第五跨对5#墩无推力贡献,且不计入有利弯矩及2.5m高填土，桥墩与承台无连接的情况。

G墩=（16.5×4.5×5.5+3.14×2.252×5.5）×26=12890.8KN；
在单向拆架水平推力作用下： e=（5052.07×1.5+5246.17×4.75）/（5052.07+12890.8）=1.81>1.2满足规范要求.
另若不考虑桥墩与承台的连接关系,假设桥墩下为碎石土,取μ=0.4,
则抗滑动系数为:
K=μ(P+G墩)/F=0.4×(5052.07+12890.8)/5246.17=1.368>1.2,满足规范要求。综上所述，本工程桥墩为重力墩形式。
根据主拱圈施工工序要求，每跨主拱圈的施工步骤如下：
测量放线

支架预压及监理验收合格
地基处理
支架搭设

模板制作
底、侧模板安装

钢筋制作
底板、拱肋钢筋安装

模板制作
内侧模板安装

监理验收钢筋、模板

底腹板砼浇筑

拆内模、砼养护

安装面板支顶、模板、钢筋

检查验收

面板砼浇筑

养护

合拢段施工（劲性型钢、钢筋、模板、混凝土）

养护

拆除模板及支架

二、施工方法
（一）地基处理
为保证现浇主拱圈段地面承载力满足要求（不小于250KPa），在现浇主拱圈段及以外1.5米范围内将地表砂泥清除干净，清理后的基底用压路机碾压密实，检测基底承载力，要求基底承载力不少于250kpa，对基底承载力达不到要求的地段要求进行换填或地基补强处理，合格后再分层回填1.6m厚砂砾土垫层，并分层压实，面层铺设8～10cm厚砂土找平压实，并留设1.5%向两侧的横坡。地基承载力检测合格后再浇筑15cm厚C20混凝土。在基础外侧设置60×60cm排水边沟，做好排水措施，防止地基受水浸泡。如下图示：
（二）支架搭设
本工程施工地点位于河道中，在河道中施工。施工计划安排在2011年讯期后开始至2012年汛期来临前完成。为满足河道过水及不可预见的小洪水要求，同时考虑材料的采购及周转，通过讨论，我项目部计划采用如下支架搭设方案：
A、 第五、六跨支架采用将基础填高至承台面以上2.4m后搭设满堂式碗扣式钢管支架的搭设形式。
B、 第三、四跨支架采用将基础填高至承台面以上3.8m后搭设满堂式碗扣式钢管支架的搭设形式。
C、 第一、二跨与第六、五跨相同，采用将基础填高至承台面以上2.4m后搭设满堂式碗扣式钢管支架的搭设形式。
1、 第一、六跨支架布置
由于第一、六跨支架搭设形式及标高相同，故在单跨支架布置上一并考虑。
（1）第一、六跨布置原则为沿纵向梁下支架立杆纵向间距0.45m，箱室下支架立杆纵向间距0.9m；沿横向支架立杆间距统一采用0.6m。扫地杆布置于支架底层，距地面不大于0.2m。水平杆按纵横向立杆每排均需布置，水平杆在竖向沿高度每1.2m布设一层，在墩顶处增设一层水平杆，以增加支架对拱圈浇筑时横向压力的抵抗力；在支架顶部由于拱圈有弧度，导致部分立杆上部自由段过长，我项目部拟用短钢管紧固做水平横向局部加强。竖向剪刀撑的布置横桥向每3~5m设置一道，纵向每3m设置一道，并在拱脚标高以上支架均匀设置3道水平剪刀撑。支架立杆底托下采用15cm厚C20混凝土基础。
具体支架搭设见下页图:
（2）、支顶架的搭设
按主拱圈投影、横梁位置、工作位、设计的支顶架步距等要求进行支架放线定位，在支架立杆底部纵向设扫地杆、横向设封口杆；支架外则设水平加固杆，并按设计的间距设纵向剪刀撑、横向剪刀撑。剪刀撑杆件需要接长时，搭接长度不少于50cm，搭接接头处扣件数量不少于2个。水平杆的纵向杆件要求顶紧桥台及桥墩，杆件搭接优先考虑对接，搭设时要求平直。
（3）满堂式支架及托座的验算
满堂式支架承受主拱圈、模板、纵横向木方等施工荷载。满堂式支架按碗扣式支架验算，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》，取单个支顶托承载力设计值为20KN，取一个计算单元验算，每个单元有32个支顶托承载。
对拱脚处，按0.45mX0.6m间距：
F1=F×19×0.45/32=63.852×19×0.45/32=17.06KN<20KN，满足要求。
则设计的拱脚处支架支顶间距为0.45mX0.6m能满足强度要求。故该处支架立杆间距采用0.45mX0.6m。
对标准板段：
F1=F×19×0.9/32=27.1652×19×0.9/32=14.516KN<20KN，满足要求。
（4）支架稳定性验算
本工程主拱圈施工采用碗扣式支架满堂搭设，跨中最高搭设高度约9.3m，拟采用碗扣式架配合调节托等配件搭设，水平向每1.2米设置一层纵横向水平杆，横向每4.5米设置一道横向剪刀撑，纵向每3米设置一道纵向剪刀撑，本支架属于高支顶架，需进行稳定性验算。
翻查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》表B1、B2得：碗扣式架，由于水平杆间距取1.2m。故h0 =1200mm,k=1.13,i=1.58cm,Q235钢强度f=205N/mm2,立杆截面积A1=4.89cm2. λ=kh0/i=1.13*1200/15.8=85.822<[λ]=150
查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附录C得:稳定系数φ=0.440，
Nd=20.08KN；取每米高度碗扣式架自重NGk1=0.116KN，每米高附件构件自重NGk2=0.097kN,对跨中每根碗扣式架立杆所受施工荷载总值∑NQik=（1.3×26+0.75+4）×0.45×0.6=10.41KN，
则：N=1.2×（NGk1+NGk2）H+ 1.4NQik
=1.2×（0.116+0.097）×9.3+1.4×10.41=16.951KN〈Nd
故本方案得碗扣式架支顶系统稳定性满足施工要求。
（5）碗扣式支架支顶系统地基承载力要求的计算
由前可知跨中每个支撑点荷载为10.41KN，每一竖向碗扣式架自重为：
1.2（NGk1+NGk2）H=1.2×（0.116+0.097）×13=3.323KN，则每个脚点荷载：P=10.41+3.323=13.733KN。本方案拟在支顶系统脚点底托下采用15～20cm厚C20混凝土垫层，取地基在脚点处承载面积S=300*300=90000mm2,则地基承受压应力为：
σ=p/s=152.5Kpa,本方案地基承载力为250Kpa，故满足要求。
2、 第二、五跨支架布置
由于第二、五跨支架搭设形式及标高相同，故在单跨支架布置上一并考虑。
（1）第二、五跨布置原则与第一、六跨大致相同，沿纵向梁下支架立杆纵向间距0.45m，箱室下支架立杆纵向间距0.9m；沿横向支架立杆间距统一采用0.6m。扫地杆布置于支架底层，距地面不大于0.2m。水平杆按纵横向立杆每排均需布置，水平杆在竖向沿高度每1.2m布设一层，在墩顶处增设一层水平杆，以增加支架对拱圈浇筑时横向压力的抵抗力；在支架顶部由于拱圈有弧度，导致部分立杆上部自由段过长，我项目部拟用短钢管紧固做水平横向局部加强。竖向剪刀撑的布置横桥向每3~5m设置一道，纵向每3m设置一道，并在拱脚标高以上支架均匀设置3道水平剪刀撑。支架立杆底托下采用15cm厚C20混凝土基础。
具体支架搭设见下页图:

（2）、支顶架的搭设
按主拱圈投影、横梁位置、工作位、设计的支顶架步距等要求进行支架放线定位，在支架立杆底部纵向设扫地杆、横向设封口杆；支架外则设水平加固杆，并按设计的间距设纵向剪刀撑、横向剪刀撑。剪刀撑杆件需要接长时，搭接长度不少于50cm，搭接接头处扣件数量不少于2个。水平杆的纵向杆件要求顶紧桥台及桥墩，杆件搭接优先考虑对接，搭设时要求平直。
（3）满堂式支架及托座的验算
满堂式支架承受主拱圈、模板、纵横向木方等施工荷载。满堂式支架按碗扣式支架验算，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》，取单个支顶托承载力设计值为20KN，取一个计算单元验算，每个单元有32个支顶托承载。
对拱脚处，按0.45mX0.6m间距：
F1=F×19×0.45/32=63.852×19×0.45/32=17.06KN<20KN，满足要求。
则设计的拱脚处支架支顶间距为0.45mX0.6m能满足强度要求。故该处支架立杆间距采用0.45mX0.6m。
对标准板段：
F1=F×19×0.9/32=27.1652×19×0.9/32=14.516KN<20KN，满足要求。
（4）支架稳定性验算
本工程主拱圈施工采用碗扣式支架满堂搭设，跨中最高搭设高度约9.9m，拟采用碗扣式架配合调节托等配件搭设，水平向每1.2米设置一层纵横向水平杆，横向每4.5米设置一道横向剪刀撑，纵向每3米设置一道纵向剪刀撑，本支架属于高支顶架，需进行稳定性验算。
翻查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》表B1、B2得：碗扣式架，由于水平杆间距取1.2m。故h0 =1200mm,k=1.13,i=1.58cm,Q235钢强度f=205N/mm2,立杆截面积A1=4.89cm2. λ=kh0/i=1.13*1200/15.8=85.822<[λ]=150
查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附录C得:稳定系数φ=0.440，
Nd=20.08KN；取每米高度碗扣式架自重NGk1=0.116KN，每米高附件构件自重NGk2=0.097kN,对跨中每根碗扣式架立杆所受施工荷载总值∑NQik=（1.3×26+0.75+4）×0.45×0.6=10.41KN，
则：N=1.2×（NGk1+NGk2）H+ 1.4NQik
=1.2×（0.116+0.097）×9.9+1.4×10.41=17.104KN〈Nd
故本方案得碗扣式架支顶系统稳定性满足施工要求。
3、第三、四跨支架布置
第三、四跨采用满堂式钢管支架形式，搭设方式与第二、五跨基本相同，只是第三、四跨的支架基础比第二、五跨高1.4m左右，最大搭设高度比第二、五跨低0.8m，总高约为9.1m。
基础填筑压实后，在2#墩、4#墩处用砂包加固河道边坡后搭设钢管支架。
第三、四跨布置原则为沿纵向梁下支架步距0.45m，箱室下支架步距0.9m；沿横向支架步距统一采用0.6m。扫地杆布置于支架底层，距地面不大于0.2m。水平杆按纵横向立杆每排均需布置，水平杆在竖向沿高度每1.2m布设一层，在墩顶处增设一层水平杆，以增加支架对拱圈浇筑时横向压力的抵抗力；在支架顶部由于拱圈有弧度，导致部分立杆上部自由段过长，我项目部拟用短管做水平横向局部加强。竖向剪刀撑的布置横桥向每3~5m设置一道，纵向每3m设置一道，并在拱脚标高以上支架均匀设置3道水平剪刀撑。
2）、支顶架的搭设
按主拱圈投影、横梁位置、工作位、设计的支顶架步距等要求进行支架放线定位，在支架立杆底部纵向设扫地杆、横向设封口杆；支架外则设水平加固杆，并按设计的间距设纵向剪刀撑、横向剪刀撑。杆件需要接长时，搭接长度不少于50cm，搭接接头处扣件数量不少于2个。水平杆的纵向杆件要求顶紧桥台及桥墩，杆件搭接优先考虑对接，搭设时要求平直。
（1） 满堂式支架及托座的验算
第三，四跨满堂式支架布设与前第一，六跨基本相同。
满堂式支架承受主拱圈、模板、纵横向木方等施工荷载。满堂式支架按碗扣式支架验算，根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》，取单个支顶托承载力设计值为20KN，取一个计算单元验算，每个单元有32个支顶托承载。
对拱脚处，按0.45mX0.6m间距：
F1=F×19×0.45/32=63.852×19×0.45/32=17.06KN<20KN，满足要求。
则设计的拱脚处支架支顶间距为0.45mX0.6m能满足强度要求。故该处支架立杆间距采用0.45mX0.6m。
对标准板段：
F1=F×19×0.9/32=27.1652×19×0.9/32=14.516KN<20KN，满足要求。
（4）支架稳定性验算
本工程主拱圈施工采用碗扣式支架满堂搭设，跨中最高搭设高度约13m，拟采用碗扣式架配合调节托等配件搭设，水平向每1.2米设置一层纵横向水平杆，横向每4.5米设置一道横向剪刀撑，纵向每3米设置一道纵向剪刀撑，本支架属于高支顶架，需进行稳定性验算。
翻查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》表B1、B2得：碗扣式架，由于水平杆间距取1.2m。故h0 =1200mm,k=1.13,i=1.58cm,Q235钢强度f=205N/mm2,立杆截面积A1=4.89cm2. λ=kh0/i=1.13*1200/15.8=85.822<[λ]=150
查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附录C得:稳定系数φ=0.440，
Nd=20.08KN；取每米高度碗扣式架自重NGk1=0.116KN，每米高附件构件自重NGk2=0.097kN,对跨中每根碗扣式架立杆所受施工荷载总值∑NQik=（1.3×26+0.75+4）×0.45×0.6=10.41KN，
则：N=1.2×（NGk1+NGk2）H+ 1.4NQik
=1.2×（0.116+0.097）×9.1+1.4×10.41=16.9KN〈Nd
故本方案得碗扣式架支顶系统稳定性满足施工要求。
（5）碗扣式支架支顶系统地基承载力要求的计算
由前可知跨中每个支撑点荷载为12.706KN，每一竖向碗扣式架自重为：
1.2（NGk1+NGk2）H=1.2×（0.116+0.097）×9.1=2.326KN，则每个脚点荷载：P=12.706+2.326=15.031KN。本方案拟在支顶系统脚点底托下采用15cm厚C20混凝土垫层，取地基在脚点处承载面积S=300*300=90000mm2,则地基承受压应力为：
σ=p/s=167.01Kpa,本方案地基承载力为250Kpa，故满足要求。
（三）支架预压
预压目的：检验支架及地基的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形，消除地基的沉降变形，测量出支架的弹性变形。
预压材料：用编织袋装砂对支架进行预压，预压荷载为主拱圈预压段拱圈自重的120%。加载按照JGJ/T194-2009钢管满堂支架预压技术规程分60%、80%、100%预压荷载三级施加。加载时应从中心向两侧对称施加，每级加载完成后，应先停止下一级加载，并每12小时测量一次支架沉降量，当支架顶部检测点12小时沉降量不大于2mm时，即可进行下一级加载。支架预压荷载的卸除可一次进行，卸载是应对称、均衡、同步进行。
预压范围：主拱圈跨中纵向8m范围。支架拼装时按设计纵距及横距布置立杆,支架顶利用顶托调平,铺设横向方木和纵向木方,拼装模板,用吊车吊放砂袋对支架进行预压。

预压观测：在主拱圈的横向中心、横向外侧边缘、横向四分之一处布设5个点，纵向三排共计15个点进行观测，在预压前对底模的标高观测一次，在预压的过程中平均每2小时观测一次，观测至沉降稳定为止，将预压荷载卸载后再对底模标高观测一次，从以上的观测资料中计算出支架的弹性变形及地基的下沉。

预压过程中进行精确的测量，可测出荷载作用下支架将产生的弹性变形值及地基下沉值，将此弹性变形值、地基下沉值与施工控制中提出的因其它因素需要设置的预拱度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度调整底模标高。同时要注意在支架外侧2米处设置临时防护设施，防止流水和雨水流入支架区，引起支架下沉。
预压完成移除砂袋，拆除模板，根据主拱圈线型重新放样，调整立杆高度。
施工预拱度设置:
在支架上浇筑主拱圈混凝土施工过程中和卸架后，拱圈要产生一定的挠度。因此，为使主拱圈在卸架后能满意地获得设计规定的外形，须在施工时设置一定数值的预拱度。在确定预拱度时应考虑下列因素：卸架后主拱圈本身及活载一半所产生的竖向挠度；支架在荷载作用下的弹性压缩；支架在荷载作用下的非弹性变形，支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；由温度变化而引起的挠度；由砼徐变引起的徐变挠度。
徐变挠度对梁体的挠度影响不容忽视。影响徐变挠度的因素很多：
在受弯构件中，在长期持续荷载作用下，由于徐变的影响，梁的挠度会与日俱增，徐变挠度可能达到弹性挠度的1.5至2倍。
影响徐变的主要因素是应力的大小和受荷时砼的龄期，因此在施工中要避免砼结构过早地施加荷载。砼的徐变与砼的级配组成也有关系，水灰比越大，徐变也越大；骨料的弹性模量越大，徐变越小；水泥用量越大，徐变越大。此外，结构所处的环境也有重大的影响，湿度大的地区徐变小。针对以上影响砼结构徐变的各种因素采取以下措施：严格控制水灰比和水泥用量；选用质地坚硬、耐磨性能好的骨料；加强构件的养护，延长洒水养护时间；选用适当的外加剂。
根据主拱圈的挠度和支架的变形所计算出来的预拱度之和，作为预拱度的最高值，设置在主拱圈的跨径中点。其他各点的预拱度以中点为最高值，以拱圈的两端部为支架弹性变形量，按二次抛物线进行分配。根据计算出来的主拱圈底标高对预压后的主拱圈底模标高重新进行调整。
（四）底、侧模板安装
在支顶架施工完成，经监理工程师验收通过后，即可进行模板安装。底侧模板安装前先把支架顶托插入支架钢管内，根据标高拉线调整好标高。然后在支架顶托上铺设横向木方，横向木方采用10cmX10cmX400cm规格，木方尾部悬挑出顶托的长度不超过30cm。
横向木方按要求布设后，进行纵向木方铺设，纵向木方布设原则为横梁及纵向拱肋的位置按30cm间距布设，箱室的部位按45cm的间距布设。纵横向木方采用铁钉固定。为减少拱圈施工的折线误差，纵向木方采用10cmX10cmX200cm规格，木方尾部悬挑出顶托的长度不超过30cm。
按要求及标高铺设完成纵向木方后铺设主拱圈底模板，模板采用1200mmX2400mmX18mm的黒胶面模板，模板与纵向木方用铁钉钉牢。
底模铺设后，测量复核底模标高是否正确，确认无误后，报请监理工程师验收，经监理工程师验收合格后，再进行外侧侧模的拼装作业。侧模拼装时，先将主拱圈的外边线测量放样在底模上，膛线定位。然后在主拱圈两侧边线外侧18mm处钉一条10cm宽的木条，木条的作用一是用来保证侧模底脚不发生横向位移，二是用来保证浇筑混凝土时底脚不漏浆。木条的材料可以采用10cm宽的模板制作。
钉好底脚木条后即可安装主拱圈外侧模板及外侧竖向、水平向、横向支撑。根据设计拱圈高度，侧模安装高度1.3m，采用1200mmX2400mmX18mm的黑胶模拼装，板与板的接头在外侧采用条形模板或木方钉牢，内侧用胶带或玻璃胶封口。模板外侧按间距45cm沿纵向布设竖向木方，竖向木方与拱圈垂直。从模板内侧用铁钉将模板与竖向木方钉牢。横向先设临时支撑，待主拱圈的底板及拱肋钢筋施工完成并安装拱肋内模后与拱肋内模采用对拉施工。
模板体系计算书
1、 模板验算
本工程主拱圈现浇模板采用1.8cm厚胶合模板，底板、腹板以及顶板内楞均采用间距为30cm的内楞，取1m宽板条一边简支对边自由进行验算。根据现场施工，砼的浇筑速度取v=1.5m/h，现浇砼容重为r=25KN/m3,浇筑温度取25℃。
模板所受最大压力(拱肋下)：
V/T=1.5/25=0.06>0.035,则h=0.9+3.8V/T=0.9+3.8×0.06=1.128,无外加剂。
Pm=K.r.h=1×25×1.128=28.2KN/m2（挠度验算使用）
考虑施工荷载F=4.0 KN/m2 则
P= Pm+4.0=32.2 KN/m2（强度验算使用）
则作用于模板的线荷载：
q’=28.2×1.0=28.2 KN/m（挠度验算使用）
q=32.2×1.0=32.2 KN/m （强度验算使用）
模板计算单元截面：b×h=1000×18=18000mm2,则：
W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3,
I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4,
取E=10×103Mpa，[σ]=13 Mpa，[τ]=1.2 Mpa。
Mmax=0.125qL2=32.2×3002×0.125=362250N.mm
σmax=Mmax/W=362250/54000=6.708<[σ] =13 Mpa
则抗弯强度满足施工要求。
QMax=ql/2=32.2×300/2=4830N
τ= QMax/A=4830/18000=0.268MPa<[τ]=1.2Mpa
则抗剪强度满足施工要求。
fmax= q’L4/128EI=43.95×3004/128×10×103×486000=0.366mm<3mm
且fmax/L=0.366/300=1/819〈1/400
故挠度也满足施工要求。
综上所述，本方案设计的模板形式满足施工要求。
2、 模板下纵横楞支撑系统验算
钢筋砼自重取26KN/m3,模板及连接件等自重0.75KN/m2,施工荷载取4.0 KN/m2。
对主拱圈投影下支顶架进行验算，取底板及腹板截面积最大的截面计算（取边跨拱脚及拱脚上侧标准底板处竖向截面计算），拱脚截面积为34.9258 m2,跨中梁处截面面积为24.7m2,拱脚上方标准段截面面积为12.5846 m2.
主拱圈拱脚部分每延米总荷载为：
P=34.9258×26×1.2+0.75×19×1.2+4.0×19×1.4=1213.185KN/m
即F=1213.185/19=63.852 KN/m2（强度验算时荷载）
P‘=34.9258×26×1.2+0.75×19×1.2=1106.785KN/m
即F，=1106.785/19=58.252 KN/m2（挠度验算时荷载）
跨中梁处：
P=24.7×26×1.2+0.75×19×1.2+4.0×19×1.4=894.14KN/m
即F=894.14/19=47.06KN/m2（强度验算时荷载）
P‘=24.7×26×1.2+0.75×19×1.2=787.74KN/m
即F，=1106.785/19=41.46 KN/m2（挠度验算时荷载）
标准段部分每延米总荷载为：
P=12.5846×26×1.2+0.75×19×1.2+4.0×19×1.4=516.1395KN/m
即F=516.1395/19=27.1652KN/m2（强度验算时荷载）
P‘=12.5846×26×1.2+0.75×19×1.2=409.7395KN/m
即F，=406.7395/19=21.4073 KN/m2（挠度验算时荷载）
（1）、纵向小楞验算
纵向小楞采用采用方木铺设，拱脚及拱肋处铺设间距为30cm。
纵向小楞上荷载可看作均布荷载q
q=F×0.3=63.852×0.3=19.1556KN/m
取梁下单跨简支计算，的最大弯矩为：
Mmax=ql2/8=19.1556×6002/8=8.62×105N.mm
10cmX10cm木方纵向小楞荷载取为均布荷载。考虑木枋实际情况，取截面折减系数85%。
抗弯强度验算：
σmax=Mmax/W=862000/（100X1002/6）=5.172<[σ]=10Mpa（按一般木材）。
考虑截面折减系数σmax=5.172<[σ]X85%=8.5Mpa
抗弯强度满足要求。
根据剪力图可知，最大剪力为：
Qmax=5.747KN
抗剪强度验算：
τ= QMax/A=5747/10000
=0.5747MPa<[τ]=2 Mpa（按一般木材）
考虑截面折减系数
τ=0.5747<[τ]X85%=1.7 Mpa
抗剪强度满足要求。
挠度验算：
10cmX10cm木方E=1.0X104MPa,
I=bh3/12=833.3cm4
q’=F’ ×0.3=17.4756KN/m
fc= 5q’L4/384EI=5×17.4756×103×0.64/(384×1×1010×833.3×10-8)
=3.54X10-4m=0.354mm<3mm
且fc/L=0.354/600〈1/400
故挠度也满足施工要求。
纵向10cmX10cm木方满足施工要求，综上，纵向小楞的布置方案能很好的满足施工要求，并有较大安全系数。
（2）、横向木枋大楞的力学验算
横向大楞采用单层10cm×10cm木枋，错口搭接，接头尽量设置在1/4跨处。取大楞下支架跨矩为L=600mm简支进行验算，荷载取为均布荷载。考虑木枋实际情况，取截面折减系数85%。
q=F×b=63.852×0.6=38.3112 KN/m
抗弯强度验算：
Mmax=ql2/8=38.3112×0.6×0.6/8=1.724KN.m
σmax=Mmax/W=1.724×106/(100×1002/6)
=2.873Mpa<[σ]=10Mpa
考虑木方截面折减系数85%,
σmax=2.873Mpa<[σ]X85%=8.5Mpa
则抗弯强度满足要求。
抗剪强度验算：
计算横向木方剪力，最大剪力Qmax=11493N
τ= QMax/A=11493/（100*100）
=1.1493MPa<[τ]=2Mpa
考虑木方截面折减系数85%，τ=1.1493MPa<[τ]X85%=1.7Mpa
则抗剪强度满足施工要求。
挠度验算：
q’=F’×0.6=34.9512×0.6=20.971KN/m
fc= 5q’L4/384EI=5×17.4756×103×0.64/(384×1×1010×833.3×10-8)
=0.5484mm<3mm
且fc/L=0.05484/600〈1/400
（五）底板、拱肋钢筋安装
根据先林大桥建设工程施工图纸的主拱圈钢筋布置图，钢筋的施工顺序为：
各横梁处底层横向钢筋→横梁箍筋→横梁水平分布钢筋→横梁顶层横向钢筋→箱室段底板底层横向钢筋→底板底层纵向钢筋→拱肋箍筋→拱肋水平分布筋→底板面层纵向钢筋→底板面层横向钢筋→底板斜角钢筋→底板斜角纵向分布筋→底板、拱肋及横梁拉筋→腹拱圈铅板铰及锚固钢筋预埋安装→合拢段预埋钢筋、钢板埋设→支座垫石钢筋预埋。
各主拱圈钢筋施工的钢筋直径在25mm以上的采用机械连接，施工前提前开料并加工好螺丝头，钢筋制作好后，做好半成品保护工作。其他钢筋可以采用焊接施工，焊接施工采用双面焊形式，焊缝长度不少于5D，采用双面焊的钢筋在安装前需将钢筋接头加工成斜角，斜角的长度及角度符合规范要求。直径在12mm或以下的钢筋可以采用搭接连接，搭接长度不少于35D。
按图纸要求弹放钢筋的分档标志，并按先后顺序摆放各层钢筋，合理布设钢筋的位置，钢筋搭接时，受力钢筋的焊接或绑扎接头设置在内力较小处，并错开布置，两接头间距离不小于1.3倍搭接长度，并使接头的截面面积的百分比符合设计要求。
绑扎钢筋时，除靠近外围两行的相交点全部扎牢外，中间部分的相交点相隔交错扎牢，但必须保证受力钢筋不位移。双向受力的钢筋不得跳扣绑扎。为了保证混凝土保护层的规定厚度，在钢筋与模板间设置水泥砂浆垫块，用埋设其中的铁丝与钢筋扎紧。
腹拱圈铅板铰及锚固钢筋安装前，采购铅板时，预先在铅板中线上按15cm间距开42mm的孔，以供锚固钢筋埋设。
（六）内侧模板安装
拱肋钢筋安装好后，在拱肋钢筋竖向沿纵向每1.5m设置一道收口网，防止斜面混凝土下滑，收口网在坡度大的地方可适当加密，在坡度小的可以适当放大间距。收口网背面每20cm设置一道横向φ12钢筋与箍筋及分布筋焊接，竖向设置一根φ12钢筋与箍筋及设置的横向钢筋焊接，具体制作见下图：

收口网焊接好后，方可安装内侧模板，拱肋模板采用内拉外撑的形式，在垂直拱圈的方向设置两道拉杆，对拉杆的设置高度为距底模30cm，80cm的位置，纵向每1.2m设置一道。拱圈外侧设置两道斜撑，斜撑上撑点设置在对拉杆的背带上，下撑点设置在顶托位