地库顶板模板施工方案.docx

目 录
一、编制依据 1
二、工程概况 1
三、模板支架选型 1
四、材料及荷载选用 2
五、搭设方案 3
六、模板制作 4
七、模板及支撑系统安装 4
八、模板拆除 6
九、安全文明施工措施 8
十、600厚顶板模板计算书 10
十一、350厚顶板模板计算书 16
十二、截面1400×800梁计算书 22

地库顶板模板施工方案
一、编制依据
1、世茂香槟湖苑2.1期工程设计图纸
2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002
3、《建筑施工计算手册》 汪正荣编著 中国建筑工业出版社
4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
二、工程概况
本工程6#、7#地下车库顶板混凝土板厚为350、模板支撑架高为3.15m 顶板面积约13000m2，柱网间距为5.7m×8.1m，柱截面尺寸600×600，整体为无梁楼板，柱帽尺寸3m×3m，柱帽高度400，
10#地下车库顶板混凝土板厚为400，模板支撑架高3.5m，顶板面积约3000 m2，柱截面尺寸500×800，梁截面尺寸为1400×600，其中～/～轴间板厚600，模板支撑架高3.3m，柱网间距为8m×8m，柱截面尺寸500×800，梁截面尺寸为1400×800，柱帽尺寸2800×3000，柱帽高度650。
根据建设部《建质【2009】87号》文件要求，此模板工程及支撑体系需经专家论证通过后才能实施。现编制本专项施工方案，请各位专家提出宝贵的意见和建议。
三、模板支架选型
根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。
模板验算分为两个部分， 10#地库按最不利的600厚顶板及1400×800梁为例计算，为使双向水平杆贯通，10#地库其他顶板梁的模板支撑系统按此范围进行搭设。
6#、7#地库按350厚板进行验算。
四、材料及荷载选用
材料的选用
材料
规格
性能指标参数
钢管
Φ48×3.0
（计算时采用Φ48×2.8）
抗弯强度设计值：fm=205N/mm2
截面积：A=3.97 cm2；惯性矩：I=10.2cm4
截面模量：W=4.25cm3；弹性模量：E=2.06×105N/mm2
模板
15厚胶合板
抗弯强度设计值：fm=17N/mm2
弹性模梁：E=5×103N/mm2
木方
40×90松木
抗弯强度设计值：fm=13N/mm2
截面积：A=36cm2；惯性矩：I=243cm4
截面模量：W=54cm3；弹性模量：E=9×103N/mm2
荷载的选取
序号
荷载
分类
名称
荷载取值
分项系数
1
永久
荷载
木模板
0.3KN/m2
1.2/1.35
2
混凝土自重
24 KN/m3
1.2/1.35
3
钢筋自重
板
1.1 KN/m3
1.2/1.35
梁
1.5 KN/m3
4
可变
荷载
施工荷载（泵送）
4KN/m2
1.4
5
振捣混凝土
2 KN/m2
1.4
荷载组合
项次
项目
荷载组合
计算承载能力
验算挠度
1
平板支架
1+2+3+4
1+2+3
2
梁支架
1+2+3+5
1+2+3
五、搭设方案
1、由于混凝土等级不同，地下室外墙及独立柱先浇筑至柱帽下50，待混凝土强度达到一定强度后再浇筑平板混凝土。
2、立杆采用Φ48×3.0定长钢管，顶部采用U型顶托，托梁采用Φ48×3.0钢管，次楞采用40×90木方，模板采用15厚胶合板。
3、顶板600厚部位，水平杆步距h取1.8m，立杆纵距la取0.6m，横距lb取0.6m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。次楞木方间距0.2m。详见附图1
4、顶板350厚部位，水平杆步距h取1.8m，立杆纵距la取0.75m，横距lb取0.75m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。次楞木方间距0.2m。详见附图2
5、截面1400×800梁底设6根立杆，间距600+400+500+400+600。梁底木方间距0.1m，详见附图3
6、柱帽处采取加强措施，保证每级柱帽有两根立杆，详见附图3
六、模板制作
顶板模板在现场使用部位直接加工，顶板模板应尽量使用整张的竹胶板，对于不符合模数的地方可利用竹胶板切割补齐，但不得使用小于300mm以下的碎模板。施工时手动工具必须配备齐全，竹胶板接缝施工在木带上，搭接不少于2cm，工长、质检员直接在现场监督、检查，质量标准如下：
项目
允许偏差（mm）
检查方法
长度、宽度
+1
钢尺检查
平整度
+0.5
2m靠尺寸
对角线差
2
钢尺检查
七、模板及支撑系统安装
1）工艺流程：根据房间的大小布设扣件式脚手架→安装顶撑→安装双钢管托梁→安装木龙骨→铺设模板→校正标高→模板预检
2）搭设满堂脚手架时，严格按设计要求间距600搭设（板厚400处也按间距600搭设），每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm，水平杆按步距1.8米搭设，在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
3）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
4）安装顶撑，按标高控制线调节顶撑高度，跨度大于4米的按设计要求起拱，调节到位后安装双钢管托梁，托梁按同一方向布置，接头错开。U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心
5）安装木龙骨时严格按设计要求间距200布置，不能使用边皮长度超过总长1/2的木方。模板接缝必须在木龙骨上，并要求模板在龙骨的搁置宽度不少于2cm，模板接缝必须严密严防漏浆，必要时在拼缝处加填海绵条。
6）靠墙四周的龙骨要求三面刨光，方木靠墙及顶板靠墙下部在方木上贴1cm×0.5cm自粘海绵条，采用木楔顶牢，防止墙边流浆。
7）安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板或脚手板上；安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，不得掉落。
8）当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。
9）在架体四周应设由下至上的垂直剪刀撑；中间部位沿所有轴线设置竖向连续式的剪刀撑，且在施工缝、后浇带外侧也应设置连续剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。详见附图4
八、模板拆除
现浇砼结构的模板及其支架拆除时的砼强度，必须符合设计要求和《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）的规定。
1、侧模和底模拆除，应符合以下规定：
1）侧模，应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏后，方可拆除非承重模板。
2）底模，应在砼强度符合下表规定后，方可拆除。
结构类型
结构跨度（m）
按设计的砼强度标准值的百分率计（%）
板
≤2
50
＞2、≤8
75
＞8
100
梁
≤8
75
＞8
100
悬臂构件
≤2
75
＞2
100
2、拆模前必须填写拆模申请，在技术人员及监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆模。
3、已拆除模板及其支架结构的砼，在其强度符合设计的强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载。当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑，方可施工加荷。
4、拆模时必须注意确保砼结构的质量和安全，应严格遵守以下规定。
1）拆模顺序：先拆除承重小的部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架。例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。
2）在拆除模板过程中，如发现砼出现异常现象，可能影响砼结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究处理措施后，方可继续拆模。
5、拆模前应检查所使用的工具应有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。
6、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其它工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。
7、拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。
8、多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站于安全处。
9、高处拆除模板时，应遵守有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。
10、在提前拆除互相搭连并涉及其它后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。
11、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。
12、已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。
13、遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行工作。
14、拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按现行行业标准《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80）的有关规定及时进行防护。
九、安全文明施工措施
1、模板吊装时需专人指挥，不得违章作业。应经常对吊钩检查，防止出现意外。
2、模板的堆放必须在现场指定位置放置，堆放时分类码放，标明编号。
3、模板堆放及加工区要做好防火准备，防火设施齐全。
4、拆模时应按照先支后拆、后支先拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重模板及支撑；拆除活动模板时，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。
5、模板加工、堆放区及施工现场严禁烟火。
6、从事模板作业的人员，应经常组织安全技术培训。
7、安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。
8、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。
9、对所用扣件应用扭矩扳手进行抽检，达到合格后方可承力使用。
10、施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V；若为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。
11、夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。
12、安装高度在2m及其以上时，应遵守国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80）的有关规定。
13、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。
14、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。
15、严禁人员攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，也不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。
16、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。
17、使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨蓬布。
十、600厚顶板模板计算书
荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板抗弯强度计算
荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：W＝1000×152/6=3.75×104mm3；各项荷载取值如下：
1、模板自重标准值：G1＝0.3×1 =0.3kN/m；
2、新浇混凝土自重标准值：G2＝0.6×24×1 =14.4kN/m；
3、板中钢筋自重标准值：G3＝0.6×1.1×1 =0.66kN/m；
4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1＝4×1 =4kN/m；
5、振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q2＝2×1=2kN/m。
（1）均布荷载设计值：
可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.2+ Q1×1.4=（0.3+14.4+0.66）×1.2+4×1.4=24.032 kN/m
永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.35+ Q1×0.7×1.4=（0.3+14.4+0.66）×1.35+4×0.7×1.4=24.656 kN/m
取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=24.656 N/mm
面板按简支跨计算跨中弯矩值：M1max=Sl2/8=24.656×2002/8=123280N·m
（2）集中荷载设计值
模板自重线荷载设计值：q=0.03×1×1.2=0.036 N/mm
集中荷载设计值：P=2.5×1.4=3.5 kN
按简支跨计算跨中弯矩值：M2max=ql2/8+Pl/4=0.036×2002/8+3.5×103×200/4=175180N·m
（3）底模抗弯强度验算
取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ =175180 /(3.75×104)=4.671N/mm2
底模面板的抗弯强度计算值σ =4.671N/mm2 小于 抗弯强度设计值 fm =17N/mm2，满足要求。
（二）板底模板挠度计算
模板弹性模量E=5000 N/mm2；
模板惯性矩 I=1000×153/12=281250mm4；
荷载组合：S= G1+ G2+ G3=0.3+14.4+0.66=15.36KN/m2
ν =5ql4/384EI=5×15.36×2004/(384×5000×281250)=0.227mm
底模面板的挠度计算值ν =0.227mm <l/400=200/400=0.5，满足要求。
（三）底模方木抗弯强度计算（次楞）
按两跨连续梁计算，荷载取值如下：
1、模板自重标准值：G1=0.3×0.2=0.06kN/m；
2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.6×24×0.2=2.88kN/m；
3、板中钢筋自重标准值：G3=0.6×1.1×0.2=0.132kN/m；
4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=4×0.2=0.8kN/m；
（1）均布荷载设计值：
可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.2+ Q1×1.4=（0.06+2.88+0.132）×1.2+0.8×1.4=4.806 kN/m
永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.35+ Q1×0.7×1.4=（0.06+2.88+0.132）×1.35+0.8×0.7×1.4=4.931kN/m
取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=4.931 N/mm
S

图1：支座最大弯矩计算简图
计算公式如下:
Mmax= -0.125×S×la2 = -0.125×4.931×0.62=-0.222kN·m；
（2）方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40×902/6=5.4×104 mm3；

σ =0.222×106/(5.4×104)=4.111N/mm2；
底模方木的抗弯强度计算值σ =4.111N/mm2 小于 抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。
（四）底模方木抗剪强度计算（次楞）
荷载对方木产生的剪力为V=0.625Sla=0.625×4.931×0.6= 1.849kN；
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：
τ =VS0/Ib=1.849×5.4×104/(2.43×106×40)=1.027 N/mm2
底模方木的抗剪强度τ =1.027N/mm2 小于 抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，满足要求。
（五）底模方木挠度验算（次楞）
方木弹性模量 E=9000 N/mm2；
方木惯性矩 I=40×903/12=2.43×106 mm4；
荷载组合：S= G1+ G2+ G3=0.06+2.88+0.132=3.072KN/m
νmax =0.912ql4/100EI=0.912×3.072×6004/(100×9000×2.43×106)=0.166mm；
底模方木的挠度计算值ν =0.166mm 小于 挠度设计值[v] = 600/400=1.5mm，满足要求。
（六）托梁抗弯能力计算（主楞）
板底水平钢管按简支梁验算，荷载取值如下：
1、模板自重标准值：G1=0.3×0.6=0.18kN/m；
2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.6×24×0.6=8.64kN/m；
3、板中钢筋自重标准值：G3=0.6×1.1×0.6=0.396kN/m；
4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=2.4×0.6=1.44kN/m；
（1）均布荷载设计值：
可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.2+ Q1×1.4=（0.18+8.64+0.396）×1.2+1.44×1.4=13.08 kN/m
永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.35+ Q1×0.7×1.4=（0.18+8.64+0.396）×1.35+1.44×0.7×1.4=13.85kN/m
取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=13.85 N/mm
（2）强度与刚度验算
托梁采用：钢管 :Φ48 ×2.8；
W=4.25 ×103mm3；
I=10.2 ×104mm4；
Mmax= -0.125×S×la2 = -0.125×13.85×0.62=-0.623kN·m
σ = M/W=0.623×106/(4.25×103)=146.59N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 σ =146.59N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2，满足要求
ν max=5ql4/384EI=5×9.216×6004/(384×2.06×105×10.2×104)=0.74mm
支撑钢管的最大挠度计算值 ν =0.74mm小于最大允许挠度 l/400=600/400=1.5 mm，满足要求
（四）立杆稳定性验算

立杆计算简图
荷载取值如下：
1、模板及支架自重标准值：G1=0.75×0.6×0.6=0.27kN；
2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.6×24×0.6×0.6=5.184kN/m；
3、板中钢筋自重标准值：G3=0.6×1.1×0.6×0.6=0.24kN/m；
4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=1×0.6×0.6=0.36kN/m；
（1）均布荷载设计值：
可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.2+ Q1×1.4=（0.27+5.184+0.24）×1.2+0.36×1.4=7.34 kN/m
永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.35+ Q1×0.7×1.4=（0.27+5.184+0.24）×1.35+0.36×0.7×1.4=8.04kN/m
取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=8.04N/mm
（2）立杆稳定性验算。
φ：轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按JGJ162-2008附录D采用；
A：立杆的截面面积，取397mm2；
计算长度l0= 1.8m；
λ= l0/i=1.8×103/16.01=112；
查《规程》附录D得 φ= 0.481；
σ =N/φA=8.04×103 /(0.481×397)=42.1N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ =42.1N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
十一、350厚顶板模板计算书
荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板抗弯强度计算
荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：W＝1000×152/6=3.75×104mm3；各项荷载取值如下：
1、模板自重标准值：G1＝0.3×1 =0.3kN/m；
2、新浇混凝土自重标准值：G2＝0.35×24×1 =8.4kN/m；
3、板中钢筋自重标准值：G3＝0.35×1.1×1 =0.385kN/m；
4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1＝4×1 =4kN/m；
（1）均布荷载设计值：
可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.2+ Q1×1.4=（0.3+8.4+0.385）×1.2+4×1.4=16.502 kN/m
永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.35+ Q1×0.7×1.4=（0.3+8.4+0.385）×1.35+4×0.7×1.4=16.18 kN/m
取可变荷载效应组合为均布荷载设计值：S=16.502N/mm
面板按简支跨计算跨中弯矩值：M1max=Sl2/8=16.502×2002/8=82510N·m
（2）集中荷载设计值
模板自重线荷载设计值：q=0.03×1×1.2=0.036 N/mm
集中荷载设计值：P=2.5×1.4=3.5 kN
按简支跨计算跨中弯矩值：M2max=ql2/8+Pl/4=0.036×2002/8+3.5×103×200/4=175180N·m
（3）底模抗弯强度验算
取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即

σ =175180 /(3.75×104)=4.671N/mm2
底模面板的抗弯强度计算值σ =4.671N/mm2 小于 抗弯强度设计值 fm =17N/mm2，满足要求。
（二）板底模板挠度计算
模板弹性模量E=5000 N/mm2；
模板惯性矩 I=1000×153/12=281250mm4；
荷载组合：S= G1+ G2+ G3=0.3+8.4+0.385=9.085KN/m2
ν =5ql4/384EI=5×9.085×2004/(384×5000×281250)=0.134mm
底模面板的挠度计算值ν =0.134mm <l/400=200/400=0.5，满足要求。
（三）底模方木抗弯强度计算（次楞）
按两跨连续梁计算，荷载取值如下：
1、模板自重标准值：G1=0.3×0.2=0.06kN/m；
2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.35×24×0.2=1.68kN/m；
3、板中钢筋自重标准值：G3=0.35×1.1×0.2=0.077kN/m；
4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=4×0.2=0.8kN/m；
（1）均布荷载设计值：
可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.2+ Q1×1.4=（0.06+1.68+0.077）×1.2+0.8×1.4=3.3 kN/m
永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.35+ Q1×0.7×1.4=（0.06+2.88+0.132）×1.35+0.8×0.7×1.4=3.24kN/m
取可变荷载效应组合为均布荷载设计值：S=3.3N/mm
S

图1：支座最大弯矩计算简图
计算公式如下:
Mmax= -0.125×S×la2 = -0.125×3.3×0.752=-0.232kN·m；
（2）方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40×902/6=5.4×104 mm3；

σ =0.232×106/(5.4×104)=4.297N/mm2；
底模方木的抗弯强度计算值σ =4.297N/mm2 小于 抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。
（四）底模方木抗剪强度计算（次楞）
荷载对方木产生的剪力为V=0.625Sla=0.625×3.3×0.75= 1.55kN；
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：
τ =VS0/Ib=1.55×5.4×104/(2.43×106×40)=0.861N/mm2
底模方木的抗剪强度τ =0.861N/mm2 小于 抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，满足要求。
（五）底模方木挠度验算（次楞）
方木弹性模量 E=9000 N/mm2；
方木惯性矩 I=40×903/12=2.43×106 mm4；
荷载组合：S= G1+ G2+ G3=0.06+1.68+0.077=1.817KN/m
νmax =0.912ql4/100EI=0.912×1.817×7504/(100×9000×2.43×106)=0.24mm；
底模方木的挠度计算值ν =0.24mm 小于 挠度设计值[v] = 750/400=1.875mm，满足要求。
（六）托梁抗弯能力计算（主楞）
板底水平钢管按简支梁验算，荷载取值如下：
1、模板自重标准值：G1=0.3×0.75=0.225kN/m；
2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.35×24×0.75=6.3kN/m；
3、板中钢筋自重标准值：G3=0.35×1.1×0.75=0.289kN/m；
4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=2.4×0.75=1.8kN/m；
（1）均布荷载设计值：
可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.2+ Q1×1.4=（0.225+6.3+0.289）×1.2+1.8×1.4=10.697 kN/m
永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.35+ Q1×0.7×1.4=（0.225+6.3+0.289）×1.35+1.8×0.7×1.4=10.963kN/m
取可变荷载效应组合为均布荷载设计值：S=10.963N/mm
（2）强度与刚度验算
托梁采用：钢管：Φ48 × 2.8；
W=4.25 ×103mm3；
I=10.2 ×104mm4；
Mmax= -0.125×S×la2 = -0.125×10.963×0.752=-0.771kN·m
σ = M/W=0.771×106/(4.25×103)=181.41N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 σ =181.41N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2，满足要求
ν max=5ql4/384EI=5×6.814×7504/(384×2.06×105×10.2×104)=1.336mm
支撑钢管的最大挠度计算值 ν =1.336mm小于最大允许挠度l/400=750/400=1.875mm，满足要求
（四）立杆稳定性验算

立杆计算简图
荷载取值如下：
1、模板及支架自重标准值：G1=0.75×0.75×0.75=0.422kN；
2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.35×24×0.75×0.75=4.725kN/m；
3、板中钢筋自重标准值：G3=0.35×1.1×0.75×0.75=0.22kN/m；
4、施工人员及设备活荷载标准值：Q1=1×0.75×0.75=0.56kN/m；
（1）均布荷载设计值：
可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.2+ Q1×1.4=（0.422+4.725+0.22）×1.2+0.56×1.4=7.22kN/m
永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.35+ Q1×0.7×1.4=（0.422+4.725+0.22）×1.35+0.56×0.7×1.4=7.794kN/m
取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=7.794N/mm
（2）立杆稳定性验算。
φ：轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比λ按JGJ162-2008附录D采用；
A：立杆的截面面积，取397mm2；
计算长度l0= 1.8m；
λ= l0/i=1.8×103 /16.01=112；
查《规程》附录D得 φ= 0.481；
σ =N/φA=7.794×103 /(0.481×397)=40.82N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ =40.82N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。
十二、截面1400×800梁计算书
（一）梁底模板抗弯强度计算
荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：W＝1400×152/6=5.25×104mm3；各项荷载取值如下：
1、模板自重标准值：G1＝0.5×1.4 =0.7kN/m；
2、新浇混凝土自重标准值：G2＝1.4×0.8×24=26.88kN/m；
3、板中钢筋自重标准值：G3＝1.4×0.8×1.5 =1.68kN/m；
4、振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q2＝2×1.4=2.8kN/m。
（1）均布荷载设计值：
可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.2+ Q2×1.4=（0.7+26.88+1.68）×1.2+2.8×1.4=39.032 kN/m
永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.35+ Q2×0.7×1.4=（0.7+26.88+1.68）×1.35+2.8×0.7×1.4=42.245kN/m
取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=42.245N/mm
面板按简支跨计算跨中弯矩值：M1max=Sl2/8=42.245×1002/8=52806.25N·m
（2）底模抗弯强度验算

σ =52806.25 /(5.25×104)=1N/mm2
底模面板的抗弯强度计算值σ =1N/mm2 小于 抗弯强度设计值 fm =17N/mm2，满足要求。
（二）板底模板挠度计算
模板弹性模量E=5000 N/mm2；
模板惯性矩 I=1400×153/12=393750mm4；
荷载组合：S= G1+ G2+ G3=0.7+26.88+1.68=29.26KN/m2
ν =5ql4/384EI=5×29.26×1004/(384×5000×393750)=0.02mm
底模面板的挠度计算值ν =0.02mm <l/400=100/400=0.25，满足要求。
（三）底模方木抗弯强度计算（次楞）
按两跨连续梁计算，荷载取值如下：
1、模板自重标准值：G1=0.5×0.1=0.05kN/m；
2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.8×24×0.1=1.92kN/m；
3、板中钢筋自重标准值：G3=0.8×1.5×0.1=0.12kN/m；
4、振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q2=2×0.1=0.2kN/m；
（1）均布荷载设计值：
可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.2+ Q2×1.4=（0.05+1.92+0.12）×1.2+0.2×1.4=2.788kN/m
永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.35+ Q2×0.7×1.4=（0.05+1.92+0.12）×1.35+0.2×0.7×1.4=3.02kN/m
取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=3.02N/mm
S

图1：支座最大弯矩计算简图
计算公式如下:
Mmax= -0.125×S×la2 = -0.125×3.02×0.62=-0.136kN·m；
（2）方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40×902/6=5.4×104 mm3；

σ =0.136×106/(5.4×104)=0.252N/mm2；
底模方木的抗弯强度计算值σ =0.252N/mm2 小于 抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。
（四）底模方木抗剪强度计算（次楞）
荷载对方木产生的剪力为V=0.625Sla=0.625×3.02×0.6 =1.13kN；
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：
τ =VS0/Ib=1.13×5.4×104/(2.43×106×40)=0.63N/mm2
底模方木的抗剪强度τ =0.63N/mm2 小于 抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2，满足要求。
（五）底模方木挠度验算（次楞）
方木弹性模量 E=9000 N/mm2；
方木惯性矩 I=40×903/12=2.43×106 mm4；
荷载组合：S= G1+ G2+ G3=0.05+1.92+0.12=2.09KN/m
νmax =0.912ql4/100EI=0.912×2.09×6004/(100×9000×2.43×106)=0.113mm；
底模方木的挠度计算值ν =0.113mm 小于 挠度设计值[v] = 600/400=1.5mm，满足要求。
（六）托梁抗弯能力计算（主楞）
板底水平钢管按简支梁验算，荷载取值如下：
1、模板自重标准值：G1=0.5×0.6=0.3kN/m；
2、新浇混凝土自重标准值：G2=0.8×24×0.6=11.52kN/m；
3、板中钢筋自重标准值：G3=0.8×1.5×0.6=0.72kN/m；
4、振捣混凝土时产生的荷载标准值：Q2=2×0.6=1.2kN/m；
（1）均布荷载设计值：
可变荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.2+ Q2×1.4=（0.3+11.52+0.72）×1.2+1.2×1.4=16.728kN/m
永久荷载效应组合：（G1+ G2+ G3）×1.35+ Q1×0.7×1.4=（0.3+11.52+0.72）×1.35+1.2×0.7×1.4=18.105kN/m
取永久荷载效应组合为均布荷载设计值：S=18.105N/mm
（2）强度与刚度验算
托梁采用：钢管:Φ48 × 2.8；
W=4.25 ×103mm3；
I=10.2×104mm4；
Mmax= -0.125×S×la2 = -0.125×18.105×0.62=-0.815kN·m
σ = M/W=0.815×106/(4.25×103)=191.76N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 σ =191.76N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2，满足要求
ν max=5ql4/384EI=5×12.54×6004/(384×2.06×105×10.2×104)=1.01mm
支撑钢管的最大挠度计算值 ν =1.01mm小于最大允许挠度 l/400=600/400=1.5 mm，满足要求
（四）立杆稳定性验算