电焊工中级理论资料题.doc

中级工理论知识试题
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1·机械图标题栏中填写的字体，除名称用10号字体外，其余皆用（5）号字。
2·机械图中，可见轮廓线应用（粗实线）绘制。
3·机械图中，细点划线可以用于表示（对称中心线）。
4·机械图中，用于表达内形复杂又无对称平面的机件的视图为（全剖视图）。
5·机械图的剖面图分为（移出剖面和局部剖面）。
6·机械图重合剖面的轮廓图用（细实线）画出。
7·焊接装配图能清楚表达出（接头形式和尺寸）内容。
8·机械图中，通过（标题栏）可以了解零件的名称、材料等。
9·在铁碳合金相图中，（GS线）是冷却时奥氏体向铁素体转变的开始线，常用A3表示。
10·在铁碳合金相图中，（ECF线）是共晶转变线。
11·奥氏体晶粒最容易在（铁素体-渗碳体）的界面形成。
12·亚共析钢加热到AC1线时，其室温组织中的（珠光体）首先转变成奥氏体。
13·奥氏体等温转变线又称为（C）曲线。
14·过冷奥氏体中温转变的产物是（贝氏体）
15·将钢加热到适当的温度，并保持一定的时间，然后慢慢冷却的热处理工艺称为（退火）。
16·完全退火可以（降低钢的硬度，提高塑性）。
17·实质上，正火是（退火）的一种特殊方式，两者的区别在于过冷程度不同。
18·45号钢正火后（强度、硬度、韧性都比退火后高）。
19·淬火配以不同温度的（回火）可大幅度提高钢的综合力学性能。
20·在焊接碳钢和某些合金钢时，热影响区中可能发生（淬火）现象而变硬，易产生裂纹。
21·将淬火加（高温回火）相结合的热处理工艺称为调质处理。
22·淬火钢回火时，随回火温度的升高力学性能的变化是（强度、硬度降低，塑性、韧性提高）。
23·金属在载荷作用下，发生变形时，主要是其（晶粒间）的相对位置发生了变化。
24·在一定体积的晶体内晶粒数目多，晶粒细，晶界多，则该金属的（强度越高，塑性和韧性就越好）。
25·实现金属的塑性变形时通过（位错运动）。
26·衡量电源将非电能转换成电能本领的物理量是（电动势）。
27·电动势的方向规定为（在电源内部由负极指向正极）。
28·全电路欧姆定律的数学式是（I=E/<R+ro>）。
29·根据全电路欧姆定律，若E和R不变，当内电阻增大时，电流的变化是（减小）。
30·电流流过导体时使导体发热的现象称为（导热）。
31·电流流过导体时产生的热量可用公式（Q=1²Rt）表示。
32·计算某点电位时，通常都以（大地或设备的外壳）为电位的参考点。
33·关于电路中电位的计算叙述错误的是（点位计算时，所选取的路径不同，计算的结果不一样）。
34·电路中任一闭合的路径都称为（回路）。
35·基尔霍夫第二定律的内容是：在任意闭合回路中，（电动势）的代数和恒等于各电阻上电压的代数和。
36·功率因数是（有功功率与视在功率）的比值。
37·当电源电压和负载的有功功率一定时，功率因数越低，电源提供的电流就（越大）。
38·变压器都是利用（楞次定律）工作的。
39·当变压器初级、次级绕组的匝数比大于1时，这种变压器称为（降压变压器）。
40·表示焊条焊丝金属融化特性的主要参数是（融化速度）。
41·焊条电弧焊时与电流在焊条上产生的电阻热无关的是（药皮类型）。
42·焊接生产中经常出现焊条发红的现象是因为（焊接电流过大）。
43·不会影响焊接电弧稳定性的因素是（焊芯的化学成分）。
44·对于交、直流两用的焊条，在进行飞溅率测试时，应采用（交流）电源进行试验。
45·常用焊接保护气体中，（氦气）的密度只有空气的14%，焊接过程中气体流量大，更适合于仰焊和爬坡立焊。
46·在各种保护气体中，（氩气）的导热率最小，属于单原子气体，电弧燃烧热量损失较小。
47·储存气瓶的库房建筑应符合《建筑设计防火规范》的规定，库内温度不得超过（35℃）。
48·气瓶卧放储存时，头部应朝向一方，且堆放高度不得超过（5）层。
49·为防止实心焊丝生锈，须对焊丝表面进行特殊处理，目前主要是（镀铜）处理。
50·目前，小直径药芯焊丝采用（O）形截面。
51·气体保护焊用碳钢、低合金钢实心焊丝型号中用字母（ER）表示。
52·实心焊丝牌号末尾为“E”表示（特级优质钢）。
53·焊剂牌号HJ430中的第一数字4表示焊剂为（高锰）。
54·埋弧自动焊常用的焊剂是（熔炼）焊剂。
55·小电流、低电弧电压能实现稳定的金属熔滴过渡，和稳定的焊接过程的过渡形式是（短路过渡）。
56·电弧焊的熔滴过渡大体上可分为（自由过渡、接触过渡和渣壁过渡）三大类型。
57·提高焊缝金属强度，降低塑性的元素是（氮）。
58·随着焊缝含氧量的增加，其（强度、硬度、塑性明显下降）。
59·在焊接区的气体中，对焊缝金属的性能将产生不利影响的是（氧气、氢气、氮气）几种气体。
60·根据分子理论，当熔渣的碱度（>1.0）时，称为碱性熔渣。
61·熔渣的作用不包括（填充金属）作用。
62·金属与熔渣间的膨胀系数（相差越大）也就越易脱渣。
63·焊条电弧焊时，为防止空气的有害作用，采用的是（气、渣联合保护）。
64·牌号1Cr17钢是（铁素体）型不锈钢。
65·沉淀脱氧的原理是溶解在液态金属中的脱氧剂和（FeO）直接反应。
66·不会因脱氧而造成夹渣是（扩散）脱氧的最大优点。
67·硫会增加焊缝金属产生（冷裂纹）的倾向。
68·在焊接中最好的脱氧剂是（锰）。
69·合金的过渡系数是指焊接材料中合金元素（过渡到焊缝金属中的数量与原始含量的百分比）。
70·合金元素对氧的亲和力越大，过渡系数（越小）。
71·淬火的目的是为了提高钢的（硬度和耐磨性）。
72·当晶体最易长大方向与（散热最快）方向相一致时，则最有利于晶粒长大。
73·焊缝断面上不同分层的化学成分分布不均匀的现象称为（层状）偏析。
74·当低合金钢焊缝金属中碳的质量分数偏高或合金元素较多时，在快速冷却条件下将发生（马氏体）转变。
75·低碳钢焊缝的固态相变组织是（珠光体和铁素体）。
76·为改善焊缝组织而进行的跟踪回火的温度应控制在（900-1000℃）。
77·改善焊缝金属凝固结晶组织的有效方法之一是（变质处理）。
78·不能改变焊缝固态相变组织的方法是（振动结晶）。
79·单道焊缝横截面上焊缝宽度与焊缝厚度的比值称为（焊缝成形系数）。
80·对于焊接淬硬倾向较大，焊前是调质状态的钢种，焊接热影响区分为（完全淬火区、不完全淬火区和回火区）。
81·热影响区的性能常用热影响区的（最高硬度）来间接判断。
82·焊接低合金高强钢时最易产生的一种裂纹为（冷）裂纹。
83·焊接低合金高强钢时主要问题是在焊接接头产生（裂纹和脆化）。
84·厚大结构的E36-Z35钢坡口焊缝焊后立即加热到250-350℃，保温2-3小时的工艺措施叫做（后热）。
85·对于强度等级大于500MPa，具有延迟裂纹倾向的普通低合金结构钢，焊后热处理温度是（550-600℃）。
86·18MnMoNb钢焊前预热温度为（200-250℃）。
87·采用二氧化碳气体保护焊焊接E36钢可选择（TWE-711Ni）焊丝。
88·1Cr13是（马氏体）不锈钢。
89·比其它不锈钢具有优良的耐腐蚀性、耐热性和塑性的不锈钢是（奥氏体-铁素体双相）不锈钢。
90·理论上，奥氏体不锈钢产生晶间腐蚀的危险温度区是（450-850℃）。
91·使奥氏体不锈钢产生晶间腐蚀的最有害的元素是（碳）。
92·奥氏体不锈钢具有良好的焊接性，但当焊接材料或焊接工艺不当使晶界附近形成贫铬区，使其含铬量小于（12%）时，会引起晶间腐蚀。
93·为保证奥氏体不锈钢焊缝的抗晶间腐蚀能力，而在焊丝、条中加入的元素是（Ti、Nb）。
94·为增加奥氏体不锈钢的耐腐蚀性，焊后应进行（表面处理）。
95·珠光体耐热钢焊后在空气中冷却时，热影响区常会出现硬而脆的（马氏体）。
96·珠光体耐热钢在热影响区有较大的淬硬倾向的原因是钢中含有一定量的（Cr和Mo）元素。
97·焊接珠光体耐热钢时，焊后立即热处理是避免（延迟裂纹）的最有效措施。
98·焊接工作温度不大于510℃的15CrMo类型的珠光体耐热钢时，采用的焊条药皮类型是（低氢钠型）。
99·低温钢大都是使用以（铁素体）为基础的细晶粒钢。
100·凡能促使细化晶粒的合金化元素，数量适当都可以改善低温钢的（韧性）。
101·低温钢Ni9焊前应预热（100-150℃）。
102·对于有再热裂纹敏感性的低温钢，多层焊时一般应将层间温度控制在（100-150℃）。
103·双相不锈钢通常是指（奥氏体-铁素体）双相组织。
104·奥氏体-铁素体双相不锈钢焊接的层间温度不宜超过（100-200℃）范围。
105·奥氏体-铁素体双相不锈钢焊接时，如果层间温度过高，容易产生（ó相）。
106·采用钨极氩弧焊焊接奥氏体-铁素体双相不锈钢时，最好在保护气体氩气中加入少量的（氮气），以提高热影响区的奥氏体相比例。
107·奥氏体-铁素体双相不锈钢（低温冲击韧性）性能比单相奥氏体钢差。
108·焊件中，在一个平面的不同方向存在的应力叫（平面）应力。
109·焊后由于焊缝的横向收缩使得两连接件间相对角度发生变化的变形叫（角）变形。
110·焊接应力和变形产生的主要原因是焊接过程中焊接接头各部分金属的（热涨冷缩程度）。
111·如果焊缝角变形沿长度上的分布不均匀和焊件的纵向有错边，则往往会产生（扭曲变形）。
112·角变形产生的原因是（焊缝横向收缩在厚度方向上的分布不均匀）。
113·长焊缝焊接时，（从中段向两端逐步退焊）焊接方法变形最小。
114·焊接不对称的细长杆件时采用（适当的焊接热输入）法克服弯曲变形。
115·在焊接法兰盘时，为减小角变形可采用（刚性固定法）。
116·采用（CO2气体保护焊）方法所产生的焊接变形最小。
117·减小薄板焊接波浪变形的措施包括（刚性固定）。
118·对于低碳钢可在焊后直接应用（机械矫正法）来矫正焊接残余变形。
119·火焰矫正焊后残余变形时，最高温度应（≤800℃）
120·火焰加热矫正法进行操作时，将工件加热到600℃～800℃然后冷却，目测到800℃时钢板的颜色是（樱红色）。
121·用锤击焊缝来减少焊接应力时，应避免在温度（200～300℃）时进行。
122·多层焊接时候，为减少焊接应力（除第一层焊缝和最后一层焊缝外，每层都要锤击）。
123·采用锤击焊缝区的方法减少焊接残余应力，在多层焊时，最后一层不锤击是防止锤击而引起的（冷作硬化）。
124·碳钢及低合金钢消除应力时的退火温度为（580～680℃）
125·利用局部加热的温差来拉伸焊缝区的消除残余应力的方法是（温差拉伸法）。
126·应用（整体高温回火法和局部高温回火法）在降低残余应力的同时还可以改善焊接接头的性能，提高塑性。
127·对脆性断裂影响最大的焊接缺陷是（咬边）。
128·类似于焊接裂纹的危险焊接缺陷是（未熔合）。
129·层状撕裂产生的原因是钢材中存在（轧成条、片型的夹杂物）。
130·焊材中（S）元素含量过多会引起热裂纹。
131·弧坑裂纹属于（热）裂纹。
132·采用（奥氏体）焊条焊接某些淬硬倾向较大的低、中合金高强钢，能很好的避免冷裂纹。
133·为防止焊接热裂纹的产生，用于低碳钢和低合金钢的焊丝中碳的质量分数一般不超过（0.12%）。
134·铝、镁合金的氢气孔常出现在焊缝的（内部）。
135·焊条电弧焊时，最容易出现气孔的电源种类或极性是（交流电源）。
136·为防止气孔的产生，酸性焊条的烘干温度为（200～250℃）。
137·焊条电弧焊时，可防止产生气孔的措施是（采用短弧焊接）。
138·焊接电流太小，层间清渣不净易引起的缺陷是（夹渣）。
139·可有效防止夹渣的措施是（认真清除层间熔渣）。
140·产生未焊透的原因是（焊接电流小、焊条移动快）。
141·焊接坡口太小，钝边太大，或应开坡口而未开坡口是产生（未焊透）缺陷的原因之一。
142·关于未熔合的说法错误的是（对接头力学性能无明显影响）。
143·电流太小或焊速太快，由于热量不足，致使母材坡口或先焊的焊缝金属未得到充分的熔化易产生（未融合）缺陷。
144·在焊缝收尾处产生的下陷现象叫（弧坑）。
145·不属于焊缝形状缺陷的是（夹渣）。
146·水压试验属于（密封性）试验。
147·冲击试验属于（力学性能）试验。
148·弯曲试验用于评定焊接接头的（塑性）。
149·冲击试验用于评定焊缝金属和焊接接头的（韧性）和缺口敏感性。
150·海洋平台结构吊点T型接头焊接时，容易产生（层状撕裂）缺陷。
151·射线探伤时，若底片上出现的缺陷特征是圆形黑点，中心较黑并均匀地向边缘变浅，则说明是（气孔）缺陷。
152·射线探伤时，若底片上出现的缺陷特征是一边直，另一边不齐，颜色深浅较均匀，线条较宽，端头不规则，则说明是（未融合）缺陷。
153·射线检验对焊件中的（立体型缺陷<气孔、夹渣等>）具有较高的检测灵敏度。
154·JD4730《压力容器无损检测》中规定，射线探伤时，在照片底片上如果单个气孔的尺寸超过母材的厚度的½<不大于3mm>时，即为(IV级)焊缝。
155·JD4730《压力容器无损检测》中规定，射线探伤I级焊缝不允许有（裂纹、未融合、未焊透、条状夹渣）缺陷出现。
156·超声波是频率高于（20000HZ）的机械振动在弹性介质中的一种传播过程。
157·利用直探头进行超声波探伤时，只要屏幕上出现第（三）个脉冲图像，就表示焊缝内部有缺陷。
158·只能发现磁性 材料表面及近表面缺陷的探伤是（磁粉）探伤。
159·磁粉探伤常用的磁粉是（Fe3O4和Fe2O3）。
160·对于厚板、拘束度大及冷裂倾向大的低合金钢焊接结构，应选用（超低氢型）焊条，以提高抗裂性能。
161·对于重要的低合金钢焊接产品，为确保产品使用的安全性，焊缝应具有优良的低温冲击韧性和断裂韧性，应选用（高韧性）焊接材料。
162·对于Cr/Ni≥1的奥氏体不锈钢，如OCr18Ni9Ti,为满足焊缝金属抗热烈能力和焊接接头的高温性能，一般采用（奥氏体-铁素体型）不锈钢焊条。
163·用于焊接Cr17不锈钢的焊条是（E430-16）。
164·预热温度可以通过（冷裂纹）试验来确定。
165·对于易淬火钢，通过（预热）可以减少淬硬程度，，防止产生焊接裂纹。
166·灰铸铁补焊时，对于结构简单而补焊地方刚度又较小时，可以采用（局部）加热。
167·平板对接横焊时，要采用（较小的焊条直径和焊接电流，短弧施焊）。
168·横焊缝所处的空间位置是（焊缝倾角0°～5°，焊缝转角70°～90°）。
169·低碳钢管的水平固定焊引弧时，要（运条幅度小，速度较快，电弧短）。
170·低碳钢管的水平固定向上焊引弧位置是在（正仰焊）位置。
171·管件的垂直固定焊，焊接根部焊道时，焊条与管子的切线方向夹角为（65°～75°）。
172·管件的垂直固定焊填充焊道时，采用（直线形）运条法。
173·低碳钢板管插入式水平固定焊接，6点至5点位置操作时，用斜锯齿形运条，以避免产生（焊瘤）缺陷。
174·低碳钢板管插入式水平固定焊接，5点至2点位置操作采用间断熄弧法时，熄弧时间一般为（1～2s）
175·目前CO2气体保护焊主要用于焊接（低碳钢和低合金钢）。
176·CO2气体保护焊的缺点是（飞溅大）。
177·药芯焊丝气体保护焊焊接方法代号为（FCAW-G）。
178·细丝CO2气体保护焊时，熔滴采用（短路过渡）形式。
179·药芯焊丝CO2气体保护焊熔滴过渡形式是属于（颗粒状过渡）。
180·CO2焊焊接薄板时，熔滴过渡形式采用（短路过渡）。
181·海洋钢结构制管打底焊接专用设备STT的熔滴过渡形式是（表面张力过渡）。
182·CO2气体保护焊用焊丝都含有较高的（锰和硅）。
183·CO2气体中水的含量与瓶中的压力有关，压力越低，水分越高，一般CO2气瓶中的压力低于（0.1MPa）时，不能继续使用。
184·二氧化碳气体保护焊时，当CO2气瓶中的压力低于（10）个大气压时，瓶中的水分比满瓶要高几倍，不能再使用。
185·药芯焊丝自保焊药芯中含有1.1%-1.8%的（铝<AI>），焊接过程中起脱氧和脱氮的作用。
186·熔化极气体保护焊焊丝DWA-55L采用的气体是（CO2+Ar）。
187·细丝CO2气体保护焊时使用（平硬）外特性的直流电源。
188·粗丝CO2气体保护焊等速送丝宜采用(缓降)的外特性电源。
189·细丝CO2气体保护焊时，气体流量时是（5-15L/min）。
190·CO2气体保护焊一般采用（直流反接）电源。
191·手工钨极氩弧焊焊接铝合金采用直流反接是利用其（阴极清理作用）。
192·手工钨极氩弧焊直流反接、直流整接和交流三种接法中，采用相同直径钨极而钨极须用电流量大的是（直流正接）。
193·手工钨极氩弧焊常用的钨极是（铈钨）。
194·手工钨极氩弧焊焊接钢材时，一般用来作为打底焊，故多选用直径为（2.0～2.5mm）的焊丝。
195·钨极氩弧焊时，减少钨极尖端角度，则焊缝（熔深减小，熔宽加大）。
196·钨极氩弧焊时如采用接触短路引弧法易引起（夹钨）。
197·等离子弧的导电性强，承受电流密度大，因此温度可达到（6000-33000℃）。
198·主要用于技术材料的焊接及切割的是（转移型）等离子弧。
199·焊接电源的负极接在钨极上，正极接在焊枪的喷嘴上，产生于电极与喷嘴之间的等离子弧叫（非转移型）。
200·焊接0.01mm的超薄件时，应选用的焊接方法是（微束等离子弧焊）。
201·等离子弧焊最常用的等离子气体是（氩气）。
202·关于等离子弧切割特点的叙述不正确的是（切割厚板时，比气割质量差）。
203·等离子切割时，采用具有（陡降）外特性曲线的直流电源。
204·单丝埋弧焊在焊件不开坡口的情况下，熔深可达（10mm）。
205·焊接8-10mm厚的钢板时，焊条电弧焊速度为10-13cm/min,而单丝埋弧焊焊接速度可达（50～80cm/min）。
206·埋弧焊时，决定熔宽的主要因素是（焊接电压）。
207·埋弧焊焊接电流不变时，减小焊丝直径则（熔深增大，焊缝成形系数减小）。
208·双电源双丝埋弧自动焊前丝和后丝的间距以（20-30mm）为宜。
209·电阻焊的特点是（变形小，通常焊后无需热处理）。
210·工件在两个旋转的滚轮电极间通过后，形成一条焊点前后搭接的连续焊缝的电阻焊方法是（缝焊）。
211·不锈钢点焊一般采用的工艺参数为（较小的焊接电流、较高的电极压力、较短的焊接时间）。
212·铝合金点焊一般采用的工艺参数为（短时间、大电流、阶梯压力）。
213· 两工件端面相接触，经过电阻加热和加压，沿整个接触面被焊接起来的电阻焊方法是（对焊）。
214·闪光对焊时，金属的结晶温度区间越大，半融化区越宽，应采用（较大的顶锻压力和顶锻留量）。
215·可适用于大型工字梁、化工容器、锅炉锅筒等圆筒、圆球形结构上的纵缝和环缝焊接的是（悬臂式）埋弧焊机。
216·国产埋弧焊机中，属于变速送丝方式的是（MZ-1000）。
217·变速送丝式埋弧自动焊机的自动调节原理，主要是引入（电弧电压）的反馈。
218·变速送丝式埋弧自动焊机的焊接电源，要求具有（缓降）的电源外特性曲线。
219·等速送丝式焊机适合于（细焊丝、高电流密度）情况。
220·属于手工直流钨极氩弧焊机的是（WS-400）。
221·属于自动钨极氩弧焊机的是（WSE-500）。
222·钨极氩弧焊机供气系统不包括（电磁气阀）。
223·某一手工钨极氩弧焊机焊机型号为“QQ-85/100”,其中“100”表示的含义是（额定焊接电流）。
224·细丝二氧化碳气体保护焊时，使用的电源外特性是（平特性）。
225·属于自动二氧化碳气体保护焊机的型号是（NZC-500-1）。
226·二氧化碳气体保护自动焊应用最广泛的送丝机构的形式是（推丝式）。
227·二氧化碳气体保护焊，拉丝式焊枪送丝系统适用于直径（0.5～0.8mm）的焊丝。
228·因为瓶装的液态二氧化碳汽化时要吸热，其中所含水分可能结冰，所以需经（预热器）加热。
229·液化石油气的主要成分是（丙烷）。
230·气焊溶剂的熔点和密度与母材相比（应低）。
231·“CJ101”是气焊溶剂牌号的完整表示方法，“CJ”后面第一位数字“1”表示（不锈钢及耐热钢）气焊用溶剂。
232·低合金钢焊接时应选用（中性）火焰。
233·中性焰温度最高的部位是（内焰）。
234·当氧气和乙炔的混合比B=1.1～1.2时，燃烧形成的火焰称为（中性焰）。
235·关于气焊操作右焊法叙述正确的是（焊缝冷却较慢）。
236·在板材对接平焊气焊过程中，如发生烧穿，（增大焊炬倾角）措施是错误的。
237·热焊法气焊铸铁时的预热温度应在（600-650℃）。
238·为减少气焊时产生的过热现象，气焊不锈钢所用的焊炬、焊嘴号码与焊同等厚度的低碳钢相比应（小些）。
239·薄钢板手工气割的工艺要点是（采用快的切割速度，较小的预热火焰能率）。
240·在切割中厚板时，随着板厚的增加（切割氧气应增加）。
241·在切割中厚板过程中，（气割临近结束时，应适当放慢割速）。
242·水平固定管的气割顺序是（从管子的底部由两侧分别向上气割）。
243·气割法兰时，不正确的操作是（从边缘起割，然后引到画好的线上）。
244·半自动仿形气割，样板形状和被割零件相同，但尺寸必须根据割件的形状和尺寸进行计算设计，样板尺寸=（零件尺寸- <磁头直径-切口宽度>）,是沿样板的外轮廓切割零件外形的计算公式。
245·半自动仿形气割可以沿样板的外轮廓切割零件外形和内形，所以有下面四种情况，（沿样板的外轮廓切割零件的内形）。
246·使用氧气时，不应将瓶内的氧气完全用尽，应留有不小于（0.1MPa）的余压。
247·《气瓶安全监察规程》规定，盛装腐蚀性气体的钢瓶，每（2年）检验一次。
248·关于氧气瓶的安全使用，叙述错误的是（打开瓶阀要迅速）。
249·关于减压阀的安全使用，叙述不正确的是（减压器上的水、油脂并不妨碍减压阀的使用）。
250·使用气割割炬时，（直接在水泥地面上切割工件）是不正确的。
251·等离子弧焊接与切割过程中产生的烟尘和有毒气体主要是（金属蒸汽、臭氧、氮化物）。
252·等离子切割和焊接时，采用的引弧频率在（20-60KHz）较为合适。
253·气体保护焊的电弧光辐射强度（高于）焊条电弧焊。
254·在各种明弧焊接过程中，都会产生有害气体一氧化碳，其中以（CO2气体保护焊）焊接时产生的一氧化碳含量最高。
255·二氧化碳气体预热器所使用的电压不能高于（36V）。
256·在采用（钨极氩弧焊）方法时，会产生对焊工有害的高频电磁场。
257·钍钨极和铈钨极应放在（铝）盒中保存。
258·车刀按用途的不同，可分为外圆车刀、端面车刀和（切断）车刀等类型。
259·硬质合金端铣刀主要用于加工（椭圆面）。
260·车刀刀头有（3个）组成面。
261·不宜用磨削方法加工的材料是（有色金属）。
262·通常，刨床用符号（Z）表示。
263·可用于制作刀具的材料中，允许切削速速最高的是（陶瓷）。
264·砂轮是（磨削）加工的特殊刀具。
265·对刀具耐用度影响依次增大的正确顺序是（切削速度>进给量>背吃刀量）。
266·车外圆工件时的切削速度等于（<工件待加工表面直径-工件已加工表面直径>/2）。
267·属于位置公差的是（同轴度）。
268·机械加工精度的高低（影响机器的性能和寿命）。

判断题：（对的划“∨”，错的划“×”）
（∨）1·机械制图中标题栏的文字方向应为看图的方向。
（×）2·机械制图绘制图样时，各种文字大小应选择适当，字宽约等于字高的1/3。
（机械制图绘制图样时，各种文字大小应选择适当，字宽约等于字高的2/3）
（×）3·可见过渡线应用波浪线绘制。
（可见过渡线应用粗实线绘制）
（∨）4·阶梯剖是用几个互相平行的剖切平面剖切的。
（×）5·阶梯剖的标注与旋转剖的标注要求不相同。
（阶梯剖的标注与旋转剖的标注要求相同）
（×）6·为了能够表示出断面的真实形状，剖切平面一般应平行于物体的轮廓或通过圆弧轮廓线的中心。
（为了能够表示出断面的真实形状，剖切平面一般应垂直于物体的轮廓或通过圆弧轮廓线的中心）
（×）7·从焊接装配图上不能看出焊接方法。
（从焊接装配图上能看出焊接方法）
（∨）8·焊接装配图，不仅包括焊接件结构形状，也包括焊接件的定位尺寸及焊后加工尺寸。
（∨）9·铁碳合金相图上的共析线是PSK线。
（×）10·铁碳合金相图中C点是共析点。
（铁碳合金相图中C点是共晶点）
（∨）11·钢加热到临界温度以上，奥氏体转变刚结束时的晶粒大小称为起始晶粒。
（∨）12·低碳钢加热到A1点以上时，都会发生珠光体向奥氏体的转变。
（∨）13·奥氏体冷却时在不同的冷却速度下会发生不同的转变。
（∨）14·奥氏体等温转变曲线是选择热处理冷却参数规范的重要依据。
（×）15·钢的退火过程没有组织变化。
（钢消除应力的退火过程没有组织变化）
（×）16·去应力退火的工艺是将工件加热到1000～1200℃。
（去应力退火的工艺是将工件加热到600～650℃）
（∨）17·正火的加热温度与钢的化学成分有关。
（×）18·正火不可作为普通结构零件的最终热处理。
（正火可作为普通结构零件的最终热处理）
（×）19·正火可以提高钢的硬度和耐磨性。
（淬火可以提高钢的硬度和耐磨性）
（×）20·淬火可以降低工件的硬度，提高其耐磨性。
（淬火可以提高钢的硬度和其耐磨性）
（∨）21·水是应用广泛的淬火冷却介质。
（×）22·高温回火的温度在350～500℃。
（高温回火的温度在500-650℃）
（∨）23·淬火钢在不同的温度回火时，将得到不同的回火组织。
（∨）24·金属的变形按其性质分为弹性变形和塑性变形。
（×）25·金属晶体中的滑移面和滑移方向越多，晶体的塑性越差。
（金属晶体中的滑移面和滑移方向越多，晶体的塑性越好）
（×）26·金属的弹性变形一般都伴随着塑性变形。
（金属的塑性变形一般都伴随着弹性变形）
（∨）27·电动势只存在于电源的内部。
（×）28·电动势的单位与电压的单位不同。
（电动势的单位与电压的单位相同，都是伏特）
（×）29·全电路中的电流与电源的电动势成反比，与整个电路的电阻成正比。
（全电路中的电流与电源的电动势成正比，与整个电路的电阻成反比）
（∨）30·通常直流负载都需要恒定电压供电，所以希望电源内阻越小越好。
（∨）31·实验结果表明，电流通过某段导体时所产生的热量与电流的二次方、导体的电阻及通电时间成正比。
（∨）32·电弧焊是利用电弧热将金属溶化而达到焊接目的的。
（∨）33·电路中某点的电位就等于该点到参考点之间的电压。
（×）34·一段含电阻和电源电路中，电位降落的电压取负，电位升高的电压取正。
（一段含电阻和电源电路中，电位降落的电压取正，电位升高的电压取负）
（×）35·电路中不可分割的回路称为支路。
（电路中不可分割的回路称为网孔）
（∨）36·对于电路中的任一节点，流经节点的电流代数和恒为零。
（∨）37·在有感性负载时供电设备输出的总功率中既有有功功率也有无功功率。
（∨）38·由于交流电器多为由电阻和电感串联组成的感性负载，为了提高功率因数不改变负载两端的工作电压，通常都采用并联电容器来提高功率因数。
（∨）39·变压器的初级、次级绕组的电压比等于他们的匝数比。
（×）40·变压器是一种能改变交流电压大小和频率的电器设备。
（变压器是一种能改变交流电压大小而不能改变频率的电器设备）
（∨）41·焊条（或焊丝）的融化系数是表示溶化速度快慢的一个参数。
（×）42·同种材料的焊条（或焊丝）。其直径越大，则电阻越大，相对产生的电阻热也就增加。
（同种材料的焊条（或焊丝）。其直径越大，则电阻越大，相对产生的电阻热也就减少）
（∨）43·焊条直径越大，所适应的焊接电流就越大。
（×）44·一般来说酸性焊条的飞溅比碱性焊条大。
（一般来说酸性焊条的飞溅比碱性焊条小）
（×）45·在一定的焊接工艺及电源条件下，测量电弧拉断时的弧长是评定焊条再引弧性能的一种方法。
（在一定的焊接工艺及电源条件下，测量电弧拉断时的弧长是评定焊条电弧稳定性能的一种方法）
（×）46·焊缝形成的评定一般都使用被评定焊条进行全位置焊接，焊后除去焊渣，观察焊道成形。
（焊缝形成的评定一般都使用被评定焊条进行平焊位置焊接，焊后除去焊渣，观察焊道成形）
（∨）47·用二氧化碳作为保护气体时电弧穿透力强，熔深较大。
（×）48·氩气主要用于焊接化学性质较稳定的金属。
（氩气主要用于焊接化学性质较活泼的金属）
（∨）49·氩气比空气重，使用时不易漂浮失散，有利于起保护作用，所以是一种理想的保护气体。
（×）50·按我国现行规定，焊接用氩气纯度应达到99%。
（按我国现行规定，焊接用氩气纯度应达到99.99%）
（∨）51·空瓶与实瓶、装不同介质的气瓶，必须分开存放，且有明显标志。
（∨）52·焊丝按制造方法不同可分为实心焊丝和药芯焊丝两种。
（×）53·自保护药芯焊丝的工艺性能和熔敷金属冲击性能比气保护焊丝好。
（自保护药芯焊丝的工艺性能和熔敷金属冲击性能比气保护焊丝差）
（×）54·焊丝牌号H1Cr19Ni9表示的是低合金钢焊丝。
（焊丝牌号H1Cr19Ni9表示的是不锈钢焊丝）
（×）55·焊丝型号ER62-B2中“62”表示熔敷金属抗拉强度最低值为62KPa。
（焊丝型号ER62-B2中“62”表示熔敷金属抗拉强度最低值为620KPa）
（×）56·焊剂在烘干后应放置一段时间再使用。
（焊剂在烘干后应立即使用）
（∨）57·焊剂按化学特性可分为高锰、中锰、低锰和无锰焊剂。
（×）58·焊剂回收后经过筛选去除渣壳等杂物，不添加新焊剂就可以重新使用。
（焊剂回收后经过筛选去除渣壳等杂物，添加50%左右新的焊剂再使用）
（∨）59·滴状过渡形式可分为大滴过渡和细滴过渡。
（×）60·喷射过渡特别适合于焊接薄板。
（喷射过渡特别不适合于焊接薄板）
（∨）61·氢是焊缝中十分有害的元素。
（×）62·在焊缝中氮是有益元素。
（在焊缝中氮是有害元素）
（∨）63·焊缝中氮的主要来源是空气。
（×）64·熔渣的粘度越小，流动性越差。
（熔渣的粘度越小，流动性越好）
（∨）65·氧化物型熔渣用于焊接低碳钢和低合金钢。
（×）66·焊接钢时，可以用碳作脱氧剂。
（焊接钢时，不可以用碳作脱氧剂）
（×）67·熔渣的性质对脱氧效果无影响。
（熔渣的性质对脱氧效果有很大影响）
（×）68·碱性熔渣的脱硫能力比酸性熔渣差。
（碱性熔渣的脱硫能力比酸性熔渣强）
（×）69·磷会降低钢的冷脆性。
（磷会增加钢的冷脆性）
（∨）70·焊缝金属的合金化可以改善焊缝金属的组织和性能。
（∨）71·通过焊缝金属的合金化可以补偿焊接过程中由于蒸发、氧化等原因造成的合金元素损失。
（∨）72·焊接过程中的许多缺陷，如气孔、裂纹、夹渣和偏析等大都是在熔池凝固过程中产生的。
（×）73·高碳钢结晶区间小，焊接时产生的显微偏析现象不严重。
（高碳钢结晶区间大，焊接时产生的显微偏析现象严重）
（∨）74·低碳钢焊缝发生固态相变时，其冷却速度越大，珠光体含量越高。
（×）75·低碳钢焊缝发生固态相变时，其冷却速度越大，焊缝的硬度越低。
（低碳钢焊缝发生固态相变时，其冷却速度越大，焊缝的硬度越高）
（×）76·可以用焊后热处理的方法改善焊缝金属凝固组织。
（可以用焊后热处理的方法改善焊缝金属固态相变组织）
（∨）77·对于相同板厚的焊接结构，采用多层焊可以有效地提高焊缝金属的性能。
（×）78·熔合比是指焊缝厚度与焊缝宽度之比。
（熔合时，被熔化的母材部分在焊缝金属中所占的比例称为熔合比）
（∨）79·熔合比对焊缝性能的影响与母材和填充金属的化学成分有关。
（×）80·对于低碳钢和某些不易淬火的低合金钢，过热区是热影响区中综合力学性能最好的区域。
（对于低碳钢和某些不易淬火的低合金钢，正火区是热影响区中综合力学性能最好的区域）
（×）81·不完全重结晶区的组织和晶粒大小均匀，所以力学性能也均匀。
（不完全重结晶区的组织和晶粒大小不均匀，所以力学性能也不均匀）
（×）82·焊接热影响区的性能只能取决于母材的化学成分。
（焊接热影响区的性能取决于母材的化学成分和焊接工艺参数）
（×）83·低合金高强钢随着强度级别的增高，焊接接头冷裂纹的倾向减小。
（低合金高强钢随着强度级别的增高，焊接接头冷裂纹的倾向增大）
（∨）84·低合金钢高强钢的含碳量和含合金元素越高，热影响区的淬硬倾向就越大。
（∨）85·焊接线能量（热输入）是综合电流、电弧电压和焊接速度的工艺参数。
（∨）86·低合金高强钢焊接时产生冷裂纹的可能性比热裂纹大。
（×）87·焊接低合金高强，考虑到氢致裂纹敏感性较强，应该优先选用酸性焊条。
（焊接低合金高强，考虑到氢致裂纹敏感性较强，应该优先选用碱性焊条）
（∨）88·多数情况下，低合金高强钢焊后不需要进行热处理。
（×）89·为了改善焊缝金属的性能往往采用较小的焊接线能量，所以焊接线能量越小越好。
（为了改善焊缝金属的性能往往采用较小的焊接线能量，所以焊接线能量越小越不好，易产生脆化和裂纹的缺陷）
（∨）90·强度级别较高的低合金钢焊接后，立即进行消氢处理是防止焊接冷裂纹的有效措施之一。
（×）91·所有进行焊后热处理的焊件，都不需要做消氢处理。
（如果焊后立即进行热处理的焊件，可以不需要做消氢处理）
（∨）92·马氏体不锈钢焊接性差，易产生冷裂纹。
（∨）93·不锈钢按组织类型分类，可分为铁素体、马氏体、奥氏体、铁素体——奥氏体和沉淀硬化不锈钢五大类。
（∨）94·晶间腐蚀是18-8奥氏体不锈钢最危险的破坏形式之一。
（∨）95·焊接奥氏体不锈钢，焊接残余应力大时，若在氯化物或氟化物等腐蚀介质中，会产生应力腐蚀破坏现象。
（∨）96·奥氏体不锈钢焊条电弧焊时，应采用小电流、快速短弧焊，焊条不做横向摆动。
（×）97·焊接奥氏体不锈钢时，与腐蚀介质接触面得应最先焊接。
（焊接奥氏体不锈钢时，与腐蚀介质接触面得应最后焊接）
（∨）98·奥氏体不锈钢的电阻比低碳钢大，焊接时焊条易发红，与